二級展開式圓柱齒輪減速器設(shè)計講課稿

1、二級展開式圓柱齒輪減速器設(shè)計目 錄一. 設(shè)計任務(wù)書1二. 傳動方案的擬定及說明3三. 電動機的選擇3四. 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)4 五. 傳動件的設(shè)計計算5六. 軸的設(shè)計計算14七. 滾動軸承的選擇及計算26八. 箱體內(nèi)鍵聯(lián)接的選擇及校核計算27 -九. 連軸器的選擇27十.箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計29十一、減速器附件的選擇30 - 3十二、潤滑與密封31十三、設(shè)計小結(jié)32十四、參考資料33一、設(shè)計任務(wù)書:題目：設(shè)計一用于帶式運輸機傳動裝置中的展開式二級圓柱齒輪減速器1總體布置簡圖：1 電動機；2聯(lián)軸器；3齒輪減速器；4帶式運輸機;5鼓輪；6聯(lián)軸器2. 工作情況:載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)3. 原始數(shù)據(jù)：

2、輸送帶的牽引力F （kN）: 2.1輸送帶滾筒的直徑D（ mm : 450輸送帶速度V （m/s）: 1.4帶速允許偏差（） :士 5使用年限（年）：10工作制度（班/ 日）: 24. 設(shè)計內(nèi)容：1）電動機的選擇與運動參數(shù)計算；2）直齒輪傳動設(shè)計計算；3）軸的設(shè)計；4）滾動軸承的選擇；5）鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核；6）裝配圖、零件圖的繪制；7）設(shè)計計算說明書的編寫。5. 設(shè)計任務(wù)：1）減速器總裝配圖一張；2）齒輪、軸以及箱座零件圖各一張；3）設(shè)計說明書一份；6. 設(shè)計進度：1）第一階段：總體計算和傳動件參數(shù)計算2）第二階段：軸與軸系零件的設(shè)計3) 第三階段：軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制4

3、) 第四階段：裝配圖、零件圖的繪制及計算說明書的編寫二、傳動方案的擬定及說明：由題目所知傳動機構(gòu)類型為：展開式二級圓柱齒輪減速器。故 只要對本傳動機構(gòu)進行分析論證。本傳動機構(gòu)的特點是：減速器橫向尺寸較小，兩大齒輪浸油深 度可以大致相同。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，軸向尺寸大，中間軸承受載荷大、 剛度差，中間軸承潤滑較困難。三、電動機的選擇：1. 電動機類型和結(jié)構(gòu)的選擇：因為本傳動的工作狀況是：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。所以選用常 用的封閉式Y(jié) (IP44)系列的電動機。2. 電動機容量的選擇：1) 工作機所需功率PwPw F V/1000 w = 3.1kW2) 電動機的輸出功率FdPd = Pw/ n由于 軸承

4、齒輪 鏈 聯(lián)軸器0.86，故：Pd = 3.6kW3.電動機轉(zhuǎn)速的選擇:根據(jù)ndii i2 in nw，初選為同步轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動機4. 電動機型號的確定：由表17-7查出電動機型號為Y112M-4,其額定功率為4kVV 滿載轉(zhuǎn)速1440r/min,基本符合題目所需的要求。四、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)：1. 計算總傳動比：由電動機的滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機主動軸轉(zhuǎn)速nw可確定傳 動裝置應(yīng)有的總傳動比i:由于 nw 1.4 60 1000/ D 59.41，故計算得到總傳動比：i 24.242. 合理分配各級傳動比：由于減速箱是展開式布置，為了使兩個大齒輪具有相近的 浸油深度，應(yīng)試

5、兩級的大齒輪具有相近的直徑，于是可按下 式3. 分配傳動比：i1、百因為 i 24.24，取 i 24，h 5.61 , i?4.32，此時速度偏差為0.5% 5%，所以可行。五、各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩：項目電動機軸高速軸1中間軸II低速軸滾筒軸IIIIV轉(zhuǎn)速(r/mi n 759.459.4功率（kW43.963.803.653.50轉(zhuǎn)矩（Nm）26.526.3141.4586.8562.7傳動比115.614.321效率10.990.960.960.94五、傳動件設(shè)計計算：直齒圓柱齒輪具有不產(chǎn)生軸向力的優(yōu)點，但傳動平穩(wěn)性較差，在減速器中圓周速度不大的情況下采

6、用直齒輪。I-II 軸高速傳動嚙合的兩直齒輪（傳動比 5.61）:1. 選精度等級、材料及齒數(shù)：1）材料及熱處理；選擇小齒輪材料為40Cr （調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS二者材料硬度差為40HBS2）精度等級選用8級精度；3）試選小齒輪齒數(shù)Zi 19，大齒輪齒數(shù)Z2 107的；2. 按齒面接觸強度設(shè)計：因為低速級的載荷大于高速級的載荷，所以通過低速級的數(shù)據(jù)進行計算按式（10 9）試算，即32d > 2.32 KtT u 5.61506 Ze仏 U ch4）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值:(1)試選Kt 1.3 ；(2)由圖10- 30選取區(qū)域系數(shù)ZH

7、2.5 ；(3)由表10 7選取尺寬系數(shù)d 1 ；(4)由表10- 6查得材料的彈性影響系數(shù)ZE 189.8Mpa ;（5）由圖10- 21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限Himi 600Mpa ；大齒輪的接觸疲勞強度極限H lim2 550 Mpa ；（6）由式10- 13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：9N160n1jLh 60 1440 1 2 8 300 10 4.2 109N2 N1 /5.610.75 109由圖10- 19查得接觸疲勞壽命系數(shù)Khn1 0.88 ； Khn2 0.92 ；（7）計算接觸疲勞許用應(yīng)力：取失效概率為1%,安全系數(shù)S 1，由式（10- 12）得H1 0.88

8、600 528MPaH2 0.92 550 506MPah min h】1, h】2506MPa5) 計算過程：(1)試算小齒輪分度圓直徑d1t :d1t > 2.32-札ZE=2.3232=41.36mm31.3 26.3 10 6.61 189.8 1(2)(3)計算圓周速度:dlt n260 100041.36 144060 10003.11m/s計算齒寬、模數(shù)及齒高等參數(shù):齒寬 b= d d1t 1 41.3641.36mm模數(shù)m呂=聖色=2.18 Z119齒高 h 2.25m 2.25 2.18 4.91mm齒寬與齒比為 b/h 41.36/4.91 8.42(4) 計算載荷系

9、數(shù)K:已知載荷平穩(wěn)，所以取心=1;根據(jù)v=2.93m/s,8級精度，由圖10 8查得動載系數(shù)Kv 1.1 ；對于直齒輪Kh Kf 1 ；由表10-4插值法查的8級精度、小齒輪相對支撐非對稱布置時，心1.450由 b/h 8.42,查圖 10-13 得 Kf1.48,故：K Ka Kv KhKh1 1.1 1 1.48 1.628(5) 按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式(10 10a)得d1 d1t K/Kt 41.36 1.628/1.345.05mm(6)計算模數(shù)m®=d=2.37mmz,193.按齒根彎曲強度設(shè)計:由式（10 17）m> WYFaYsa和dZ %確

10、定計算參數(shù)：1）由圖10-20C查的小齒輪的彎曲疲勞強度極限F1 500Mpa；大齒輪的彎曲疲勞強度極限F2 380Mpa2）由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1 0.88 Kfn2 0.933）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取安全系數(shù)S 1.4，由式10-12得：F1 - K fn 1fe1 / S = 303.57MpaF 2 :Kfn 2 fe2 / S = 252.43Mpa4）查取齒型系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)由表 10 5 查得 YFa1 2.850 ； YFa2 2.175由表 10 5 查得 Ysa1 1.540 ; Ysa2 1.7985）計算大、小齒輪的Yf并加以比較%YFa1Ysa1

11、=2.85 1.54= 0.01456% 1303.57YFa2Ysa2 = 2.175 1.798=0.01549F 2252.43大齒輪的數(shù)值大。6）計算載荷系數(shù)K KaKvKf Kf 1 1.1 1 1.48 1.6287）設(shè)計計算、32 1.628 26.3 103 門“廠“彳m20.01549=1.54飛 1 192 1最終結(jié)果：m=1.544. 標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)選擇：由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m大于齒根彎曲疲勞強度計 算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強度所決定的承 載能力，而齒面接觸疲勞的強度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強度算得的模數(shù)1.

12、54優(yōu)先采用第一系列并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m 2mm，按接觸疲勞強 度算的的分度圓直徑的d1 45.05mm1）小齒輪齒數(shù)z1 d1/m 25.525，取 z1 232）大齒輪齒數(shù)z2 N 5.61129，取 z2=1295. 幾何尺寸計算：1）計算中心距：a -Z1=152mm22）計算大、小齒輪的分度圓直徑：d1 z, m 46mm， d2 z2 m 258mm計算齒輪寬度：b d d1b 46mm小齒輪齒寬相對大一點因此B1 50mm , B2 46mm3）結(jié)構(gòu)設(shè)計：以大齒輪為例，因齒輪齒頂圓直徑大于 160mm而又小于500mm故以選用腹板式為宜。其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。II-II

13、I軸低速傳動嚙合的兩直齒輪（傳動比 4.32）:1. 選精度等級、材料及齒數(shù)（與上面兩對齒輪相同）：1）材料及熱處理：選擇小齒輪材料為40Cr （調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS二者材料硬度差為40HBS2）精度等級選用8級精度；3）試選小齒輪齒數(shù)乙24，大齒輪齒數(shù)Z2 103的；2. 按齒面接觸強度設(shè)計：因為低速級的載荷大于高速級的載荷，所以通過低速級的數(shù)據(jù)進行計算按式（10 9）試算，即3|KtTu 1 ZE 2 dt > 2.32,EdU4）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值（1）試選Kt 1.3 ；（2）由圖10 30選取區(qū)域系數(shù)ZH= 2.5 ;（3

14、）由表10 7選取尺寬系數(shù)d 1 ；(4) 表10- 6查得材料的彈性影響系數(shù) ZE= 189.8Mpa(5) 由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限Hiimi 600Mpa ；大齒輪的接觸疲勞強度極限H lim2 550Mpa ；(6) 由式10- 13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N160nJLh 60 256.7 12 8 300 100.74 109N2 N1 /4.321.71 108由圖10- 19查得接觸疲勞壽命系數(shù)Khn1 1.86 ； Khn2 0.92 ；(7) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力：s 1取失效概率為1%,安全系數(shù)S 1，由式(10- 12)得:h10.8660051

15、6MPaH 20.92550506MPahmin h1,h2 506MPa5)計算過程：(1) 試算小齒輪分度圓直徑d1td1t > 2.323 KE u 1 ZE© d U H=2.32d1tn2v60 1000吟詈=3.06 齒咼 h 2.25m 2.25 3.06 6.89mm齒寬與齒高比b/h 73.54/6.89 10.67(4) 計算載荷系數(shù)K已知載荷平穩(wěn)，所以取Ka=1；根據(jù)v=0.99m/s,8級精度，由圖108查得動載系數(shù)Kv 1.06 ;由于直齒輪 Kh Kf 1 ;由表10-4插值法查的8級精度、小齒輪相對支撐非對稱布置時，Kh 1.463;由 b/h=8

16、.44，查圖 10-13 得 Kf1.461KKa Kv Kh Kh 1 1.06 1 1.463 1.55(4)按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式(10 10a)得d1dJ.K/K；73.541.55/1.377.98mm(5) 計算模數(shù)mi=ZZi98=3.25mmZ 243. 按齒根彎曲強度設(shè)計:1)由式(10 17)mYFaYsa%確定計算參數(shù)(1)由圖10-20C查的小齒輪的彎曲疲勞強度極限fi 500Mpa ；大齒輪的彎曲疲勞強度極限F2 380Mpa(2) 由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfni 0.87Kfn2 0.91(3) 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取安全系數(shù)S 1.4

17、，由式10-12得F1 = kfN1FE1/s=310.7MpaK FN 2FE2 /S=247MPa(4)查取齒型系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)由表 105 查得 YFa1 2.650 ； YFa2 2.180由表 10 5 查得 YSa1 1.580 ； YSa21.790= 0.01580計算大、小齒輪的竽并加以比較YFa1YSa1 = 2.65 1.58 =0.01348F 1310.7YFa2YSa2= 2.18 1.79247大齒輪的數(shù)值大。(6) 計算載荷系數(shù)KKAKvKf Kf 1 1.06 1 1.4611.551.55 141.4 1031 242 12)設(shè)計計算0.01580=2.2

18、9最終結(jié)果：m=2.294. 標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的選擇:由齒面解除疲勞強度計算的模數(shù) m大于齒根彎曲疲勞強度計算 的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能 力，而齒面接觸疲勞的強度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模 數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強度算得的模數(shù)2.29優(yōu)先采用第一系列并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=2.5mm按接觸疲勞強度算的的 分度圓直徑的d177.98mm小齒輪齒數(shù)乙 d1 / m 31.2，取 z 31大齒輪齒數(shù)z2 z,4.321345. 幾何尺寸計算：1 ）計算中心距：a -Z1 z-m =206mm22）計算大、小齒輪的分度圓直徑：d1 乙 m 77.5mmd2

19、z2 m 335mm計算齒輪寬度：b d d1b 77.5mm小齒輪齒寬相對大一點因此B1 82mm， B2 78mm3）結(jié)構(gòu)設(shè)計：以大齒輪為例。因齒輪齒頂圓直徑大于 160mm而又小于500mm故以選用腹板式為宜。其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。六、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計和強度校核：第一部分結(jié)構(gòu)設(shè)計1. 初選軸的最小直徑：選取軸的材料為45號鋼，熱處理為調(diào)質(zhì)。取 Ao=112, T=3040MPa1軸用 氣齊廣15.69mm考慮到聯(lián)軸器、鍵槽的影響,取 d118 mm2 軸、說 27.50mm 取 d2 30mmh r rfg AO 1=3 車由n3 44.20mm 取d3 45mm2. 初選軸承：1軸

20、高速軸選軸承為7206C2軸中間軸選軸承為7208C3軸低速軸選軸承為7211C各軸承參數(shù)見下表:軸承代號基本尺寸/mm安裝尺寸/mm基本額定/kNdDBdaDa動載荷Cr靜載何Cor7206C306216365623157208C408018477336.825.87211C5510021649152.840.53. 確定軸上零件的位置和定位方式：1軸：由于高速軸轉(zhuǎn)速高，傳動載荷不大時，為保證傳動平 穩(wěn)，提高傳動效率，將高速軸取為齒輪軸，使用角接觸球軸承承 載，一軸端連接電動機，采用剛性聯(lián)軸器，對中性好。2軸：低速嚙合、高速嚙合均用鍛造齒輪，低速嚙合齒輪左端 用甩油環(huán)定位，右端用軸肩定位，高

21、速嚙合齒輪左端用軸肩，右 端用甩油環(huán)定位，兩端使用角接觸球軸承承載。3軸：采用鍛造齒輪，齒輪左端用甩油環(huán)定位，右端用軸肩定 位，為減輕軸的重量采用中軸頸，使用角接觸球軸承承載，右端 連接單排滾子鏈。（一）高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計：1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度：a）由于聯(lián)軸器一端連接電動機，另一端連接輸入軸，所以該段直徑尺寸受到電動機外伸軸直徑尺寸的限制，選為20mmb）考慮到聯(lián)軸器的軸向定位可靠，定位軸肩高度應(yīng)達2.5mm,所以該段直徑選為25。c）該段軸要安裝軸承，考慮到軸肩要有 2mm的圓角，則軸承 選用7206C型，即該段直徑定為30mmd）該段軸為齒輪，考慮到軸肩要有 2mm的

22、圓角，經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化， 定為40mme）為了齒輪軸向定位可靠，定位軸肩高度應(yīng)達 5mm所以該 段直徑選為46mmf）軸肩固定軸承，直徑為40mmg）該段軸要安裝軸承，直徑定為30mm2）各段長度的確定：各段長度的確定從左到右分述如下：h）該段軸連接聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為38mm該段長度定為34mmi）該段取32mmj）該段安裝軸承，參照工作要求長度至少 16mm考慮間隙取該段為22mmk）該段綜合考慮齒輪與箱體內(nèi)壁的距離、軸承與箱體內(nèi)壁距離（采用油潤滑），還有二級齒輪的寬度，定該段長度為90mml）該段考慮齒輪的寬度，根據(jù)齒輪校核，選定該段50mmm）該段軸肩選定長度4mmn）該段與c

23、段相同取22mmo）軸右端面與端蓋的距離為10mm（二）中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計：1）擬定軸上零件的裝配方案軸的各段直徑：a）I段軸用于安裝軸承7208,故取直徑為40mmb）II段該段軸要安裝齒輪，考慮到軸肩要有2mm的圓角,經(jīng)強度計算，直徑定為46mmc）III段為軸肩，相比較比II段取直徑為58mmd）IV段安裝大齒輪直徑與II段相同，直徑為46mme）V段安裝軸承，與I段相同直徑為40mm2)根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段長度：a) I段軸承安裝軸承和擋油環(huán)，軸承 7208C寬度B=18,該段長度選為28mmb) II段軸考慮到齒輪齒寬的影響，所以長度為 80mmc) III段為定位軸肩，長度

24、略小8mmd) IV段用于安裝大齒輪，考慮齒寬長度為 44mme) V段用于安裝軸承與擋油環(huán)，長度與I相同，為28mm(三) 低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計:-一廷三4376485038561)擬定軸上零件的裝配方案軸的各段直徑a) I段軸用于安裝軸承7211C,故取直徑為55mmb) II段該段軸要安裝齒輪，考慮到軸肩要有 2.5mm的圓角，經(jīng)強度計算，直徑定為60mmc) III段為定位軸肩，取72mmd) IV段安裝大齒輪直徑與II段相同，直徑為60mme) V段安裝軸承，與I段相同直徑為55mmf) VI段直徑53mmg) VII段直徑與彈性注銷選擇有關(guān)，取 LX3,直徑為46mm2)根據(jù)軸向定位的

25、要求確定軸的各段長度a) I段軸承安裝軸承和擋油環(huán)，7211C寬度B=21，該段長度選為 30mmb) II段軸考慮到齒輪齒寬的影響，所以長度為76mmc) III段為定位軸肩，長度略小8mmd) IV段用于安裝大齒輪，考慮齒寬長度為 50mme) V段用于安裝軸承與擋油環(huán)，長度與I相同，為28mmf) VI長度為32mmg) VII長度與聯(lián)軸器有關(guān)，取56mm第二部分強度校核I高速軸：對于角接觸球軸承7206C從手冊中可以查得a=14.2mm校核該軸和軸承：J=82.8mm L2=120.0mm L3=30.8mm軸的最小直徑:軸的抗彎截面系數(shù):d1 18mm0.1d13583.2mm3作用

26、在齒輪上的力:f“ 2T2 263002922N18Fr1Ft1 ta n 2922 tan 201064N按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度:82.8120.8 Ft130.8FH1MHFr1!FV1MVJMTFH2FV230.8161.6Ft1557N2365NMh120.8FH167N m30.8 廠FV1Fr1203N161.6 r1FV2Fr1FV1861NMv120.8FV124.5N m總彎矩:Mm JMHM；71.3N m扭矩：T 26.3N mFH 2F t1F H 1275MPa45鋼的強度極限為又由于軸受的為脈動循環(huán)載荷，所以 06。m：（ T1）2 W125MPa p所以該軸是

27、安全的，滿足使用要求。II中間軸：對于角接觸球軸承7208C從手冊中可以查得a=17mm 校核該軸和軸承：L!=53mm L2=70mm L3=35mm33W? 0.1d22700mm軸的最小直徑d2 30mm作用在2、3齒輪上的圓周力：F2T2Ft2d22 141.4 1031096 N258Ft1匹Ch32 141.4 103 3649 N77.5軸的抗彎截面系數(shù):徑向力:Fr2 Ft2tg1096 tg20 399NFr1 Ft1tg3649 tg20 1328N求垂直面的支反力:Fv皀 5 1328 (35 7°) 39935 79綱1V h l2 l353 70 35氐 F

28、1 耳 Fr2 1328794 399 135N計算垂直彎矩：MaVm Fvh 794 53 1 03 42N.m3MaVn Fv(h l2) Fr1l2 794(53 70) 132870 104./N.m求水平面的支承力:EhF2I3 Fi?(l2 I3) 1096 35 3649105266Nl1l2l353 70 35Eh F2 F3 Fh 1096 3649 2668 207N計算、繪制水平面彎矩圖：MaHm F1HI1 2668 123 103 330N.m73l.m3MaHn FhG l2) Ft1I2 2668(53 70) 364970 10求合成彎矩圖，按最不利情況考慮：M

29、am MUMHm330 332.6NmMan Mvn Mn、4.7 73 73Nm求危險截面當(dāng)量彎矩：5370351Ft1Ft2FH2MHFH1Fr2FV1Fr1MVFV2m-mn-nT從圖可見，m-m,n-n處截面最危險，其當(dāng)量彎矩為：（取折合系數(shù)0.6)MeMe.M；n (J)2332.66 (0.6 141.4) 343.3N.me ,M；m ( T2)27才(0.6141.4) 112J.m計算危險截面處軸的直徑:m-m截面:p M Er !27MPa pPW2p1 M'2( T2)2pr-r 截面：W242MPa P所以該軸是安全的，滿足使用要求。III低速軸對于角接觸球軸承

30、7211C從手冊中可以查得a=20.9mm校核該軸和軸承：Li=49mm, L2=107mm軸的最小直徑：d3 55mm，3軸的抗彎截面系數(shù)：W19112-5mm作用在齒輪上的力：Ft32T3d32 5868003503N335F3 FJ3tan 3503 tar2(0 127N按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度:FH249Ft310711100NMHFV2FH2 Ft3FH1 240NMh 10TFh1 117.7N m49FV1 Fr3 400.5 N 156&2 Fr3 &1874.NMv 107Fvi 42.9N mT總彎矩:Mm .mH m：125.N m扭矩：I；586.8

31、N m45鋼的強度極限為p MPa又由于軸受的為脈動循環(huán)載荷，所以 062T341MPa p所以該軸是安全的，滿足使用要求。七、滾動軸承的選擇及計算：I高速軸:軸承7206C的校核，即軸承壽命校核：6Lh獸山）一軸承壽命可由式60n P 進行校核，軸承只承受徑向載荷的作用，由于工作溫度不高且沖擊不大，故查表13-4和13-6可取ft 1,fp 1.1,取 33基本額定動負荷為C 23 10 NFri.2032 5572 592.8NFr2F2V F22h8612 23652 2516.8NLh則也已 h（±21）360n2 Pfp60 1440 1.1 2516.83.0105，該軸

32、承的壽命軸承只承受徑向載荷13-4和13-6可取105，該軸承的壽命滿足使用10年要求。II中間軸：軸承7208C的校核，即軸承壽命校核：Lh皿）軸承壽命可由式60n P 進行校核，的作用，由于工作溫度不高且沖擊不大，故查表 ft 1,fp 1.1,取 3基本額定動負荷為C 36.8 103 NFr1F1H7942268822803NFr2, F2：F22h.1352207722081NLh 旦（% h（68）3 1.1則 60n2 PfP60 256.71.1 2803滿足使用10年要求。III低速軸:軸承72011C的校核，即軸承壽命校核:106 ftCLh (亠)一一軸承壽命可由式60n

33、 P 進行校核，軸承只承受徑向載荷的作用，由于工作溫度不高且沖擊不大，故查表 13-4和13-6可取ft 1,fp 1.1,取 33基本額定動負荷為C 42.8 10 NFr1 F； FH.400.5" 11002 1170.6NFr2 ；f2V F2h874.5 2403 2557N.1C6 /Cft1061 42.8 10336Lh( L) h()0.98 10則60n3 Pfp60 59.41.1 2557，該軸承的壽命滿足使用10年要求。八、箱體內(nèi)鍵聯(lián)接的選擇及校核計算：1. 傳遞轉(zhuǎn)矩已知；2. 鍵的工作長度匸L-b b 為鍵的寬度；3. 鍵的工作高度k=0.5h h 為鍵的

34、高度;2T 104. 普通平鍵的強度條件為P kid代號直徑（mr）i工作長 度(mr)i工作咼 度(mrh轉(zhuǎn)矩（Nm）極限應(yīng) 力(MPa高速軸無鍵安裝中間 軸14X9X36 （圓頭）46224.5141.46214X9X70 （圓 頭）46564.5141.424.4低速 軸18X11X70 （圓頭）60525.5586.868.4由于鍵采用靜聯(lián)接，材料鋼，沖擊輕微，所以許用擠壓應(yīng)力為p 110MPa，所以上述鍵皆安全。九、聯(lián)軸器的選擇：由于剛性聯(lián)軸器價格便宜、構(gòu)造簡單、可傳遞較大轉(zhuǎn)矩、對中 性較好，所以優(yōu)先考慮選用它。1. 高速軸用聯(lián)軸器的設(shè)計計算：由于裝置用于運輸機，原動機為電動機，所以

35、工作情況系數(shù)為Ka 1.5，計算轉(zhuǎn)矩為 Tea Ka1.5 26.3 39.5N m所以考慮選用剛性凸緣聯(lián)軸器 GYS2(GB5843-2003，其主要參 數(shù)如下：材料HT200公稱轉(zhuǎn)矩Tn 63N m軸孔直徑 d1 20mm， d2 20mm 軸孔長 L 50mm， L1 38mm 裝配尺寸A 45mm半聯(lián)軸器厚b 28mm(1P167 表 17-1)2. 連接鏈輪聯(lián)軸器的設(shè)計計算：由于裝置用于運輸機，原動機為電動機，所以工作情況系數(shù)為Ka 1.5，計算轉(zhuǎn)矩為 Tea KaT31.5 586.8880.2N m所以選用彈性銷柱聯(lián)軸器LX3 (GB5014-2003，其主要參數(shù)如下：材料HT2

36、00公稱轉(zhuǎn)矩Tn 1250N m軸孔直徑di d2 30mm軸孔長 L 60mm， Li 60mm半聯(lián)軸器厚b 36mm(1P175 表 17-5)( GB5014-2003十、箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計：箱體結(jié)構(gòu)對減速器的工作性能、加工工藝、材料消耗、質(zhì)量及成本 等有很大影響。1. 減速器箱體為鑄造箱體，材料HT20Q2. 箱體結(jié)構(gòu)為剖分時，剖分面為水平面，與傳動件軸心線平面重 合，有利于軸系部件的安裝與拆卸。3. 剖分時箱體的結(jié)構(gòu)尺寸選擇：(1) 箱座壁厚 =0.025a+3>=8mm a為二級圓柱齒輪減速器的低速級中心距a=206.25，=8.16>=8滿足要求，取壁厚 =10mm(2)

37、 箱蓋壁厚 1= (0.8 0.85) ， 1>=8mm,貝S 1=8.5mm(3) 地腳螺栓直徑df=0.036a+12=19.4，選擇M2Q(4) 地腳螺栓數(shù)目：由于a=206<250，所以n=4;(5) 根據(jù)表5-2得：名稱符號尺寸確定箱座凸緣厚度bi.515mm箱蓋凸緣厚度bii.5 i12.75mm箱座底凸緣厚度b22.525mm軸承旁連接螺栓直徑di0.75 dfM16箱蓋與箱座連接螺栓直徑d20.5 0.6df M12連接螺栓d2的間距Li50200160mm軸承蓋螺釘直徑da0.4 0.5df M10視孔蓋螺釘直徑d40.3 0.4df M8定位銷直徑d0.7 0.

38、8d2 9mmd、di、d2至外箱壁距離Ci查表5-3i8mm26 22df、d2至凸緣邊緣距離C2查表5-324 16mm軸承旁凸臺半徑RiC224 16mm凸臺高度h圖7-2>50mm外箱壁至軸承座端面距離Lici + c2+(58)mm大齒輪頂圓與內(nèi)相壁距離i>=15mm齒輪端面與內(nèi)箱壁距離2>=12 20mm箱蓋肋厚mi0.85 17.5mm箱蓋肋厚m20.858.5mm軸承蓋外徑D2圖 6-27D2 = D0+2.5 d3mm軸承旁連接螺栓距離s圖7-2凸臺外徑十一、減速器附件的選擇:1. 通氣器：由于在室內(nèi)使用，選通氣器（一次過濾），采用M18<1.5。2. 油面指示器：選用游標(biāo)尺M163. 起吊裝置：采用箱蓋吊耳、箱座吊耳4. 放油螺塞:選用外六角油塞及墊片 M161.5根據(jù)表5-4浸油深度推薦值，選取二級圓柱式齒輪減速器類型：由于低速級周向速度小于12m/s，采用浸油潤滑，II級大齒輪 浸油高度hf約為0.7個齒高但不少于10mm該大齒輪齒高hf =2.5<10mm所以II級大齒輪浸油高度取hf=iimmIII級大齒輪浸油高度hs大于一個齒高小于1/6半徑(3.125 56.7mn)，由于III級大齒輪和二級大齒輪的半徑差為 39mm所以 大齒輪的浸油深度選為hs