貝雷掛藍(lán)設(shè)計(jì)計(jì)算(共26頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上貝雷掛藍(lán)設(shè)計(jì)計(jì)算聯(lián)臺(tái)大橋2#及3#墩懸澆箱梁，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際施工狀況，我部決定采用貝雷掛藍(lán)懸澆澆施工。一、 貝雷掛藍(lán)懸澆澆施工方案介紹聯(lián)臺(tái)大橋橋主橋?yàn)?2+136+82m的PC連續(xù)箱梁體系。主橋施工分為2個(gè)單T，每個(gè)單T以墩中心線為對(duì)稱軸向兩邊分成16段。墩頂上部10m 為0號(hào)段，12號(hào)段長(zhǎng)3.0m，316號(hào)段長(zhǎng)4.0m，最重梁段為3號(hào)段(94.8M3,2465kN)。1 結(jié)構(gòu)型式和主要特點(diǎn) 掛籃由主桁系統(tǒng)、配重及后錨固系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、前后上下橫桁、吊掛系統(tǒng)、底模、內(nèi)外側(cè)模幾個(gè)部分組成。 1.1 主桁系統(tǒng)該掛籃主桁設(shè)計(jì)為三桁，三路貝雷桁架片(中桁四片,邊桁五片)利用型

2、鋼聯(lián)結(jié)片連成整體形成主桁，貝雷片下加設(shè)加強(qiáng)桿。中桁置于中空腹頂位置，兩邊桁置于邊腹板頂位置，中邊桁中心距 8.25m， 縱向長(zhǎng)12m。1.2 后配重及后錨固系統(tǒng)為抵消混凝土澆筑時(shí)的后拉力，主桁尾部50cm處以兩根配重橫梁作錨梁，每道主桁設(shè)計(jì)用4根級(jí)32mm精軋螺紋與已澆箱梁錨接起來(lái)。錨桿的作用確保了掛籃的安全，同時(shí)精軋螺紋可自由拆卸、安裝、效果良好。1.3 行走系統(tǒng) 1.3.1 上橫移動(dòng)在兩根前后上橫梁于主桁位置處直接焊輔兩塊12mm鋼板，覆蓋于主桁上作為橫桁滑移使用，在掛籃移向3塊起，用50kN倒鏈將前后上橫桁移至施工位置。1.3.2 掛籃整體走行系統(tǒng) 設(shè)計(jì)中采用了傳統(tǒng)的滑道施工工藝，主桁前

3、支點(diǎn) (已澆混凝土段端面向內(nèi)50cm)及后支點(diǎn)(后錨位置)下均設(shè)置60號(hào)工字鋼加工的托架，下倒焊2根10號(hào)槽鋼作滑槽，混凝土梁段相應(yīng)位置上縱鋪2根重軌作為滑道。掛籃整體行走時(shí)，于已澆梁段頂部預(yù)埋16mm拉環(huán)一只，利用手拉葫蘆直接牽引的施工工藝，當(dāng)行走到預(yù)定位置時(shí)，前支點(diǎn)處用鋼板墊牢，保證混凝土澆筑時(shí)的支點(diǎn)承載。 1.4 前后上下橫桁系統(tǒng) 上橫梁由2根63號(hào)工字鋼組成，下橫梁由2根45號(hào)工字鋼組成，前后橫梁中心距4.8m，前橫梁長(zhǎng)20m，后橫梁長(zhǎng)30m。前后橫梁上分別設(shè)有底模平臺(tái)及內(nèi)外側(cè)模的吊掛點(diǎn)。 1.5 吊掛系統(tǒng) 澆筑混凝土?xí)r，底模平臺(tái)及其它各部分的重量吊掛均通過(guò)32mm精軋螺紋實(shí)現(xiàn)。前橫梁

4、設(shè)計(jì)有16根32mm精軋螺紋桿;后橫梁于箱梁截面以外設(shè)計(jì)有2根32mm精軋螺紋，箱梁截面范圍內(nèi)設(shè)計(jì)有6根級(jí)32mm精軋螺紋錨桿，施工中用兩只32t千斤頂對(duì)每根錨桿加有約500kN的預(yù)緊力，使底模與成品混凝土夾緊不漏漿，而且承擔(dān)混凝土澆筑時(shí)的部分豎向分力。 1.6 模板 由底模、外側(cè)模、內(nèi)芯模和端模組成。底模系將18mm竹膠板直接固定在底模平臺(tái)上，底模平臺(tái)長(zhǎng)6m、寬20m，承擔(dān)澆筑時(shí)混凝土重量及施工機(jī)具設(shè)備的重量，并兼作施工操作平臺(tái)。 底模平臺(tái)以型鋼(25根28號(hào)工字鋼)拼成加勁梁，并與前后下橫桁加工成鉸接。外側(cè)模用14號(hào)槽鋼依照翼緣尺寸加工成定型骨架片，按1塊尺寸(寬4.3M)連接組拼成整體骨

5、架，滿足不同長(zhǎng)度塊件使用。整體骨架表面焊接5mm鋼板作為面板，保證混凝土表面的平整、光潔。內(nèi)側(cè)模為木模，通過(guò)16mm拉桿內(nèi)外側(cè)模連接定位，控制變形,用內(nèi)徑20mm的硬塑料管作拉桿套管，且伸出內(nèi)外側(cè)模板，以消除混凝土澆注時(shí)套管進(jìn)漿導(dǎo)致拉桿無(wú)法抽拔。 芯模頂板為組合鋼架與木模相結(jié)合，。 端模用組合鋼模與木模結(jié)合，利用梁體鋼筋臨時(shí)固定，內(nèi)外模將其夾緊、定位。 2 結(jié)構(gòu)計(jì)算 2.1 主桁未分離計(jì)算 澆筑1及2#塊時(shí)，結(jié)構(gòu)為雙懸臂筒支梁，主要計(jì)算主桁前支座反力，驗(yàn)算主桁片的抗壓變形破壞；其次計(jì)算主桁片的彎曲應(yīng)力，以及上橫桁承載及變形。2.2 形成單只掛籃計(jì)算3塊以后結(jié)構(gòu)為單懸臂的簡(jiǎn)支梁，后錨固受拉，前支

6、座受壓，主要驗(yàn)算混凝土澆筑及行走時(shí)的傾覆穩(wěn)定性。2.3施工安裝 (1)根據(jù)現(xiàn)有場(chǎng)地及起吊設(shè)備，底模平臺(tái)拼裝于筑島上，側(cè)模骨架拼裝結(jié)束后放于底模平臺(tái)上。 (2)在已澆0塊上整體拼裝。按照主桁支座、主桁(施工1#塊時(shí)先拼三節(jié)9M)、前后上橫梁及吊掛系統(tǒng)、配重系統(tǒng)的順序逐步安裝。上橫梁就位后，在0塊頂安放四臺(tái)卷?yè)P(yáng)機(jī)，通過(guò)轉(zhuǎn)向葫蘆將拼裝于筑島上的底模、側(cè)模系統(tǒng)起吊到位，通過(guò)吊桿完成全部拼裝。 (3)掛籃的一個(gè)循環(huán)周期大約經(jīng)過(guò)如下步驟： 混凝土養(yǎng)護(hù)期間拆除外模架支點(diǎn)，將外模架落于底模平臺(tái)上，穿跑掛籃用的卷?yè)P(yáng)機(jī)開口、 鋼絲繩。 混凝土強(qiáng)度達(dá)設(shè)計(jì)值90時(shí)，張拉、壓漿。 拆除底錨、后錨，用千斤頂安裝前支座滑槽

7、。前后吊帶系統(tǒng)下落1020cm。 1#塊完成后,先將前支點(diǎn)托架移至已澆1#梁段端面向內(nèi)50cm，直接接長(zhǎng)貝雷縱梁1節(jié)3M（總長(zhǎng)12M），用手拉葫蘆拉上橫梁帶動(dòng)底掛整體移至待澆梁段位置；2#塊完成后,先用手拉葫蘆將掛籃整體行走1M到預(yù)定的位置，錨好后錨桿并墊實(shí)前支點(diǎn)，拆除貝雷縱梁后端1節(jié)3M至前端接長(zhǎng)后，用手拉葫蘆拉上橫梁帶動(dòng)底掛整體移至待澆梁段位置。 底模平臺(tái)調(diào)整，側(cè)模調(diào)整，吊帶系統(tǒng)調(diào)整固定。 綁扎底板鋼筋、腹板鋼筋，組拼內(nèi)模，上對(duì)拉桿，綁扎頂板鋼筋。 立端模準(zhǔn)備澆筑新的塊件。 3 掛籃施工中的幾個(gè)問(wèn)題 (1)要確?；炷翝仓r(shí)主桁前支座材料強(qiáng)度滿足受力要求，并因此支點(diǎn)反力較大，必要時(shí) 須對(duì)主

8、桁片進(jìn)行加固，防止出現(xiàn)壓桿破壞。 (2)外側(cè)模底部與底模接觸處設(shè)置必要的橫向剛撐，確保底角不漏漿，影響外觀。 (3)設(shè)置必要的腹板拉桿數(shù)量，防止出現(xiàn)面板變形，影響質(zhì)量。 (4)掛籃懸澆至16塊結(jié)束時(shí)，由于鋼絞線較長(zhǎng)，且預(yù)埋波紋管采用內(nèi)接白鐵皮管接頭，使索道孔內(nèi)徑減小，人工穿束困難。決定采用卷?yè)P(yáng)機(jī)牽引的施工工藝：先穿一根8鋼筋，出孔處連接卷?yè)P(yáng)機(jī)鋼絲繩，將懸澆束鋼絞線于索道進(jìn)口處整體焊接在鋼筋上，注意焊接時(shí)要盡量使鋼絞線排列成圓形截面，然后直接用卷?yè)P(yáng)機(jī)牽引。 4 箱梁撓度控制箱梁的撓度、底板線型控制一直是懸澆工藝中的難點(diǎn)。本次掛籃設(shè)計(jì)通過(guò)計(jì)算，取值為2.5cm;具體撓度通過(guò)預(yù)壓工序確定。二、 掛藍(lán)

9、計(jì)算與驗(yàn)算(一) 資料（1）貝雷桁架為1.5M高；（2）單排貝雷內(nèi)力性能：M=78.82t.m;E=2.1*106kgf/cm;I=.2cm4(二) 荷載分析計(jì)算(1)箱梁砼自重(3#塊):邊翼板處:S1=5* (0.2+0.6)/2=2.0M2 m1=2.0*4*2.6=20.8t邊腹板處:S2=(4.15+3.94)/2*0.5+0.5*0.3/2+0.2*1.2/2=2.218M2 m2=2.218*4*2.6=23.1t邊底板處:S3-1=(6.4+7.2)/2* (0.52+0.475)/2+0.2*1/2+0.2*0.2/2=3.503M2 m3-1=3.503*4*2.6=36.

10、4t邊頂板處:S3-2=(7.8+8.6)/2*0.25+0.3*0.5/2+1.2*0.2/2+1*0.3/2+0.5*0.2=2.495M2 m3-2=2.495*4*2.6=25.9t中腹板處:S4=(4.15+3.94)/2*0.3=1.214M2 m4=1.214*4*2.6=12.62t中底板處:S5-1=1.6* (0.52+0.475)/2 +0.2*0.2/2*2=0.836M2 m5-1=0.836*4*2.6=8.7t中頂板處:S5-2=1.6*0.5+0.1*0.1/2*2=0.81M2 m5-2=0.81*4*2.6=8.4t （2）模板荷載q2： 1)內(nèi)側(cè)模架及頂模

11、板：取q=1.0KN/m2；2)外側(cè)模及側(cè)模架：取q=1.2KN/m2；3)底模（包括背木）：取q=0.8KN/ m2 ；（3）施工荷載：1）施工人員和材料等堆放荷載取2.5Kpa； 2）振搗對(duì)水平模板產(chǎn)生的荷載取2Kpa； 3）脹模系數(shù)取1.05。（4） 荷載系數(shù) 1）砼超載系數(shù)：1.05； 2）傾覆系數(shù)：1.50； 3）掛藍(lán)空載縱移時(shí)的沖擊系數(shù)：1.30； 4）澆筑砼時(shí)的動(dòng)力系數(shù)1.2專心-專注-專業(yè)（三）翼板模板縱梁受力計(jì)算因翼板砼端面是變化的,所以吊桿的位置變化將影響其受力大小;為保證兩吊桿受力盡量一致,須確定吊桿位置。取順橋向每延米砼計(jì)算：R2由于受模板及預(yù)應(yīng)力管道的限制，其離邊腹板

12、外緣距離定為0.75m。G10.2*5*4*2.610.4tG2=0.4/2*5*4*2.6=10.4tG總G1G220.8t令R1R2G總/210.4t,設(shè)R1點(diǎn)離R2距離為X。由10.4X（2.5-0.75）G1+（5/3-0.75）G2得：X2.67m R1離外邊緣距離為：5-2.67-0.751.58m另：翼板底模重5*4*0.122.4t，延橋向每延米0.6t(4m長(zhǎng))；則：q=10.4*1.2*1.05/4+0.6/2+(0.25+0.2)*5/2=4.701t/m1. 受力圖式：2. 受力分析:由平衡方程N(yùn)1×4.8=4×q×2.5得:N1=4

13、15;4.701×2.5/4.8=9.79N2=4×4.701×2.3/4.8=9.013. M圖:可知:Mmax=(9.79×0.3+4.071×0.7)/2=4.071×42/8=13.12t.m4. 截面選擇:擬采用2I28a工字鋼,查表W=508.15cm3,I=7114.14cm4.ó=(13.1×10×103)/(2×508.15)=129.1Mpa<ó=160MPa5. 剛度校檢:查<建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)>fX=qcb/24EI=(4l-4b2/l-c2

14、/l)x-4x3/l+(x-d)4/bc =(4.701×10×103×4×2.5)/(24×206×109×7114.14×2×10-8)×(4×4.8-4×2.52/4.8-42/2.8) ×2.3-4×2.33/4.8+(2.3-0.3)4/2.5×4 =0.011m<4.8/400=0.012m,符合要求(四)箱梁邊空腹頂板縱梁受力計(jì)算：由上知:頂板砼25.9t,內(nèi)模8.2×4×0.1=3.29t頂板砼及內(nèi)模兩排

15、縱梁承擔(dān),荷載按均布荷載:q=1.2×1.05×25.9/4+3.28/4+(0.25+0.2) ×8.2=12.67t/m1. 受力圖式:同翼緣板受力形式:N1=4×12.67×2.5/4.8=26.4tN2=4×12.67×2.3/4.8=24.28tMmax=(26.4×0.3+24.28×0.5)/2+4.8×12.67×42/8=35.37t.m2. 截面選擇:選擇2I45a工字鋼, 查表W=1432.9cm3,I=32241cm4.則: ó=35.37×

16、10×103/(2×1432.9)=123.4Mpa<ó=160MPa3. 剛度校檢:fx=0.011×12.67×508.15/(4.701×1432.9)=0.011m<l/400=0.012m,符合要求(五) 中空腹頂板縱梁受力計(jì)算由上知:中頂板砼8.4t,內(nèi)模1.6×4×0.1=0.64t中頂板砼及內(nèi)模兩排縱梁承擔(dān),荷載按均布荷載:q=1.2×1.05×8.4/4+0.64/4+(0.25+0.2) ×1.6=3.526t/m1. 受力圖式:同翼緣板受力形式N1=4

17、×3.526×2.5/4.8=7.35tN2=4×3.526×2.3/4.8=6.75tMmax=(7.35×0.3+6.75×0.5)/2+3.526×42/8=9.84t.m2. 截面選擇:選擇2I28a工字鋼, 查表W=508.15cm3,I=7114.14cm4則: ó=9.84×10×103/(2×508.15)=96.8Mpa<ó=160MPa3. 剛度校檢:fx=0.011×3.526/4.701=0.008m<l/400=0.012m,符

18、合要求(六)邊腹板底縱梁受力計(jì)算:由上知,腹板砼單側(cè)重量為23.1t,底模:4.15×4×0.12+0.5×4×0.08=2.152t均布荷載:q=1.2×1.05×23.1/4+2.152/4+(0.25+0.2)×2.3=8.85t/m1. 受力圖式:同翼緣板受力形式,可按此例計(jì)算:N1=9.79×8.85/4.701=18.43tN2=9.01×8.332/4.701=24.7t2. 截面選擇:擬采用4I28a工字鋼則ó=24.7×10×103/(4×508.

19、15)=121.5Mpa<ó=160MPa3. 剛度驗(yàn)算:fx=0.011×(8.85/4)/(4.701/2)=0.010m<l/400=0.012m,符合要求(七) 邊底板縱梁受力計(jì)算由上知,底板砼重36.4t,底模:6.9×4×0.08=2.21t均布荷載:q=1.2×1.05×36.4/4+2.21/4+(0.25+0.2)×6.9=15.124t/m1. 受力圖式:同翼緣板受力形式,按此例計(jì)算如下:N1=9.79×15.124/4.701=31.5tN2=9.01×15.124/4.

20、701=28.99tMmax=13.12×15.124/4.701=42.21t.m2. 截面選擇:擬采用6I28a工字鋼ó=42.21×10×103/(6×508.15)=138.4Mpa<ó=160MPa3. 剛度驗(yàn)算:fx=(15.124/6)/(4.701/2) ×0.011=0.0118m<0.012,符合要求(八)中腹及中底板縱梁受力計(jì)算由上知, 中腹及中底板砼重:12.6×2+8.7=33.9t,底模板2.6×4×0.08=0.83t均布荷載:q=1.2×1.

21、05×33.9/4+0.83/4+(0.25+0.2) ×2.6=12.056t/m1. 受力圖式:同翼緣板形式,按此比例計(jì)算如下:N1=9.79×12.056/4.701=25.11tN2=9.01×12.056/4.701=23.11tMmax=13.12×12.056/4.701=33.65t.m2. 截面選擇:擬采用5I28a工字鋼ó=33.65×10×103/(2×508.15)=132.4Mpa<ó=160MPa3. 剛度驗(yàn)算:fx=(12.056/5)/(4.701/2) &

22、#215;0.011=0.010m<l/400=0.012m,符合要求(九)下掛后橫梁計(jì)算1. 受力分析:后橫梁主要承受縱梁(長(zhǎng)度按6m計(jì))傳遞的壓力和縱梁自重的一半.2. 受力圖式:q邊腹=(18.43+0.04349×6×4/2)/2.3=8.24t/mq邊底=(31.5+0.04349×6×6/2)/5.75=5.61t/mq中腹底=(25.11+0.04349×6×5/2)/2.6=9.91t/m查<<建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)>>得:K1=2×(l1+l2)=2×(2.3+5.75

23、)=16.1K2=2×(l2+l3)=2×(5.75+2.6)=16.7K3=2×(l3+l4)=2×(2.6+5.75)=16.7K4=2×(l4+l5)=2×(5.75+2.3)=16.1K5=K1×K2-l22=16.1×16.7-5.752=235.81K6=K3×K4-l42=16.7×16.1-5.752=235.81K7=K2×K6-l32×K4=16.7×235.81-2.62×16.1=3829.19K8=K3×K5-l32&#

24、215;K1=16.7×235.81-2.62×16.1=3829.19K9=K5×K6-K1×K4×l32=235.812-16.12×2.62=53854.1a1=K7/K9=3829.19/53854.1=0.0711a2=K6×l2/K9=235.81×5.75/53854.1=0.0252a3=l2×l3×K4/K9=5.75×2.6×16.1/53854.1=0.0045a4=l2×l3×l4/K9=5.75×2.6×5.7

25、5/53854.1=0.0016a5=K6×K1/K9=235.81×16.1/53854.1=0.0705a6=K1×l3×K4/K9=16.1×2.6×16.1/53854.1=0.0125a7=K1×l3×l4/K9=16.1×2.6×5.75/53854.1=0.0045a8= K5×K4/ K9=235.81×16.1/53854.1=0.0705a9=K5×l4/K9=235.81×5.75/53854.1=0.0252a10=K8/K9=38

26、29.19/53854.1=0.0711B1=ql3/24=7.25×2.33/24=3.6754A2=B2=ql3/24=4.63×5.753/24=36.6753A3=B3=ql3/24=10.07×2.63/24=7.3746A4=B4=A2=B2=36.6753A5=B1=3.6754N1=6×(B1+A2)=6×(3.6754+36.6753)=242.1042N2=6×(B2+A3)=6×(36.6753+7.3746)=264.2994N3=6×(B3+A4)=N2=264.2994N4=N1=242

27、.10423.支座彎距M1=-a1N1+a2N2-a3N3+a4N4 =-0.0711×242.1042+0.0252×264.2994-0.0045×264.2994+0.0016×242.1042=-11.3552t.mM2=a2N1-a5N2+a6N3-a7N4 =0.0252×242.1042-0.0705×264.2994+0.0125×264.2994-0.0045×242.1042=-10.342t.mM3=-a3N1+a6N2-a8N3+a9N4 =-0.0045×242.1042+0.0

28、125×264.2994-0.0705×264.2994+0.0252×242.1042=-10.342t.mM4=M1=-11.3552t.m4.跨內(nèi)彎距M0-1=ql2/8+M1/2=8.24×2.32/8-11.3552/2=-0.229t.mM1-2= ql2/8+(M1+ M2)/2=5.61×5.752/8-(11.3552+10.3420)/2=12.336t.mM2-3= ql2/8+(M2+ M3)/2=9.91×2.62/8-10.342=-1.968t.mM3-4=M1-2=12.336t.mM4-5=M0-1=

29、-0.229t.m 5.支座反力Rn=Rn0+(Mn-1-Mn)/ln+(Mn+1-Mn)/ln+1R0=8.24×2.3/2+(-11.3552)/2.3=4.54tR1=8.242×2.3/2+5.61×5.75/2+0-(-11.3552)/2.3+(-10.342)-(-11.3552)/5.75 =30.72tR2=5.61×5.75/2+9.91×2.6/2+(-11.3552)-(-10.342)/5.75=28.84tR3=R2=28.84tR4=R1=30.72tR5=R0=4.54t6.截面選擇擬采用2I45a工字鋼,查表得

30、:Wx=1430cm3,Ix=32240cm47.剛度驗(yàn)算由上知,Mmax=12.336t.mó=12.336×10×103/(2×1430)=43.1Mpa<ó=160Mpa8.撓度1-2跨撓度最大:K1=4M1/(ql2)=4×11.3552/(5.61×5.752)=0.24K2=4M2/(ql2)=4×10.3420/(5.61×5.752)=0.22查<<建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)>>相關(guān)表得:撓度系數(shù)=0.14003fmax=0.0988×ql4/(24EI)

31、=0.14003×(5.61×103×10-2×5.754×108)/(24×2.1×105×10×32240)=0.52cm<l/400=575/400=1.45cm(十)下掛前橫梁1. 受力分析,與后橫梁同q邊腹=(16.96+0.04349×6×4/2)/2.30=7.60t/mq邊底=(28.99+0.04349×6×6/2)/5.75=5.18t/mq中腹底=(23.11+0.04349×6×5/2)/2.6=9.14t/m2.

32、受力圖示3. 支座彎距: 3.支座彎距同后橫梁.4.跨內(nèi)彎距: M0-1=ql2/8+M1/2=7.6×2.32/8-11.3552/2=-0.652t.mM1-2= ql2/8+(M1+ M2)/2=5.18×5.752/8-(11.3552+10.342)/2=10.56t.mM2-3= ql2/8+(M2+ M3)/2=9.14×2.62/8-10.342=-2.619t.mM3-4=M1-2=10.56t.mM4-5=M0-1=-0.652t.m5.支座的受力R0=7.6×2.3/2+(-11.3552)/2.3=3.80tR1=7.6×

33、;2.3/2+5.18×5.75/2+0-(-11.3552)/2.3+(-10.342)-(-11.3552)/5.75 =28.75tR2=5.18×5.75/2+9.14×2.6/2+(-11.3552)-(-10.342)/5.75=26.94tR3=R2=26.94tR4=R1=28.75tR5=R0=3.80t6.截面選擇擬采用2I45a,查表得:Wx=1430cm3,Ix=32240cm47.剛度驗(yàn)算由上知:Mmax=-11.3552t.mó=(-11.3552)×10×103/(2×1430)=40Mpa&l

34、t;ó=160Mpa8.撓度f(wàn)max=5.18/5.61×0.52=0.48cm<l/400=1.45cm(十一) 吊桿計(jì)算由上知,吊桿最大拉力面30.72t采用32精扎螺紋鋼ó=(30.72×103)/(×1.62)=3822kg/cm2=382.2Mpa<ó=750Mpa(十二) 上掛后橫梁1. 受力圖式:見(jiàn)左.2. 內(nèi)力分析EIó11=8.25/3×4.1252×2=93.586EIó1P=1.2/6×0.6×4.994+2×(-66.478) &

35、#215;2-5.75/6×(2×0.6×66.478+2×3.475×232.308+0.6×232.308+3.475×66.478) ×2-1.3/2×232.308×(3.475+4.125) ×2=-5.1185-3957.3609-230.2830=-4192.762由ó11NB+ó1p=0得:93.586×NB-4192.762=0NB=44.80tNA=NC=(4.54+30.72+28.84)×2-44.8/2=41.7t3.

36、截面選擇由M圖知:Mmax=76.6t.m擬選擇2I63a工字鋼,Wx=2984.3cm3ó=(76.6×10×103)/(2×2984.3)=128.3Mpa<ó=160Mpa(十三) 上掛前橫梁1. 受力圖除受上掛后橫梁的所有荷載外,還受翼板、邊空腹頂板、中空腹頂板的相應(yīng)吊力，翼板吊力9.01t;:邊空腹頂板吊力=24.28/2=12.14;中空腹頂板吊力=6.75/2=3.375t.2. 內(nèi)力分析EIó11=8.25/3×4.1252×2=93.586EIó1P=1.2/6×0.6&

37、#215;59.77+2×(-35.681)×2-5.75/6×(2×0.6×35.68+2×2.825×207.7+0.6×207.7+2.825×35.68)×2-1.3/6×(2×2.825×207.7+2×3.475×242.17+3.475×207.7+2.825×242.17)×2-0.8/6×(2×242.17×3.475+2×3.875×241.83+

38、3.475×241.83+3.875×242.17)×2-0.5/6×(2×241.83×3.875+2×4.125×257.95+3.875×257.95+4.125×241.83) ×2 =-2.7816-1381.1646-1847.0722-1422.9419-999.8958 =-5654.356由ó11NB+ó1P=0得:93.586×NB-5654.356=0NB=60.42tNA=NC=(9.41×2+28.75+3.8+12.1

39、4×2+26.94+3.375)×2-60.42/2=74.96t3. 截面選擇由M圖知:Mmax=-59.77t.m擬選擇2I63a,Wx=2984.3ó=(59.77×10×103)/(2×2984.3)=100.1Mpa<ó=160Mpa(十四) 貝雷縱梁計(jì)算1.縱梁計(jì)算1).受力分析由上知:P=60.42t2).受力圖示3).后錨力:N=5.0/5.5×p-5.0/5.5×60.42=55t4).支點(diǎn)彎距M=P×L=-60.42×5.0=-302.1t.m5).貝雷片排列

40、選擇:擬采用4排:M=302.1t.m<4M=4×78.82=315t.m6)后錨桿選擇擬采用2根32精扎鋼ó=N/(2×A)=(55×104)/(2××162)=342Mpa<ó=7507).抗傾覆系數(shù):N=ó/ ó=750/342=2.2>1.58).撓度:f=Pm2l/(3EI) ×(1+m/l)=60.42×103×52×5.5×106/(3×2.1×106×.2×4) ×(1+5

41、/5.5)=2.5cm2.邊縱梁計(jì)算1).受力分析由上知:P=74.96t2).受力圖示:同中縱梁一樣3).后錨力:N=5.2/5.5×74.96=68.1t4).支點(diǎn)彎距:M=-74.96×5=374.8t.m5).貝雷片排列選擇擬采用5排,M=374.8t.m<5ó=5×78.82=394t.m6).后錨桿選擇擬采用2根32精扎鋼ó=N/(2×A)=(68.1×104)/(2××162)=423.6Mpa<ó=750Mpa7).抗傾覆子數(shù)N=ó/ ó=750/

42、423.6=1.8>1.58).撓度f(wàn)=Pm2l/(3EI) ×(1+m/l)=74.96×103×52×5.5×106/(3×2.1×106×.2×5) ×(1+5/5.5)=2.5cm(十五) 邊空腹頂板內(nèi)模橫梁受力計(jì)算由上知:頂板砼25.9t,內(nèi)模8.2×4×0.1=3.29t頂板砼及內(nèi)模兩排縱梁承擔(dān),荷載按均布荷載:q=1.2×1.05×25.9/4+3.28/4+(0.25+0.2) ×8.2=12.67t/m1.受力圖式:M1=

43、M2=-qm2/2=12.67×1.52/2=-14.25t.mMmax=ql2/8×(1-4m2/l2)=12.67×4.452/8×(1-4×1.52/4.452)=27.80t.m2.截面選擇:選擇5I25a工字鋼, 查表查表W=402cm3,I=5020cm4.則: ó=27.8×10×103/(5×402)=138.3Mpa<ó=160MPa3.剛度校檢:f懸= qml3/(24EI) ×(-1+6m2/l2+3m3/l3)=12.67×103×1.

44、5×4.453×106/(24×2.1×106×5020×5) ×(-1+6×1.52/4.452+3×1.53/4.453)=-0.37cmfmax= ql4/(384EI) ×(5-24m2/l2)=12.67×103×4.454×106/(384×2.1×106×5020×5) ×(5-24×1.52/4.452)=0.56cm<L/400=445/400=1.11cm,符合要求(十六) 中空腹頂板內(nèi)模橫梁受力計(jì)算由上知:中頂板砼8.4t,內(nèi)模1.6×4×0.1=0.64t中頂板砼及內(nèi)模兩排縱梁承擔(dān),荷載按均布荷載:q=1.2×1.05×8.4/4+