動力一廠制約生產(chǎn)問題解決方案

1、動力一廠制約生產(chǎn)問題解決方案第一部分 生產(chǎn)瓶頸問題解決方案一、 動力一車間4#鍋爐漏風嚴重，熱效率低， 燃燒器存在問題，鍋爐提負荷存在困難。（一）生產(chǎn)現(xiàn)狀：1、 4# 鍋爐空氣預(yù)熱器漏風嚴重，風機負荷劇增， 爐前風壓下降，由原來的2500MPa下降到1700MPa風量明顯不足，燃燒系統(tǒng)配風效果較差，燃燒工況惡化，燃料消耗高，熱效率低提負荷困難。2、 4#鍋爐爐底漏風嚴重。3、 4# 鍋爐燃燒器配風不合理， 主要表現(xiàn)在燃燒器配風旋口狹窄，配風效果較差，穩(wěn)燃器老化。（二）解決方案：1、對4#爐空氣預(yù)熱器進行改造，增加二級省煤器，空氣換熱由原來的煙氣換熱改成水熱媒換熱。投資估算： 450 萬元。2、

2、對爐底重新進行澆注，使用新型保溫材料，解決爐底漏風及保溫效果較差的問題。投資估算： 30 萬元。3、重新澆注，旋口直徑放大。投資估算：12 萬元?？偼顿Y估算： 492 萬元二、脫鹽水車間化學三站停工，冬季化學一站、化學二站達到滿負荷運行。如果外界裝置發(fā)生波動，很難保證外界用水，存在生產(chǎn)隱患。（一）生產(chǎn)現(xiàn)狀：動力一廠脫鹽水車間共有三套水處理裝置-化學一站、化 學二站、化學三站），生產(chǎn)能力分別為350t/h、500t/h、150t/h 。隨著近年來生產(chǎn)的發(fā)展，根據(jù)公司總體水量平衡情況，化學一 站、化學二站提供全廠用脫鹽水，將全部達到滿負荷運行（最 大負荷700噸/小時左右），一旦外界裝置發(fā)生波動，

3、 很難保證對 外的供水，若用化學三站開工?？偹?，則將造成能耗增加， 分析如下：1、單位成本情況下面是2006年1月至2007年4月脫鹽水車間單位成本情況 （2006年1月至2006年9月為化學一、二、三站同時運行，2006年10月至2007年4月為化學三站停工、化學一、二站運行）脫鹽水車間單位成本日期化學三站開工成本（元/噸）日期化學三站停工成本 （元/噸）20060112.952006109.1720060213.2220061112.9520060315.4820061210.9920060410.982007017.592006058.912007028.092006069.78200

4、7037.542006078.842007047.7220060810.9120060916.27平均10.82平均9.15從上表可以看由化學三站停工后，平均成本比化學三站開工時減少 1.67 元/ 噸。2、人員情況目前脫鹽水車間每個班組最多為 7人，需要負責床體再生、水泵操作、中和池調(diào)整、水質(zhì)化驗等工作。尤其是近兩年床體制水周期短，床體再生頻繁，加之目前對水質(zhì)指標要求嚴格，化驗頻次高?；瘜W一、二站運行人員就已很緊張，化學三站再運行人員更為困難，遇突發(fā)事件更難應(yīng)付。基于以上原因，我們建議對化學水系統(tǒng)進行改造。（二）解決方案：為確保改造簡便、經(jīng)濟、快捷，本著節(jié)約費用的目的，我們對各種方案進行了分

5、析優(yōu)化。方案一：針對目前情況，希望能通過簡單改造，使床體周期制水量增大，但經(jīng)過分析及調(diào)查，覺得從設(shè)備本身優(yōu)化，可能性不大。方案二：通過咨詢和查找有關(guān)資料，目前沒有更為先進的技術(shù)或成熟的改造方案，能夠提高床體周期制水量。方案三：考慮把化學三站床體移到化學一站，但由于化學三站是固定床，與化學一站、化學二站床體不配套，并且固定床有以下幾點缺點：(1)設(shè)備復(fù)雜，增加了設(shè)備的制造費用。(2)操作麻煩。(3)結(jié)構(gòu)設(shè)計和操作條件要求嚴格。(4)置換用水要求高，否則將會由水水質(zhì)變壞。(5)設(shè)備檢修工作量大。因此，很難實現(xiàn)化學三站床體移至化學一站或化學二站。方案四：考慮在化學一站增加床體，具體方案如下：增加20

6、0m3/h陽床兩臺、200m3/h陰床兩臺、200m3/h混床臺，保證外輸量，達到平穩(wěn)生產(chǎn)的目的。理由有以下兩點：(1)增加床體后，可以在負荷增加時，對化學一站補充一定量 的生水，使化學一站的生水溫度降低，這樣能夠延長樹脂、白 球的使用壽命，確?；瘜W一站處于較好的運行狀態(tài)。(2) 一旦將來凝結(jié)水、ROK的回收量增大，可以由化學一站全 部接收，化學二站不存在樹脂污染的風險。具體位置如下：新增陽床、陰床設(shè)在化學一站預(yù)處理與外網(wǎng)辦公樓之間,便于再生操作。新增床體理加，阻,i北-外 網(wǎng) 辦 公 樓化 學站預(yù)處理新增混床設(shè)在化學一站混床間化學一站增加床體后，外輸量將提高，但目前化學一站與 化學二站的外輸

7、脫鹽水泵壓力不匹配，導(dǎo)致化學一站有時送不 由水，因此建議將化學一站三臺外輸脫鹽水泵進行更換。化學一站和化學二站外輸脫鹽水泵對照表:裝置型號功率電流轉(zhuǎn)速壓力化學一站（P207、P208、P209）8sh-975KW140A288m3/h2930轉(zhuǎn)/min0.5MP化學二站（P305、P306、P307）Cz150-500B110KW200A400m3/h1450轉(zhuǎn)/min0.7MP化學二站（P308）Cz80-250C45KW84A170m3/h2900轉(zhuǎn)/min0.7MP經(jīng)咨詢，改造費用估算如下表:名稱數(shù)量規(guī)格單價（力兀）合計（萬元）陽床（含樹脂）20 280030.761.4陰床（含樹脂）2

8、0 280043.486.8混床（含樹脂）1d 220020.920.9土建、簡易房8.58.5配套管線280米現(xiàn)場測繪25.525.5泵（其余部分不改動）3臺927合計138230.1通過比較方案四可行，建議采用方案四另外，由于脫鹽水車間外輸脫鹽水管線沒有在線PH固監(jiān)測儀表，雖然崗位員工每小時做一次水質(zhì)化驗分析，但也無法做到適時監(jiān)視，PK動時發(fā)現(xiàn)滯后，對水質(zhì)沖擊存在隱患，為此,建議在脫鹽水外輸線上增加二塊在線PH+,監(jiān)測儀表引至化學二站微機，同時加上報警系統(tǒng)。具體位置為：化學一站外輸脫鹽水線加裝一塊，化學二站至鍋爐脫鹽水線加裝一塊。三、循環(huán)水車間循環(huán)水場已達到滿負荷運行，回用水補水溫度偏高，

9、 夏季回用水補水溫度可達30 以上。6 8 月份使用回用水補水的三循水溫經(jīng)常超過28 ，影響裝置平穩(wěn)生產(chǎn)。1 、三循生產(chǎn)現(xiàn)狀：三循在夏季6-8 月份經(jīng)常出現(xiàn)供水水溫超高的情況，尤其是在使用高溫回用水后超溫現(xiàn)象更加嚴重， 2006 年三循最高供水溫度達到33 ，嚴重影響裝置平穩(wěn)運行，目前三循最大供水量已達到15000m3/h 以上，已經(jīng)滿負荷運行。2、三循解決方案：在今年新建的第五循環(huán)水場設(shè)計方案中，將目前由三循供水的加氫改質(zhì)、MTBE產(chǎn)品精制等裝置的3000 m3循環(huán)水改為由第五循環(huán)水場來供水， 這樣不僅解決了三循夏季水溫偏高難題，同時也解決了三循一直滿負荷運行的現(xiàn)狀。四、由于回用水超濾反洗水

10、進入一循沉井，沉井來水量大，提升泵處理能力不足，導(dǎo)致經(jīng)常跑水。（一）生產(chǎn)現(xiàn)狀：循環(huán)水車間一循環(huán)水提升站沉井池原設(shè)計儲水143m3,主要接收一循過濾灌清洗排污水、冷水池檢修時排污水、兩個涼水塔溢流及檢修排污水、一期部分裝置區(qū)含油污水排水。配套提升泵 4 臺（ 2 臺流量200m3/h、 2 臺流量 100 m3/h）。2004 年將一臺流量200m3/h 提升泵，拆除用于污水回用使用。 2006 年技術(shù)改造污水回用裝置5 臺高效過濾器清洗水排至一循環(huán)水沉井池。 5 臺高效過濾器清洗時流量為 150 m3/h ， 時間為每天 8： 30-12 ： 00 。自污水回用裝置高效過濾器清洗水排至一循環(huán)水

11、沉井池后，由于高效過濾器清洗水量大，時間長，來水量超過沉井池最大接收量，經(jīng)常發(fā)生跑水現(xiàn)象。現(xiàn)場情況見附圖一。通過對來水流量及現(xiàn)有提升泵流量計算：（ 1 ）長期進入沉井池來水：一期部分裝置區(qū)含油污水排水為20 m3/h、高效過濾器清洗時流量為150 m3/h。（ 2） 不定期進入沉井池來水： 一循過濾灌清洗排污水300m3/h、冷水池檢修時排污水、兩個涼水塔溢流及檢修排污水。經(jīng)計算，來水最低流量為170m3/h ，最高流量為470m3/h ，目前提升泵最高流量達到 400 m3/h （3 臺泵同時運行） 。出現(xiàn)沉井池跑水主要原因一是沉井池儲水量太小造成，二是提升泵提升量不足。（二）解決方案:（1

12、）在現(xiàn)有沉井池旁再建1個200 m3儲水能力的沉井池（費用 30 萬元）（ 2）增設(shè)流量200m3/h 提升泵一臺。（費用 5 萬元）五、化工污水由于上游裝置來水水質(zhì)、水量波動大，頻次高。造成化工污水水質(zhì)長期不達標問題。解決方案：（一）完善預(yù)處理系統(tǒng)各設(shè)備、設(shè)施，使其處理能力至恢復(fù)設(shè)計水平。1、絮凝劑加藥管線過細、過長，由于絮凝劑粘性較大，經(jīng)常造成管線堵塞，加藥不暢，建議更換為DN25白鋼管線，并做蒸汽保溫。2、混凝劑加藥管線，材質(zhì)為DN15PVCT線，由于管線長期運行, 老化嚴重，管線變形，管壁變脆，破損嚴重，導(dǎo)致經(jīng)常發(fā)生管線破裂、藥劑泄漏的問題。建議將其改為DN40鋼骨架復(fù)合管線, 與絮凝

13、劑管線一并做蒸汽保溫。3、絮凝劑加藥泵經(jīng)常堵塞，需經(jīng)常停泵處理，建議將易堵塞的絮凝劑加藥泵更換為 tomal 計量式加藥機。4、CAF氣浮池曝氣機原為進口設(shè)備，曝氣機損壞后經(jīng)國產(chǎn)化改造，與以前相比，曝氣效果極差，幾乎不能產(chǎn)生氣泡，導(dǎo)致處理效果低下。建議改用原進口設(shè)備。5、MSBR也由于設(shè)計上的缺陷，池深不到 2米，池深過淺，導(dǎo)致活性污泥沉淀不充分， 絕大部分隨水流走， 難以停留在池內(nèi)，目前污泥濃度僅在200mg/L 左右， 與設(shè)計要求的 3000mg/L 相差很大，無法實現(xiàn)對高濃度聚合來水預(yù)處理的功能。建議添加固定化微生物膜BOMF*料，為活性污泥提供載體，并向池內(nèi)投加活性污泥，培養(yǎng)3 個月以

14、上，使活性污泥濃度達到設(shè)計水平。6、 混凝沉淀池 4 組刮泥機均存在故障， 導(dǎo)致排泥系統(tǒng)無法運行，無法實現(xiàn)其應(yīng)有的功效，同時混凝沉淀池壁內(nèi)漏，難以清空，無法修復(fù)刮泥機。建議修復(fù)混凝池內(nèi)壁，然后再逐個修復(fù)刮泥機，實現(xiàn)混凝沉淀池的功效。7、來水中含有SCN易分解生成HS,對混凝沉淀池、選擇反應(yīng) 池等池上的水泥池上部、蓋板腐蝕酥化嚴重，很容易造成池子上表面塌陷和蓋板掉落，建議對池子上部整體更換，蓋板重新做底座。（二）修復(fù)、完善主處理SBR系統(tǒng)的各運行設(shè)備，使其達到設(shè)計水平。1、SBR池浮水器設(shè)施老化，有 3#、6#、7#、9#四組浮水器存在嚴 重故障，反復(fù)翹頭，無法正常排水，嚴重影響SBR池的運行。

15、建議對其進行更換。2、SBR池風電動閥門由于設(shè)備老化，操作失靈，其中11TV1、11TV2、 11TV5 損壞嚴重，無法自動關(guān)閉，僅能人工手動操作，導(dǎo)致活性污泥大量隨水流出，嚴重影響活性污泥濃度和出水水質(zhì)。建議更換3 個故障閥門，并提1 個備用。3、SBR池由水電動閥門由于設(shè)備老化，操作失靈，其中 11MV3 11MV7 11MV9損壞嚴重，無法自動關(guān)閉，僅能人工手動操作，影響SBR池的正常運行。建議更換 3個故障閥門，并提1個備 用。4、SBR池內(nèi)曝氣管采用微孔膜式曝氣器，ABS管和橡膠膜片老化破損嚴重， 目前 1700 根曝氣管已大面積損壞， 影響曝氣效果，池內(nèi)溶解氧分布不均，導(dǎo)致活性污泥

16、生長情況不好，造成出水水質(zhì)很差。建議對其全部更換。5、SBR池內(nèi)溶解氧在線分析儀和氧化還原電位在線分析儀均已損壞， 不能監(jiān)控池內(nèi)曝氣情況和硝化反應(yīng)情況， 無法有效調(diào)節(jié)，嚴重影響生產(chǎn)。建議對其修復(fù)。6、化工污水封閉項目投用以后，SBR池內(nèi)的手動風閥被蓋板擋住，無法調(diào)節(jié)控制，同時手動風閥腐蝕嚴重，大部分已無法調(diào)整。建議將SBR池的風支線全部移至蓋板上部， 更換50個DN100 蝶閥。7、污泥濃縮池入口堵塞嚴重，造成SBR池無法排泥。建議進行清理。8、SBR池由于目前存在的各種設(shè)備問題，直接造成了池內(nèi)活性污泥濃度過低， 個別池內(nèi)活性污泥濃度在1000mg/L 左右， 與設(shè)計要求的30004000mg

17、/L相差較多，無法發(fā)揮應(yīng)有的功效。 建議修復(fù)設(shè)備后向池內(nèi)拉運活性污泥培養(yǎng)3 個月左右，提高污泥濃度。（三）其它問題1、活性炭生物濾池內(nèi)的活性炭已運行6 年，早飽和失效， （設(shè)計要求 1 年更換一次） ， 已無法實現(xiàn)正常的吸附和生化作用。 建議每年更換，約需320m3 活性炭。2、陶粒過濾罐堵塞嚴重，內(nèi)部陶粒濾料粘泥現(xiàn)象嚴重，濾料大量板結(jié)堵塞，已不能正常投用，對由水SS影響較大。建議更換陶粒，約需42m3。3、 陶粒過濾罐反沖洗電動閥門老化嚴重， 目前已有 5 個閥門不能使用，為 16MV13 16MV14 16MV16 16MV17 16MV19 建議更換 5 個故障閥門，并提2 個閥門備用。

18、4、 3#集水井內(nèi)堵塞嚴重，經(jīng)常造成泵吸入口堵塞，影響生產(chǎn)。建議抓緊進行清理。5、 5#集水井入口堵塞嚴重，陶粒過濾罐反洗時反洗水堵塞。建議進行清理。6、污泥濃縮機存在故障，無法運行。建議對其進行大修。7、伴熱系統(tǒng)存在故障，1#、2#加藥間、MSBR也、酸化反應(yīng)池、SBR 池等處的伴熱線設(shè)計不合理，缺少閥門，同時管線過細，腐蝕嚴重，冬季經(jīng)常發(fā)生局部不熱、回水不暢、管線凍裂等問題，嚴重影響生產(chǎn)。建議將伴熱管線進行修復(fù)改造。8、來水的水質(zhì)、水量波動較大，影響處理效果。尤其是腈綸聚合裝置和聚合物二廠的來水， 不但水量波動頻繁， 并且來水 COD 最高曾達到 15000mg/L左右、CN-最高達到29

19、mg/L左右，對化 工污水生化系統(tǒng)的沖擊很大。水質(zhì)水量的波動，影響到系統(tǒng)的正常運行，導(dǎo)致出水水質(zhì)指標波動較大。建議穩(wěn)定控制來水的水質(zhì)、水量。目前，公司有關(guān)部門已對化工污水處理站的改造提出了科研攻關(guān)計劃，如果實施后，外排水質(zhì)應(yīng)能提高到COD達到150mg/L 的要求，具體科研攻關(guān)如下：1、由哈爾濱設(shè)計，針對睛綸聚合裝置由水CN-、COD高，沖擊大的問題，新建微電解預(yù)處理系統(tǒng)，將睛綸聚合來水的COD條至600mg/L以下，CN-降至5mg/L以下，然后進入化工污水處理 系統(tǒng)。2、由北京師范大學設(shè)計，針對1#、 2#中和池來水的預(yù)處理部分進行研究改造。第二部分 攻關(guān)課題解決方案一、 除氧水伴熱水中氧

20、腐蝕的解決方案1、氧腐蝕機理及除氧反應(yīng)速度鋼鐵的腐蝕是一種發(fā)生在鐵和氫或氧之間的自發(fā)的電化學過程其反應(yīng)式：/ +O2FC)4Fe+H2O Fe(OH)2 、+C0? Fe(HCO3)2式中的O2、CO2發(fā)成化學反應(yīng)的結(jié)果。2和co2是導(dǎo)致腐蝕的重要原因，試驗證明當 pH值控制在1012時會減緩Fe(OH)2 與02、CO2的反應(yīng)，當pH值控制在1112時反應(yīng)幾乎停止。2、解決方案(1)鍋爐給水可通過熱力除氧解決熱力除氧其原理是根據(jù)氣體溶解定律(亨利定律)，任何氣體在水中的溶解度與在氣水界面上的氣體分壓力及水溫有 關(guān)，溫度越高，水蒸汽的分壓越高，而其它氣體的分壓則越低， 當水溫升高至沸騰時，其它

21、氣體的分壓為零，則溶解在水中的 其它氣體也就等于零。(2)采暖伴熱水可通過化學藥劑除氧解決化學藥劑除氧是把化學藥劑直接加入熱水管網(wǎng)中?？刹捎眯滦偷亩谆?、乙醛曲等。乙醛的投加量一般：1050ppmT,每5PPm可除1ppm氧。2、動力一廠做好與宏偉熱電廠之間的蒸汽平衡，通過優(yōu)化運行調(diào)整，實現(xiàn)煉化公司熱平衡及瓦斯平衡。(1)油、瓦斯氣混燒時蒸汽平衡方案鍋爐分段配置，主要運行1#、2#汽輪機發(fā)電，抽汽并入低壓管網(wǎng)，減少能量損失，減溫減壓器只帶少許負荷，達到緊急 啟動狀態(tài)。（ 2）全燒瓦斯時蒸汽平衡方案鍋爐分段配置，以 1#、5#鍋爐燒瓦斯為主，其它鍋爐為輔。主要運行 1# 、2#汽輪機發(fā)電，抽汽并入低壓管網(wǎng)，減少能量損失，減溫減壓器只帶少許負荷，達到緊急啟動狀態(tài)。（ 3）瓦斯過剩時蒸汽平衡方案鍋爐分段配置，以 1#、5#鍋爐燒瓦斯為主，其它鍋爐為輔。主要運行1#、 3#汽輪機發(fā)電，1#汽輪機帶滿負荷抽汽并入