主廠房基礎大體積混凝土施工組織設計方案

1、WORD格式可編輯、編制依據(jù)、原則及范圍 11、編制依據(jù) 12、編制原則 1、工程概況 1、施工方案 11、施工準備 12、配合比設計 33、施工過程控制 44、混凝土保溫措施 5四、混凝土測溫及溫度計算 51、測溫制度 62、溫差控制 63、養(yǎng)護和保溫 74、溫度計算 8五、大體積混凝土施工的主要問題 13六、混凝土裂縫的預防措施 14七、質(zhì)量保證措施 14八、混凝土質(zhì)量標準 15九、安全施工措施 15一、編制依據(jù)、原則及范圍1編制依據(jù)1.1相關規(guī)范、規(guī)程1.1.1混凝土結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20151.1.2 建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20131.1.3

2、混凝土結(jié)構工程施工規(guī)范GB50666-20111.1.4大體積混凝土施工規(guī)范GB50496-20091.2主廠房基礎平面布置圖。2、編制原則由于原生庫垃圾池澆筑量較大，砼澆筑高差大，且需連續(xù)作業(yè)，不得留設施工縫，為確保合理安排垃圾池施工順序，安排具有豐富施工經(jīng)驗的澆筑人員進行施工，確保順利完成垃圾池底板砼澆筑工作，保證工程質(zhì)量。二、工程概況垃圾倉共兩個位于主廠房內(nèi)北側(cè)，大小基本相等，沿東西方向?qū)ΨQ布置，每個垃圾倉基礎東西長50.9m,南北寬27.9m,垃圾池底板厚度為800mm垃圾池東、西 及南側(cè)加強基礎底板厚度為1200mm北側(cè)垃圾池收集廊道底板厚度為 1500mm局部 底板厚度為800mm

3、垃圾池東側(cè)和西側(cè)池壁厚度為 450mm南側(cè)池壁厚度為600mm 總澆筑量4000m3基礎混凝土標號為 C35砼，早強防凍，抗?jié)B等級 P8 ;東側(cè)和西 側(cè)垃圾池各設加強帶一道，每道寬度為 2000mm采用早強防凍C40微膨脹砼澆筑。（110m31、施工準備1.1施工機具混凝土施工時，分為白班和夜班 2個施工班組，每班24人，每班分成兩個作業(yè)小組，分管一臺汽車泵砼的施工。汽車泵3臺（一臺備用），砼罐車14輛（2臺備用）， 插入式振動器10臺（其中2臺備用），照明燈具10套,木抹子14把，平鍬14把。1.2施工人員每個施工班組設專職安全監(jiān)護員1人，現(xiàn)場管理4人（技術2人），鋼筋值班工 人4人，模板值

4、班工人4人，攤料10人，混凝土振搗8人，混凝土刮平、搓毛、壓 光14人，電工、機修工各1人。1.3材料要求采用廣筑砼公司商品砼，已經(jīng)將配制大體積混凝土的技術要求和指標交底砼公 司。（1） 所用水泥應符合現(xiàn)行國家標準通用硅酸鹽水泥GB175的有關規(guī)定，當 采用其他品種時，其性能指標必須符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；（2）應選用中、低熱硅酸鹽水泥或低熱礦渣硅酸鹽水泥，大體積混凝土施工所 用水泥其3d天的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d天的水化熱不宜大于270kJ/kg。（3） 因混凝土抗?jié)B等級為二級，所以所用水泥的鋁酸三鈣含量不大于8%（4） 所用水泥在攪拌站的入機溫度不應大于 60C。（5）骨

5、料的選擇，除應符合國家現(xiàn)行標準普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗方 法標準JGJ52的有關規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定： 、細骨料宜采用中砂，其細度模數(shù)宜大于 2.3，含泥量不大于3% 、粗骨料宜選用粒徑531.5mm并連續(xù)級配，含泥量不大于1% 、應選用非堿活性的粗骨料； 、當采用非泵送施工時，粗骨料的粒徑可適當增大。（6）粉煤灰和?；郀t礦渣粉，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準用于水泥和混凝土 中的粉煤灰GB1596和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉GB/T18046的有 關規(guī)定。(7) 所用外加劑的質(zhì)量及應用技術，應符合現(xiàn)行國家標準混凝土外加劑GB8076 混凝土外加劑應用技術規(guī)范 GB50119和有關

6、環(huán)境保護標準的規(guī)定。(8) 外加劑的選擇符合下列要求： 、外加劑的品種、摻量應根據(jù)工程所用膠凝材料經(jīng)試驗確定； 、提供外加劑對硬化混凝土收縮等性能的影響；(9) 拌合用水的質(zhì)量符合國家現(xiàn)行標準混凝土用水標準JGJ63的有關規(guī)定。拌合站對混凝土質(zhì)量負責，試驗室及時進行試驗檢測，必須滿足混凝土的強度要求。同時，混凝土的供應在施工過程中必須保證連續(xù)不間斷。1.4其他準備(1) 共布置測溫點25個，每個點分上中下埋設測溫線3根。(附測溫點布置圖)。(2) 電子測溫儀一臺，塑料薄膜 3500卅，棉被7000 m20(3) 引測-1.7m，-2.5m水平標高控制線。2、配合比設計大體積混凝土配合比設計，符

7、合現(xiàn)行國家現(xiàn)行標準普通混凝土配合比設計規(guī)范JGJ55及下列規(guī)定：(1) 采用混凝土 60d或90d強度作為指標時，應將其作為混凝土配合比的設計 依據(jù)。(2) 所配制的混凝土拌合物，至朋筑工作面的坍落度不宜大于160mm(3) 拌和水用量不大于175kg/m3。(4) 粉煤灰摻量不超過膠凝材料用量的40%礦渣粉的摻量不超過膠凝材料用量的50%粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不大于混凝土中膠凝材料用量的50%（5）水膠比不大于0.50。（6）砂率為3542%3、施工過程控制3.1混凝土澆筑前準備（1）在混凝土制備前，應進行試配配合比，并應進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術參數(shù)的

8、試驗。（2）在確定混凝土配合比時，根據(jù)混凝土的絕熱溫升、溫控施工計算等，提出混凝土制備時粗細骨料和拌和用水及入模溫度控制的技術措施。（3）大體積混凝土的澆筑，根據(jù)整體連續(xù)澆筑的要求，結(jié)合實際結(jié)構的尺寸大小及混凝土供應條件等情況，根據(jù)規(guī)范要求采用整體分層連續(xù)澆筑施工，分層厚度為500mm以保證澆筑的連續(xù)性和施工質(zhì)量。3.2 混凝土澆筑3.2.1 澆筑順序：自東向西澆筑，一臺泵車布設在原生庫東側(cè)中間位置，另一 臺布設在東側(cè)垃圾池加強帶中間位置。3.2.2 先澆筑滲濾液收集池及池壁，然后依次由底向高澆筑，由垃圾池外側(cè)加強基礎及底板由東向西臺階式推進，澆筑過程中，安排技術人員隨時觀察垃圾池底 板混凝土

9、的凝結(jié)情況，一旦接近達到初凝條件，立即開始澆筑上翻垃圾池壁的砼。 先澆筑加強帶底板兩側(cè)砼，然后用高一標號C40微膨脹砼澆筑加強帶。兩臺泵車從兩端短邊開始，順長邊方向依次澆筑，先遠后近。3.2.3 振動棒操作人員應安排有操作經(jīng)驗的人員擔任，熟練振動棒的操作方法。 嚴格按照混凝土振搗要領“快插慢拔”施工，每個插入點振搗時間應由現(xiàn)場確定（表 面出現(xiàn)少量砂漿，無氣泡逸出為止），一般10秒左右，插入點之間距離控制在 500mm 左右，不得漏振，振搗時不得用振動棒趕漿，不得振動鋼筋和模板。振動棒的插入 深度應至少插入下層混凝土 100mm消除上下層混凝土之間的縫隙。 混凝土澆筑采用 二次振搗工藝，對未初凝

10、的混凝土進行二次振搗，排除因泌水在粗集料和水平鋼筋下部生成的水份和空隙，提高鋼筋握裹力，防止因混凝土沉落而出現(xiàn)的裂縫，減少混凝土內(nèi)部微裂，增強混凝土的密實度，使混凝土的抗壓強度提高 15%左右，從而提 高混凝土的抗裂性。根據(jù)以往的施工經(jīng)驗，控制二次振搗在混凝土澆筑后約 2h的恰 當時間內(nèi)進行。3.3 混凝土的抹面（1）澆筑完成設計標高后的混凝土，應由專門的抹面人員收面找平。根據(jù)柱筋上的底板+50紅膠帶，拉線控制混凝土上表面的標高，用 2m刮杠找平，并用木抹子 收平混凝土面。（2）澆筑后的混凝土初凝開始至終凝前，對找平收面的混凝土再次收面抹壓，消除由于混凝土干縮造成的細微裂縫，并把面層收成毛光。

11、該工序在必要時應多次進行，保證表面無裂縫出現(xiàn)。4 、混凝土保溫措施（1）應根據(jù)氣候條件采取控溫措施，并按需要測定澆筑后的混凝土表面和內(nèi)部溫度，將溫度控制在規(guī)范要求的范圍以內(nèi)：內(nèi)部溫差應控制在25C的范圍內(nèi)，同時混凝土表面溫度與大氣溫差不能超過 20 C。（2）對大體積混凝土面，在混凝土表面抹平后應立即覆蓋一層塑料薄膜，然后覆蓋棉被2層，對混凝土進行保溫和防凍養(yǎng)護，以防止水分蒸發(fā)過快產(chǎn)生干縮縫。在保溫過程中出現(xiàn)溫差過大的情況，采取措施縮小混凝土表面溫度與大氣溫差及內(nèi)部溫差，使其控制在要求的范圍內(nèi)，控制溫差及降溫速率，使混凝土逐步降溫（混凝土降溫速度不大于2°C/d ），大體積混凝土養(yǎng)護

12、時間不少于 14天。四、混凝土測溫及溫度計算為加強混凝土內(nèi)外溫度的測試保證大體積混凝土的質(zhì)量，混凝土測溫時布設測試點進行24小時連續(xù)測溫，以便根據(jù)溫度變化情況及時采取必要的技術措施。布點方式及順序：測點的布置以控制底板的中心最高溫度， 表面最低溫度為準。1測溫制度 、商品混凝土攪拌站對使用的砂、石、水泥、粉煤灰、水等要進行溫度測量， 并做好記錄，并提供給施工單位，混凝土到現(xiàn)場后質(zhì)檢員檢測混凝土出罐車和入模 溫度（不宜高于30°C）。 、澆筑保溫過程測溫，澆筑后6小時開始24小時連續(xù)測溫，前1-3天2小時 測一次，4-7天每4小時測一次、7-14天后可6小時測一次，測至溫度穩(wěn)定為止，

13、采用電子測溫儀。據(jù)混凝土溫升規(guī)律，制定以下測溫頻率:測定大氣溫度并真實填寫測溫記錄表。養(yǎng)護時間測溫時刻1-3天6:00、8:00、10:00、12:00、14:00、16:00、18:00、20:00、22:00、24:00、2:00、4:004-7天8:00、12:00、16:00、20:00、24:00、4:007-14 天8:00、14:00、20:00、2:002、溫差控制、控制混凝土的入模溫度：在澆筑混凝土時檢查混凝土入模溫度如發(fā)現(xiàn)與原控制溫度出現(xiàn)較大的波動時要 測量混凝土集料溫度，找出造成波動的原因并采取針對性的措施使入模溫度在原控 制范圍（主要措施是調(diào)整拌合水的溫度）。 、監(jiān)測混

14、凝土內(nèi)部（中心與表面下 50mn處）溫差：不能超過25C 、注意混凝土表面（表面以下 50伽處）與大氣（混凝土表面外 50 mm處）的 溫差：不能超過20 C 、混凝土降溫速度不大于1.5 C /d 、撤除保溫層時混凝土表面與大氣溫差不大于25 C要注意防止混凝土表面溫度和大氣溫度之差過大，另外在灑水養(yǎng)護時水溫和混凝土表面溫度不宜相差過大。3、養(yǎng)護和保溫大體積混凝土為防止由于內(nèi)部溫差超過 25C而發(fā)生裂縫，必須監(jiān)測混凝土內(nèi)部的溫度，并及時采取不同的保溫措施，控制混凝土內(nèi)部溫差不超過25C，這是大體積混凝土施工的重要環(huán)節(jié)，要充分準備、認真監(jiān)測并做好記錄。 、采用溫度計監(jiān)測混凝土內(nèi)部溫度。 、測溫

15、孔的布置：平面點位控制測量，布孔原則為底板上中下布置，底板四 周基礎取中布置。每個平面測點埋設上、下二根或上、中、下三根測溫線，各測點 平面距離約8.5m （附測溫孔平面布置圖）。 、四角點設：分別設上、中、下三根。 、筏板測溫線上下表面測點距底板頂、底面 50mm中點設在板厚的中間。 、每點的測溫線用塑料管套好，上下口密封嚴實，預先固定在底板鋼筋上， 以保護測溫線不被破壞。 、測點的布置：表面溫度測點，測點距上表面50伽中間溫度測點，測點距上表面 400mm/650mm底面溫度測點，測點距下表面50伽測溫線混凝土表面上予留大于200 mm以上即可。專業(yè)知識整理分享所有測溫孔進行編號以便進行混

16、凝土內(nèi)部不同深度表面深度的測量。設經(jīng)過培訓，責任心強的專人進行定時測設并記錄，作為對混凝土施工質(zhì)量的控制依據(jù)。在測溫過程中，當發(fā)現(xiàn)內(nèi)部溫度差超過25C應及時加強保溫，在測溫過程中一旦發(fā)現(xiàn)溫差過大超出（內(nèi)部溫差超 25C，表面與大氣溫差超 20C）,及時匯報項目 部采取覆蓋棉被措施進行控溫，通過覆蓋薄膜、棉氈、棉被辦法，防止混凝土產(chǎn)生 溫差應力和裂縫。4、溫度計算4.1混凝土內(nèi)部的絕熱溫升按下列公式計算：根據(jù)工程進度安排，垃圾貯坑底板澆筑時間在12月中旬，室外平均氣溫假定在3度左右，對于混凝土的拌和、入模溫度作如下控制?；炷涟韬衔锍龉逌囟萔 25度入模溫度30度；混凝土塊體的內(nèi)外溫度差25度防

17、止貫穿性裂縫且表面裂縫寬度V 0.3mm根據(jù)現(xiàn)場實際情況澆筑塊體厚度在 0.81.5米間，混凝土水泥水化熱的峰值 約出現(xiàn)在澆筑后48小時至72小時左右，根據(jù)混凝土水化熱絕熱溫升值變化規(guī)律按 澆筑后7天內(nèi)計算，7天以后不再進行溫度推算。4.2. 混凝土拌合物溫度計算T0=2 T1*W*C/藝W*C式中T0為混凝土拌合物溫度式中W-每立方米混凝土各種材料重量（水泥約256Kg碎石約975 Kg砂約865Kg 水 190Kg）C-混凝土各種材料比熱容（水泥、砂石、砂 0.84、水4.2 ）T1-混凝土各種材料的初試溫度（水泥 30r、碎石22 r、水15C）4.3. 混凝土澆筑入模溫度T=T0+(T

18、a-T0)式中T-混凝土入模溫度T0-混凝土拌合溫度Ta-施工時氣溫取3C。4.4. 混凝土的水化熱絕熱溫升值計算Tt=WQ/CP*(1-e-mt)其中W每立方米混凝土的膠凝材料用量(kg/m3)C-混凝土的比熱容二-混凝土質(zhì)量密度m占水泥品種、澆筑溫度等有關的系數(shù)T-齡期(d)Tma=256*282/(0.96*2400)=31.3 C=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718心*1 )=12.34 C0 3*2T2=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718)=17.78 C0 3*3T3=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718)=24.31

19、 C_n 3*4T4=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718. )=27.06 C0 3*5T5=256*282/(0.96*2400)*(1_2.718_. )=28.73 CT6=256*282/(0.96*2400)*(1_2.718_0.3*6 )=29.74 C0 3*7T7=256*282/(0.96*2400)*(1_2.718_. )=30.35 C4.5. 混凝土彈性模量計算Et= : Ec(1_e _0.09*t)WORD格式可編輯4.7.各齡期混凝土收縮當量溫差計算Ty(t) =-Ey(t) /a4444444-6)=0.59 C-6)=1.79 C-6

20、)=2.95 C)=4.09 CT y(3) =-0.179*10 4/(10*104Ty(5) =-0.259*10 /(10*104Ty(7) =-0.409*10 /(10*104-0 09*142E1=0.99*3.15*10(1-2.718.)=0.2683*10N/mm4-009*242E2=0.99*3.15*10(1-2.718.)=0.5136*10N/mm4-0 09*342E3=0.99*3.15*10(1-2.718.)=0.7377*10N/mmE4=0.99*3.15*10 4(1-2.718 -0.09*4 )=0.9427*10 4N/mrn4-0 0Q*542

21、E5=0.99*3.15*10(1-2.718.)=1.130*10N/mm4-0 0Q*642E6=0.99*3.15*10(1-2.718.)=1.301*10N/mm4-0 0Q*742E7=0.99*3.15*10(1-2.718.)=1.457*10N/mm4.6. 各齡期混凝土收縮變形量計算Ey(t) =2 0y(1-e -0.01t )*M1*M2*M3*M4*M5*M6*M7*M8*M9*M104-0 01*1Ey(1) =4.0*10 (1-2.718 .)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.059*10-4-0 01*2Ey(2) =4.0

22、*10 (1-2.718 .)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.120*1040 01*3Ey(3)=4.0*10- (1-2.718 -.)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0. 179*10-4-0 01*4Ey(4) =4.0*10 (1-2.718 .)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.237*10Ey(5) =4.0*10 "1-2.718 -0.01*5 )*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.295*10-4-0 01*6Ey(6) =

23、4.0*10 (1-2.718 .)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.352*10-4-0 01*7Ey(7) =4.0*10 (1-2.718 .)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.409*104y(1) =-0.059*10 /(10*10Ty(2) =-0.120*10 4/(10*10 -6)=1.20 CTy(4) =-0.237*10 7(10*10 -6)=2.37 C4-6Ty(6) =-0.352*10 /(10*10 )=3.52 C4.8.混凝土的最大綜合溫度差計算_6專業(yè)知識整理分享WORD格式可編

24、輯 T=T>+(2/3)T (t) +Ty(t)-Tn T1=21.3+(2/3)*14.28+0.48-21.7=9.6 T2=21.3+(2/3)*24.93+0.97-21.7=17.2c Ta=21.3+(2/3)*32.78+1.45-21.7=22.9c T4=21.3+(2/3)*38.61+1.92-21.7=27.3c T5=21.3+(2/3)*42.92+2.39-21.7=30.6c T6=21.3+(2/3)*46.11+2.85-21.7=33.2c T7=21.3+(2/3)*48.48+3.31-21.7=35.2c4.9.混凝土的松弛系數(shù)A1=0.023

25、701d-1、A2=3.45167d-1、P1=0.067419d-1、P2=9.43797d-1P1tS(t)=1-A1/P 1* (1-e ) - A 2/P2* (1-e-P2t)-0 067419*1、-9 43797*1、-S(1)=1-0.023701/0.067419*(1-2.718)-3.45167/9.43797*(1-2.718)=0.657-0 067419*2、一 一 一，一-9 43797*2、-S(2)=1-0.023701/0.067419*(1-2.718)-3.45167/9.43797*(1-2.718)=0.589So)=1-0.023701/0.067

26、419*(1-2.7180.067419*3 )-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*3)=0.569-0 067419*4、一 一 一，一-9 43797*4、-,S(4)=1-0.023701/0.067419*(1-2.718)-3.45167/9.43797*(1-2.718)=0.551-0 067419*5、一 一 一，一-9 43797*5、-亠亠S(5)=1-0.023701/0.067419*(1-2.718)-3.45167/9.43797*(1-2.718)=0.533-0 067419*6、一 一 一，一-9 43797*6、-,S =1-

27、0.023701/0.067419*(1-2.718)-3.45167/9.43797*(1-2.718)=0.517-0 067419*7、-9 43797*7、-S(7)=1-0.023701/0.067419*(1-2.718)-3.45167/9.43797*(1-2.718)=0.5024.10.混凝土的溫度收縮應力計算(T =Et*a* T/(1-r)*Ht*R(T 仁0.2582*104*10*10-4*9.6心-0.15)*0.657*0.6=0.11(T 2=0.4941*104*10*10-4*17.2/(1-0.15)*0.589*0.6=0.33(T 3=0.7091*

28、104*10*10-4*229(1-0.15)*0.569*0.6=0.65(T 4=0.969*104*10*10-4*27.3/(1-0.15)*0.551*0.6=1.03(T 5=1.087*104*10*10-4*30.6/(1-0.15)*0.533*0.6=1.25(T 6=1.2516*104*10*10-4*33.2/(1-0.15)*0.517*0.6=1.52(T 7=1.4021*104*10*10-4*35.2/(1-0.15)*0.502*0.6=1.754.11.溫度開裂指數(shù)計算計算公式：K=ft/ (TK1=1.43/0.11=13 > 1.5(安全)K2

29、=1.43/0.33=4.3 > 1.5(安全)K3=1.43/0.65=2.2 > 1.5(安全)K4=1.43/1.03=1.4 v 1.5(不滿足)K5=1.43/1.25=1.15 v 1.5(不滿足)K6=1.43/1.03=0.94 v 1.5(不滿足)K7=1.43/1.75=0.82 v 1.5(不滿足)由于地下部分抗?jié)B要求較高，K取1.5合適。根據(jù)以上結(jié)果分析，澆筑后第四天 混凝土的溫度收縮應力強度不斷增大，不能滿足混凝土抗拉強度要求，將會出現(xiàn)溫 度收縮應力裂縫。為了防止塊體溫度過高而引去的收縮應力裂縫必須要采取如下方 法：增加保溫層厚度，減少內(nèi)外絕熱溫度值，使內(nèi)

30、外溫度差控制在最小范圍內(nèi)，緩 解溫度差過大而產(chǎn)生的收縮應力。保溫覆蓋層厚度計算保溫材料采用塑料薄膜和棉氈及棉被，底部覆蓋塑料薄膜上部再覆蓋棉氈、棉被進行保溫。覆蓋厚度,計算公式：S =0.5*h* 入 1*(Tb-Tq)Kb/入 O(Tmax-Tb)S =0.5*0.8*0.03*20*2.0/1.74*(31.3-3)=0.0097m根據(jù)上述計算本工程底板保溫采用一層塑料薄膜和一層棉被。式中：h結(jié)構物最大厚度(m)，入1養(yǎng)護材料導熱系數(shù)(棉被 0.03 );入2 混凝土導熱系數(shù)(鋼筋混凝土導熱系數(shù)1.74 ); K1傳熱系數(shù)修正值2.0 , Tmax混凝土內(nèi)部最高溫度31.3 C； Ta=T

31、max-3C =28.3 C (式中28.3 C為混凝土表面與內(nèi)部最 大允許偏差值)Tb混凝土澆筑后現(xiàn)場大氣溫度五、大體積混凝土施工的主要問題(1) 泌水現(xiàn)象：由于混凝土分層分段澆筑，使混凝土上下澆筑層施工間隔時間較長，各分層之間產(chǎn)生泌水層，導致混凝土層間粘結(jié)力降低。(2) 干燥收縮裂縫：混凝土硬化后，內(nèi)部的游離水會由表及里逐漸蒸發(fā)，導致混 凝土相應地產(chǎn)生干燥收縮。在約束條件下，收縮變形導致的收縮應力大于混凝土的 抗拉強度時，混凝土就會出現(xiàn)由表及里的干燥收縮裂縫，影響結(jié)構的耐久性和承載 能力。(3) 溫度裂縫：水泥水化過程中產(chǎn)生大量的熱量，每克水泥放出 502J的熱量，如果以水泥用量250-5

32、50kg/m3來計算，每方混凝土將放出17500-27500kJ的熱量， 從而使混凝土內(nèi)部溫度升高，在澆筑溫度的基礎上，通常升高35 C左右，如果澆筑溫度為28C，則混凝土內(nèi)部溫度將達到65C左右。如沒有降溫措施或澆筑溫度過高，混凝土內(nèi)部的溫度還會更高?；炷羶?nèi)部的最高溫度大約發(fā)生在澆筑后的35d，因 為混凝土內(nèi)部和表面的散熱條件不同，所以混凝土中心溫度高，表面溫度低，形成 溫度梯度，造成溫度變形和溫度應力，當這種溫度應力超過混凝土抗拉強度時，就 會產(chǎn)生裂縫。（4）施工冷縫：因大體積混凝土的混凝土澆筑量大，在分層澆筑中，前后分層澆筑的間隔時期沒有控制在混凝土的初凝之前（通常情況下不得超過4小時），遇到了停電及其它惡劣氣候條件等因素的影響，致使混凝土不能連續(xù)澆筑而出現(xiàn)冷縫。六、混凝土裂縫的預防措施1商品混凝土攪拌站提供開盤報告及檢驗合格證，保證混凝土質(zhì)量。2、按圖紙要求摻加8% CM；三膨脹源抗裂劑及聚丙乙