防輻射混凝土施工方案

1、長(zhǎng)安醫(yī)院設(shè)備用房模板及重混凝土施工方案 大體積防輻射混凝土施工方案 本工程的大體積防輻射混凝土屬于重要工序。防輻射混凝土又稱(chēng)為屏蔽混凝土、重混凝土或核反應(yīng)堆混凝土, 是原子核輻射源裝置常用的防護(hù)材料, 它能有效屏蔽原子核輻射.所謂原子核輻射,一般是指 射線(xiàn)、 射線(xiàn)、 射線(xiàn)和中子流. 由于 射線(xiàn)、 射線(xiàn)穿透力較低, 厚度很小的防護(hù)材料也能完全擋住它們, 所以防輻射混凝土要屏蔽的射線(xiàn)主要是 射線(xiàn)和中子射線(xiàn)1. 射線(xiàn)是一種具有極大穿透力的電磁波, 在穿過(guò)防護(hù)物質(zhì)時(shí)可逐漸被吸收, 當(dāng)防輻射混凝土墻體厚度為常數(shù)時(shí), 防 射線(xiàn)的性能與其密度成正比,物質(zhì)的密度愈大, 防護(hù)性能愈好, 當(dāng)防輻射混凝土達(dá)到一定厚

2、度時(shí), 射線(xiàn)可被完全吸收.一般防輻射混凝土均采用重骨料配制成重混凝土. 中子射線(xiàn)是由不帶電的微粒組成, 密度大的材料對(duì)能量大的快中子有減速作用, 但對(duì)能量低的熱中子不具有減速效果, 要削弱中子射線(xiàn), 防輻射混凝土中不僅須含重元素, 還要含有一定數(shù)量氫原子和水的輕元素.長(zhǎng)安醫(yī)院放射設(shè)備用房為1 層框架剪力墻結(jié)構(gòu), 建筑面積約455 , 該工程的治療室的混凝土墻及頂板設(shè)計(jì)為防輻射混凝土，作為防射線(xiàn)的遮蔽體.治療室的防輻射混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30, 素混凝土的容重2500Kg/m3, 墻厚0.5m、1m、1.5m.、1.8m, 頂板厚度為1.2、0.7米。該防輻射混凝土的施工應(yīng)著重解決原材料的選擇、配合

3、比設(shè)計(jì)和大體積混凝土施工等技術(shù)難題.4.1 防輻射混凝土施工方案4.1.1 原材料的選擇水泥: 選用P·O42.5級(jí)普通硅酸鹽水泥.外加劑: 選用緩凝高效減水劑,緩凝高效減水劑對(duì)新拌混凝土具有較好的保坍性, 減水率20%以上, 不泌水, 可明顯提高混凝土的和易性、泵送性和耐久性, 28 天強(qiáng)度可提高25%以上, 延遲水泥水化熱放熱時(shí)間, 在保證相同條件的前提下可節(jié)約水泥10- 20%.骨料: 選用粗、中砂, 含泥量< 3%; 碎石選用最大粒徑為31.5mm 連續(xù)級(jí)配的優(yōu)等品, 含泥量< 1%。由于設(shè)計(jì)要求抗輻射素混凝土的容重2500Kg/m3, 因此在每立方混凝土中加入1

4、00 Kg 硫酸鋇( 重晶石) , 可滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。4.1.2 防輻射混凝土的配合比設(shè)計(jì)防輻射混凝土的密度越大, 其屏蔽效果越好, 故配合比設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)優(yōu)先考慮混凝土的表觀密度和密實(shí)程度, 再考慮強(qiáng)度和施工工藝.配合比必須滿(mǎn)足下列要求:( 1) 選用骨料密度要大;( 2) 混凝土的水泥用量不宜過(guò)大, 水泥用量過(guò)多時(shí), 其容重則下降;( 3) 水灰比控制在0.40.5 之間;( 4) 考慮防輻射混凝土骨料的比重較大, 混凝土易分層, 為避免因骨料重而引起骨料離析, 坍落度不能太大, 出機(jī)混凝土坍落度應(yīng)控制在180±20mm.該抗輻射混凝土施工, 采用商品泵送混凝土.混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,

5、 坍落度160200mm, 砂率為35%, 混凝土的配合比為水泥:砂:卵石: 粉煤灰:礦粉:水: UNF-MC型緩凝高效減水劑=1:2.8:0.6:5.2:0.3:0.12:0.64:0.05, (每立方米混凝土加入150Kg 重晶石)施工過(guò)程中, 測(cè)定砂、石的含水率,及時(shí)調(diào)整配合比.4.1.3 施工縫的留設(shè)防輻射混凝土施工縫的設(shè)置是重要的一環(huán)，為保證混凝土的抗輻射效果，本工程墻體和頂板一次性整體澆筑，不留置施工縫，只考慮基礎(chǔ)筏板施工完畢與墻體之間有水平施工縫，該水平施工縫如下圖所示： 4.2 大體積混凝土的施工4.2.1 模板工程( 1) 對(duì)1.2m 厚的頂板,立桿采用間距為450×

6、;450mm 的鋼管支撐, 板底鋪18mm 厚的竹膠板把板荷載均勻傳遞到下層方木上。( 2) 砼墻采用加密16對(duì)拉螺栓; 外側(cè)模板的架管采用滿(mǎn)堂架水平對(duì)撐、剪刀撐等形式把剪力墻上的側(cè)壓力傳遞到水平方向剪力墻及框架梁和柱、地梁上.由于架管太多, 為了保證墻和板的斷面尺寸, 在架管的端部采用了可調(diào)支撐, 這樣也能保證架管和墻面充分接觸.( 3) 為了防止支撐結(jié)構(gòu)局部突然失穩(wěn), 增加了斜撐和剪刀撐的數(shù)量和縱橫兩面支撐連接, 形成了一個(gè)含有多個(gè)多余約束的超靜定結(jié)構(gòu)體系.4.2.2 混凝土工程4.2.2.1混凝土施工配合比 本工程用C30凝土施工配合比材料名稱(chēng)水泥砂石子重晶石粉煤灰水外加劑用量kg/m&

7、#179;25070013001508016011.54.2.2.2、大體積混凝土熱工計(jì)算4.2.2.2.1大體積混凝土溫度監(jiān)測(cè)4.2.2.2.1.1監(jiān)測(cè)方法及監(jiān)測(cè)設(shè)備選用北京市建筑研究院便攜式建筑電子測(cè)溫儀JDC-2。4.2.2.2.1.2監(jiān)測(cè)方法系統(tǒng)采用電感方式，能定時(shí)在線(xiàn)監(jiān)測(cè)各測(cè)點(diǎn)溫度，并跟蹤記錄，測(cè)量數(shù)據(jù)及其變化趨勢(shì)以圖表兩種方式實(shí)時(shí)顯示。4.2.2.2.1.3測(cè)點(diǎn)布置在頂板平面共布置五個(gè)點(diǎn)，每一個(gè)點(diǎn)上下布置三個(gè)測(cè)溫探頭，見(jiàn)下圖。在1.8米厚墻各布置一個(gè)測(cè)溫點(diǎn)，每個(gè)點(diǎn)上布置四個(gè)測(cè)溫探頭，見(jiàn)下圖：1.2米厚頂板測(cè)溫點(diǎn)與測(cè)溫線(xiàn)的長(zhǎng)度測(cè)點(diǎn)編號(hào)測(cè)溫線(xiàn)長(zhǎng)度（m）123A0.511.5BO.511

8、.5CO.511.5DO.511.5EO.511.5數(shù)量合計(jì)2.557.5備注本工程使用測(cè)溫線(xiàn)由北京市建筑工程研究院供應(yīng)聯(lián)系電話(huà)：010682830011.8米厚墻測(cè)溫點(diǎn)與測(cè)溫線(xiàn)的長(zhǎng)度測(cè)點(diǎn)編號(hào)測(cè)溫線(xiàn)長(zhǎng)度（m）1234F5432數(shù)量合計(jì)5432備注本工程使用測(cè)溫線(xiàn)由北京市建筑工程研究院供應(yīng)聯(lián)系電話(huà)：010682830014.2.2.2.1.4測(cè)溫實(shí)施計(jì)劃基礎(chǔ)測(cè)溫成立測(cè)溫小組，測(cè)溫前要經(jīng)過(guò)專(zhuān)業(yè)培訓(xùn)。測(cè)溫管安裝時(shí)位置應(yīng)準(zhǔn)確，并與鋼筋及固定架絕熱。 在澆筑期間，每隔兩小時(shí)測(cè)溫次，在澆筑完畢后3天內(nèi)，每?jī)尚r(shí)測(cè)溫次。47天 每四小時(shí)次814天 每八小時(shí)次砼入模溫度每工作班不少于三次。大氣溫度每天不少于四

9、次。測(cè)溫人員要對(duì)測(cè)溫工作高度重視，責(zé)任心強(qiáng)，精心工作，嚴(yán)禁偷懶，認(rèn)真做好測(cè)溫記錄。在測(cè)溫期間，如果發(fā)現(xiàn)溫控超過(guò)指標(biāo)，應(yīng)以保溫為基本點(diǎn)，采用加蓋草袋等措施，并向有關(guān)人員及時(shí)報(bào)告。內(nèi) 表 溫 差 溫 控 指 標(biāo) 表 溫度內(nèi)容 溫控指標(biāo) 備注 Tr5 TrTr為入模溫度 內(nèi)表溫差 25 降溫速度/d 1.5 溫度梯度/m 154.2.2.2.2、大體積混凝土熱工計(jì)算：大體積混凝土因體積較大，由水化熱引起混凝土內(nèi)部的最高溫度與外界氣溫之差相當(dāng)大，為了保證混凝土的質(zhì)量，應(yīng)預(yù)先進(jìn)行熱工計(jì)算判斷溫度之差，以便制定相關(guān)措施。因所用的混凝土配合比是在澆筑時(shí)取得，此熱工計(jì)算所用的各項(xiàng)參數(shù)為C30混凝土的配合比，以

10、期預(yù)算混凝土的內(nèi)部溫度與表面溫度之差大致是否在25以?xún)?nèi)，以決定是否采取其它的施工措施。施工期時(shí)置夏季，日平均氣溫按20考慮。4.2.2.2.2.1混凝土拌合溫度（使用商品混凝土，暫定溫度為18）4.2.2.2.2.2混凝土出料溫度：使用商品混凝土，故 TI = Tc =184.2.2.2.2.3混凝土澆筑溫度：Tj= Tc +（Tq - Tc ）·（A 1+ A2+ A3 + An）計(jì)算。Tj-混凝土澆筑溫度() Tc -混凝土拌合溫度()Tq-室外平均氣溫()A1+ A2+ A3 + An-溫度損失系數(shù)，其值按下列考慮：1）混凝土裝卸每次A=0.0322）混凝土運(yùn)輸時(shí)A=·

11、;，為運(yùn)輸時(shí)間（min），取0.00423）澆筑過(guò)程中A= 0.003, 為澆筑時(shí)間（min）裝料 A1= 0.032 商混運(yùn)輸暫估30min A2=0.0030×30=0.090澆搗15min: A6= 0.003×15 = 0.045 則A= A1+ A2+ A3+ A4+ A5+ A6= 0.229 Tj=18+( 2018 )×0.167 =18.34.2.2.2.2.4混凝土絕熱溫升混凝土在凝固過(guò)程中3d時(shí)水化熱溫度最大，故計(jì)算齡期3d的絕熱溫升。混凝土澆筑層厚度為1.2m，假定結(jié)構(gòu)四周沒(méi)有任何散熱和熱損失的情況下，水泥水化熱全部轉(zhuǎn)化成溫升后的溫度值。而

12、混凝土的最終絕熱溫升是與水泥用量、水泥品種、混凝土的熱學(xué)性能有關(guān)，可按下式計(jì)算：Tn=mcQ/cp+mf/50不同嶺期的混凝土絕熱溫升可按下式計(jì)算： T= Tn（1-e-m）式中：Tn-混凝土最終絕熱溫升()；T-在齡期時(shí)混凝土絕熱溫升()；mc -每立方混凝土中的水泥用量（Kg）； Q-每Kg水泥水化熱量（KJ/kg）此處取334 KJ/kg；c-混凝土的比熱，可按0.97 KJ/kg·K計(jì)算；-混凝土的密度，取2500 （kg/m3）mf-每立方混凝土中粉煤灰用量（Kg）；e-常數(shù)，為2.718；m-混凝土水化熱時(shí)溫升系數(shù)，隨水泥品種及澆筑溫度而異，一般為0.3-0.41；-嶺期

13、（d）。計(jì)算水化熱溫升時(shí)的m值澆筑溫度（）51015202530m0.2950.3180.3400.3620.3840.4061） 計(jì)算混凝土的最高絕熱溫升：Tn=mcQ/cp+mf/50 =250×334/0.97×2500+80/50 =36.032） 計(jì)算混凝土1-28d的絕熱溫升：T=36.03（1-2.718-0.362）當(dāng)=1時(shí)：T1=36.03（1-2.718-0.362×1）=10.95；當(dāng)=3時(shí)：T3=36.03（1-2.718-0.362×3）=23.85；當(dāng)=6時(shí)：T6=36.03（1-2.718-0.362×6）=31.

14、92；當(dāng)=9時(shí)：T9=36.03（1-2.718-0.362×9）=34.66；當(dāng)=12時(shí)：T12=36.03（1-2.718-0.362×12）=35.56；當(dāng)=15時(shí)：T15=36.03（1-2.718-0.362×15）=35.88；當(dāng)=18時(shí)：T18=36.03（1-2.718-0.362×18）=35.99；當(dāng)=21時(shí)：T18=36.03（1-2.718-0.362×21）=35.99；當(dāng)=24時(shí)：T15=36.03（1-2.718-0.362×24）=35.99；當(dāng)=27時(shí)：T18=36.03（1-2.718-0.362&

15、#215;27）=35.99；當(dāng)=30時(shí)：T18=36.03（1-2.718-0.362×30）=35.99；5.2.2.2.2.5混凝土內(nèi)部溫度：水泥水化熱引起的絕熱溫升后，澆筑溫度Tj,即為在絕熱狀態(tài)下的混凝土內(nèi)部溫度，可按下式計(jì)算：Tr（）=Tj+ TTr（）-在絕熱狀態(tài)下，不同齡期的混凝土內(nèi)部溫度（）。不同齡期水化熱降溫系數(shù)與澆筑塊厚度的關(guān)系澆筑塊厚度（m）不同齡期（d）時(shí)的值369121518211.20.420.310.190.110.070.040.03注：= Tm/ Tn；Tm-混凝土由水化熱引起的實(shí)際溫升（）。工程實(shí)踐證明，在散熱條件大致相似的情況下，澆筑塊的厚度不

16、同，散熱的溫度也不同，并大致符合“越薄散熱越快，越厚散熱越慢”的規(guī)律。混凝土澆筑塊厚度越薄，水化熱溫升階段則越短，最高溫度的峰值出現(xiàn)較早，并且很快有降溫趨勢(shì)；而澆筑塊越厚，則水化熱的溫升階段較長(zhǎng)，最高溫度的峰值出現(xiàn)時(shí)間稍后，且持續(xù)較長(zhǎng)。外界氣溫越底，混凝土內(nèi)部散熱越快，但是必須保證混凝土內(nèi)部溫度與表面溫度差控制在25內(nèi)。因此，水化熱溫升階段較短，最高溫度的峰值出現(xiàn)時(shí)間更早，并且持續(xù)時(shí)間更長(zhǎng)。 混凝土內(nèi)部的中心溫度，可按下式計(jì)算：Tmax= Tj+ T·式中：Tmax-混凝土中心溫度（）； Tj-混凝土的澆筑溫度（）； T-在（）齡期時(shí)混凝土的絕熱溫升（）； -不同澆筑塊厚度的溫度系數(shù)

17、。以不同齡期（d）時(shí)的值，可求出不同齡期的水化熱溫升：本工程混凝土澆筑層厚度為1.2m：=3d時(shí)，Tmax= Tj+ T·=18.3+10.017=28.317；=6d時(shí)，Tmax= Tj+ T·=18.3+9.89=28.19；=9d時(shí)，Tmax= Tj+ T·=18.3+6.58=24.88；=12d時(shí)，Tmax= Tj+ T·=18.3+3.94=22.24；=15d時(shí)，Tmax= Tj+ T·=18.3+2.52=20.82；=18d時(shí)，Tmax= Tj+ T·=18.3+1.44=19.74；=21d時(shí)，Tmax= Tj+

18、T·=18.3+1.08=19.38；4.2.2.2.2.6混凝土表面溫度：采用鏡面板支設(shè)維護(hù)，混凝土表面采用三層塑料薄膜、三層再生棉氈。大氣溫度Tq=20。1）、混凝土的虛鋪厚度：h=K·/（=1/（i/i）+（1/q）式中：K-計(jì)算折減系數(shù)，可取0.666；i-各種保溫材料的厚度（m）；i-各種保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)（W/m·K）；q-空氣層傳熱系數(shù)，可取23W/m2·K；-混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)取2.33（W/m·K）；1-塑料紙及保溫層的傳熱系數(shù)W/m2·K：1=1/（i/i）+（1/q） =1/（0.0018/0.049）+（1/23

19、） =12.5H1=K·/ =0.666×2.33/12.5 =0.13m2-再生毯及保溫層的傳熱系數(shù)W/m2·K：2=1/（i/i）+（1/q） =1/（0.036/0.06）+（1/23） =1.55H2=K·/ =0.666×2.33/1.55 =1m2）、混凝土的計(jì)算厚度H = h+h1+h2+=1.2+0.13+1=2.33m3）、混凝土表面溫度Tb（r）= Tq+ 4 h（Hh）【T1（t）-Tq】/H2=20+4×1.13(2.331.13)×（25.91-5）/2.332=31.35（0C）結(jié)論：混凝土中心最

20、高溫度與表面之差（TmaxTb（r）為22.54未超過(guò)250C的規(guī)定，但是已經(jīng)比較接近危險(xiǎn)值。根據(jù)實(shí)際計(jì)算數(shù)據(jù)，不需要在內(nèi)部增加冷水管的降溫措施。4.2.2.2、大體積混凝土降溫措施預(yù)埋冷卻水管措施大體積混凝土澆筑完畢后，水泥水化熱可使混凝土內(nèi)部的溫度不斷上升，導(dǎo)致內(nèi)外溫差很大。降溫時(shí)、內(nèi)部對(duì)外部形成約束，表面將產(chǎn)生很大的應(yīng)力，初期強(qiáng)度不足時(shí)，表面會(huì)有裂縫。因此采用預(yù)埋冷卻水管，用循環(huán)水降低混凝土內(nèi)部溫度，進(jìn)行人工散熱。冷卻水管采用普通Ø25mm鍍鋅水管，在1m厚墻內(nèi)部做1層冷卻水管網(wǎng)，在大于1m的墻厚處設(shè)置兩層冷卻水管，在1.2m厚頂板做1層冷卻水管，每層冷卻水管獨(dú)立于水，都分別可

21、從蓄水池內(nèi)引接自由水，以便更好的控制混凝土內(nèi)部溫度。對(duì)管網(wǎng)進(jìn)行通水試驗(yàn)，確保接口處不漏水?；炷脸跄螅瑧?yīng)馬上在頂板四周邊沿處砌筑高0.24m磚墻并內(nèi)外粉刷壓光，（形成一個(gè)小型的蓄水池，并對(duì)頂板面層進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)作用）同時(shí)向頂板上注入自來(lái)水，并使用小型水泵與每層冷卻水管的進(jìn)水口進(jìn)行連接，向冷卻水管內(nèi)注入自來(lái)水。同時(shí)經(jīng)過(guò)冷卻水管的水流從進(jìn)水對(duì)角方向重新排入頂板的蓄水池內(nèi)，形成水流循環(huán)養(yǎng)護(hù)。循環(huán)水池中的水溫與混凝土內(nèi)部溫差不得超過(guò)25，需安排專(zhuān)門(mén)測(cè)溫人員進(jìn)行測(cè)溫。一般情況下水泥水化熱最高溫度發(fā)生在澆筑后的3-7d，在這段時(shí)間內(nèi)，需保證水泵20小時(shí)以上時(shí)間運(yùn)行狀態(tài)，確保降溫措施的有效實(shí)施。 4.2.2

22、.3、施工方案4.2.2.3.1施工準(zhǔn)備4.2.2.3.1.1勞動(dòng)力配備及資格要求、職責(zé)及權(quán)限：4.2.2.3.1.1.1勞動(dòng)力計(jì)劃：工種人數(shù)備注管理人員3砼施工機(jī)管員1砼運(yùn)輸及拌制測(cè)量員1定位、放線(xiàn)砼工5砼振搗木工5混凝土基礎(chǔ)模板支設(shè)架子工6混凝土基礎(chǔ)模板支設(shè)砌筑、抹灰工3砼收面及砌筑蓄水池普工8運(yùn)料及混凝土養(yǎng)護(hù)注：報(bào)名人應(yīng)按所列格式提交包括分包人在內(nèi)的估計(jì)的勞動(dòng)力計(jì)劃表（本計(jì)劃表是以每班八小時(shí)工作制為基礎(chǔ)）。4.2.2.3.1.1.2資格要求、人員職責(zé)及權(quán)限4.2.2.3.1.1.2.1特殊作業(yè)人員必須持證上崗，并經(jīng)項(xiàng)目部安全考核合格后方可上崗。4.2.2.3.1.1.2.2墻柱混凝土施工

23、由項(xiàng)目經(jīng)理負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)施工的生產(chǎn)調(diào)度與協(xié)調(diào)，保證施工作業(yè)的順利進(jìn)行；并組織現(xiàn)場(chǎng)施工準(zhǔn)備、材料供應(yīng)及勞動(dòng)力調(diào)配；技術(shù)專(zhuān)工負(fù)責(zé)處理現(xiàn)場(chǎng)出現(xiàn)的一切技術(shù)及質(zhì)量問(wèn)題；技術(shù)員監(jiān)督技術(shù)交底的執(zhí)行落實(shí)，解決現(xiàn)場(chǎng)施工出現(xiàn)的技術(shù)問(wèn)題及施工工藝的改進(jìn)等措施實(shí)施方案；質(zhì)量員監(jiān)督作業(yè)過(guò)程中施工人員是否按照有關(guān)規(guī)范要求及技術(shù)交底施工，保證工程質(zhì)量穩(wěn)定。安全員負(fù)責(zé)全現(xiàn)場(chǎng)的安全維護(hù)、文明施工及施工過(guò)程中的安全教育、檢查監(jiān)督、跟蹤消缺處理工作；總合工長(zhǎng)負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)的施工組織及技術(shù)、質(zhì)量，并提出材料計(jì)劃。4.2.2.3.1.1.2.3各區(qū)域主管人員及綜合工長(zhǎng)在作業(yè)前應(yīng)安排好勞動(dòng)力，在作業(yè)過(guò)程中加強(qiáng)質(zhì)量管理，保證現(xiàn)場(chǎng)施工工程質(zhì)量，負(fù)責(zé)本區(qū)

24、域內(nèi)所有成員在作業(yè)過(guò)程中安全文明生產(chǎn)。4.2.2.3.1.1.2.4參與施工的工人應(yīng)嚴(yán)格按照本工種的技術(shù)操作規(guī)程作業(yè)。4.2.2.3.1.2機(jī)械、工器具計(jì)劃準(zhǔn)備：名 稱(chēng)規(guī) 格數(shù)量（臺(tái)）施工階段長(zhǎng)臂架47m1混凝土澆筑振動(dòng)棒5砼澆筑砂漿攪拌機(jī)JS5001砂漿拌制經(jīng)緯儀J2-11控制標(biāo)高水準(zhǔn)儀DSG201定位放線(xiàn)鐵鍬8砼澆找平小推車(chē)6砼澆筑4.2.2.3.2、施工部署4.2.2.3.2.1 根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)總體部署及工程需要，砼采用商品混凝土進(jìn)行澆筑。4.2.2.3.2.2 混凝土澆筑：此工程大體積混凝土基礎(chǔ)必須一次澆筑到頂，不得留設(shè)施工縫；墻柱梁板一次性澆筑到頂，不得留設(shè)施工縫。4.2.2.3.3、

25、大體積混凝土材料選擇與控制4.2.2.3.3.1材料選擇：4.2.2.3.3.1.1水泥：水泥選用P.O 42.5R普通硅酸鹽水泥。在商品混凝土使用前，要求商混站提供完整水泥廠家的質(zhì)量保證文件，要求每批水泥（按國(guó)家試驗(yàn)分批標(biāo)準(zhǔn)劃分檢驗(yàn)批次）均有水泥試驗(yàn)報(bào)告單，試驗(yàn)單應(yīng)標(biāo)出：顆粒表面積、初凝、終凝時(shí)間、膨脹度，以及3d、7d、28d 的抗壓、抗折彎強(qiáng)度和化學(xué)成分。4.2.2.3.3.1.2砂石：當(dāng)?shù)劐焙由?、石，符合試?yàn)室配合比級(jí)配要求。4.2.2.3.3.1.3水：使用商品混凝土攪拌站自來(lái)水。4.2.2.3.3.1.4外加劑、混合料等應(yīng)視現(xiàn)場(chǎng)情況而定。4.2.2.3.3.2混凝土配合比設(shè)計(jì)：因混

26、凝土中水泥的水化熱是引起混凝土溫升的主要因素，因此，在盡可能達(dá)到混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度的條件下，減少水泥用量，采用低水化熱的水泥摻加適量的二級(jí)粉煤灰?；炷林兴嘧畲笥昧坎坏贸^(guò)340kg/m3，最小則不小于310kg/m3。水灰比則不超過(guò)0.46。在混凝土原材中摻加一定配合比的緩凝劑和減水劑，以環(huán)節(jié)混凝土水化速度，降低水化熱?；炷猎臏囟瓤刂疲和ㄟ^(guò)降低原材溫度、加強(qiáng)砼運(yùn)輸保溫等措施控制混凝土入模溫度。4.2.2.3.4、主要施工技術(shù)措施4.2.2.3.4.1施工準(zhǔn)備：4.2.2.3.4.1.1、基礎(chǔ)梁及筏板已經(jīng)施工完畢，模板及鋼筋施工完。4.2.2.3.4.1.2、基坑周邊土體支護(hù)工程已完成，支護(hù)

27、邊坡距混凝土基礎(chǔ)邊界保證1m，以便混凝土基礎(chǔ)模板支設(shè)。4.2.2.3.4.1.3、混凝土墊層已施工完成，墊層底標(biāo)高為-5.910m。4.2.2.3.4.1.4主要機(jī)具：JS500 強(qiáng)制式砂漿攪拌機(jī)一臺(tái)?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)器具，如坍落度測(cè)試設(shè)備、試模等已全部準(zhǔn)備就位。4.2.2.3.4.2整體施工方針本工程大體積混凝土工程一次整體施工，按照設(shè)計(jì)圖紙進(jìn)行一次性澆筑、振搗完成，不允許留設(shè)施工縫。底板模板采用18mm模板。4.2.2.3.4.3施工流程放線(xiàn)鋼筋綁扎支設(shè)模板綁扎溫度分布筋鋼筋、模板驗(yàn)收砼澆筑及養(yǎng)護(hù)拆除側(cè)模砌筑蓄水池澆水養(yǎng)護(hù)。4.2.2.3.4.4施工定位放線(xiàn)依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)控制網(wǎng)，由專(zhuān)業(yè)測(cè)量人員沖出軸線(xiàn)，

28、作為施工放線(xiàn)基準(zhǔn)線(xiàn)，現(xiàn)場(chǎng)施工人員根據(jù)施工需要尺寸翻設(shè)其他軸線(xiàn)。測(cè)量?jī)x器表序號(hào)名 稱(chēng)型 號(hào)測(cè)量范圍準(zhǔn)確度生產(chǎn)廠家鑒定日期1經(jīng)緯儀J2-1三、四等±2蘇光2011.10.202鋼卷尺50米50米合格寧波長(zhǎng)城2011.10.203水準(zhǔn)儀NL30四等合格南方測(cè)繪2011.10.204.2.2.3.5混凝土工程4.2.2.3.5.1混凝土施工技術(shù)要求4.2.2.3.5.1.1混凝土自斗口下落的自由傾落高度不得超過(guò)2m，澆筑高度如超過(guò)3m 時(shí)必須采取措施，用串桶或溜槽等。4.2.2.3.5.1.2在混凝土澆筑前，用水準(zhǔn)儀在模板內(nèi)側(cè)、柱插筋上測(cè)得高出基礎(chǔ)面10cm的標(biāo)高用紅油漆做標(biāo)記，利用此標(biāo)記作

29、拉線(xiàn)控制，以確?；A(chǔ)標(biāo)高準(zhǔn)確。4.2.2.3.5.1.3澆筑混凝土?xí)r應(yīng)分段分層連續(xù)進(jìn)行，澆筑層高度應(yīng)不超過(guò)50cm，一般為振搗器作用部分長(zhǎng)度的l.25 倍，最大不超過(guò)50cm。4.2.2.3.5.1.4使用插入式振搗器應(yīng)由專(zhuān)業(yè)操作工進(jìn)行。一般采用快插慢拔，梅花型布點(diǎn)，均勻排列，逐點(diǎn)移動(dòng)，有序進(jìn)行；不得出現(xiàn)漏振、過(guò)振，做到振搗密實(shí)。插點(diǎn)振搗時(shí)間宜為20s-30s，移動(dòng)間距不大于振搗作用半徑的1.5 倍（一般為3040cm），混凝土表面呈水平，混凝土拌合物不再顯著下沉、不再出現(xiàn)氣泡、表面泛漿時(shí)為準(zhǔn)。振搗上一層時(shí)應(yīng)插入下層5cm，以消除兩層間的接縫。4.2.2.43.5.1.5澆筑混凝土應(yīng)連續(xù)進(jìn)行。

30、如必須間歇，其間歇時(shí)間應(yīng)盡量縮短，并應(yīng)在前層混凝土凝結(jié)之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長(zhǎng)時(shí)間不得大于混凝土的初凝時(shí)間，一般超過(guò)2h 應(yīng)按施工縫處理。4.2.2.43.5.1.6混凝土澆筑應(yīng)及時(shí)排除泌水，采用引流法將泌水適當(dāng)集中，排水工具人工清除掉。4.2.2.3.5.1.7澆筑混凝土過(guò)程中，應(yīng)隨時(shí)觀察模板、鋼筋、預(yù)留孔和插筋等有無(wú)移動(dòng)、變形等情況，若發(fā)現(xiàn)問(wèn)題立即處理，并應(yīng)在已澆筑的混凝土凝結(jié)前修正完好。4.2.2.3.5.1.8用振動(dòng)棒在垂直澆筑方向來(lái)回振搗（二次振搗以消除混凝土表面裂縫為目的，應(yīng)在混凝土初凝前進(jìn)行，振搗的深度不宜大于20cm，其在振搗過(guò)程中不得破壞混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)和影響混凝

31、土強(qiáng)度），振搗完后即開(kāi)始收面，即：剛振搗完后用刮杠將砼表面刮平，隨后配合木抹子抹壓，鐵抹子收光平整?？紤]到盡量消除混凝土收縮裂縫，混凝土表面在終凝前應(yīng)經(jīng)過(guò)35次抹壓、收光，及時(shí)恢復(fù)收縮裂紋，以避免產(chǎn)生永久裂縫。4.2.2.3.5.1.9當(dāng)混凝土表面浮漿較厚時(shí)，應(yīng)采取措施消除浮漿或在混凝土初凝前加石子漿，使混凝土混合物攪拌較為均勻，并振搗密實(shí)，作砼表面處理。4.2.2.3.5.1.10混凝土澆筑應(yīng)避開(kāi)雨天施工，若突遇降雨應(yīng)采用塑料布及時(shí)覆蓋進(jìn)行保護(hù)。4.2.2.3.5.1.11根據(jù)大體積砼厚度布置測(cè)溫裝置，并進(jìn)行編號(hào)，分別用于測(cè)量結(jié)構(gòu)表面、內(nèi)部核心區(qū)以及底部溫度。4.2.2.3.5.2混凝土的養(yǎng)

32、護(hù)：4.2.2.3.5.2.1混凝土澆筑完成后，應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)過(guò)程設(shè)專(zhuān)人負(fù)責(zé)。同時(shí)用于檢驗(yàn)混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量的試塊，必須按標(biāo)準(zhǔn)取樣、制作、養(yǎng)護(hù)和試壓。4.2.2.3.5.2.2混凝土全部澆筑完后, 采取蓄水法進(jìn)行養(yǎng)護(hù).屋面頂板四周砌筑300高磚墻并壓光，蓄水深約200mm, 上蓋塑料薄膜.混凝土內(nèi)部水化熱不斷地向表面?zhèn)鬟f, 及太陽(yáng)的輻射作用, 養(yǎng)護(hù)水溫慢慢升高.對(duì)混凝土的養(yǎng)生特別有利, 利于保證混凝土的質(zhì)量,防止開(kāi)裂。墻板采用濕布覆蓋, 經(jīng)常灑水濕潤(rùn), 并將加速機(jī)房的門(mén)洞封堵, 以防散熱過(guò)快.7d 內(nèi)保證混凝土養(yǎng)護(hù)溫度不小于10, 相對(duì)濕度大于90%. 養(yǎng)護(hù)條件的好壞對(duì)后期混凝土的結(jié)合水的含量有

33、很大不同, 從而對(duì)防止中子射線(xiàn)效果有較大影響.根據(jù)資料顯示,若養(yǎng)護(hù)條件好, 一年齡期混凝土結(jié)合水含量能增加5%.4.2.2.3.5.2.3混凝土澆水養(yǎng)護(hù)時(shí)間： 為了保證澆筑的混凝土有適宜的硬化條件，防止在早期由于干縮而產(chǎn)生裂縫，大體積混凝土澆筑完畢后，應(yīng)在12h內(nèi)加以覆蓋和澆水。在混凝土內(nèi)部溫度與外界自然溫度之差20后，方可去掉塑料布，表面直接灑水養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時(shí)間不得少于14d。4.2.2.3.5.2.4混凝土強(qiáng)度未達(dá)到1.2N/mm2前，不得在其上踩踏或安裝模板及支架。4.2.2.3.5.2.5降低混凝土塊體里外溫度和減慢降溫速度來(lái)達(dá)到降低塊體自約束應(yīng)力和提高混凝土抗拉強(qiáng)度，以承受外約束應(yīng)力時(shí)

34、的抗裂能力，對(duì)混凝土的養(yǎng)護(hù)是非常重要的。4.2.2.3.5.3混凝土裂縫控制措施: 混凝土中裂紋的產(chǎn)生和發(fā)展，應(yīng)主要從降低混凝土溫度應(yīng)力和提高混凝土的極限抗拉強(qiáng)度來(lái)控制，因此確保施工過(guò)程的各個(gè)環(huán)節(jié)都是非常重要的， 根據(jù)混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的分析，必須嚴(yán)格控制各項(xiàng)溫度指標(biāo)在允許范圍內(nèi)，才不使混凝土產(chǎn)生裂縫。4.2.2.3.5.3.1控制指標(biāo)：a、混凝土的中心溫度與表面溫度之間、混凝土表面溫度與室外最低氣溫之間的差值均應(yīng)小于20；當(dāng)結(jié)構(gòu)混凝土具有足夠的抗裂能力時(shí)，不大于2530。 b、降溫速度不大于1.52/d。c、混凝土拆模時(shí)，混凝土的溫差不超過(guò)20。其溫差應(yīng)包括表面溫度、中心溫度和外界氣溫

35、之間的溫差。4.2.2.3.5.3.2具體措施如下：a、滿(mǎn)足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求的基礎(chǔ)上，控制水泥用量，以減少混凝土內(nèi)部溫度。b、凝土中摻加減水劑。目的是減少用水量，減少混凝土中水化熱量，避免混凝土干燥收縮和裂縫產(chǎn)生。c、混凝土中摻加粉煤灰。粉煤灰的摻入不僅可以替代部分水泥，明顯地降低混凝土的水化熱，而且還可以改善混凝土的流動(dòng)性。d、嚴(yán)格控制砂、石質(zhì)量，利用中砂，石子采用530mm 級(jí)配石，含泥量控制在1.5%，可提高混凝土的抗拉強(qiáng)度。e、混凝土澆筑完成后，不斷澆水養(yǎng)護(hù)，充分發(fā)揮水泥水化作用，提供混凝土早期強(qiáng)度，減少混凝土收縮而產(chǎn)生的裂紋。f、混凝土澆筑完畢，第一次振搗后，在初凝之前再進(jìn)行第二次振搗，

36、以減少因混凝土收縮沉降過(guò)程中產(chǎn)生開(kāi)裂。4.2.2.3.5.4合理調(diào)整混凝土初凝時(shí)間確保無(wú)施工冷縫：合理確定混凝土初凝時(shí)間，確保澆筑不產(chǎn)生冷縫是混凝土施工中的最基本要求?；炷恋某跄龝r(shí)間應(yīng)根據(jù)不同部位、澆筑混凝土工程量、氣溫、運(yùn)距確定，合理地確定初凝時(shí)間可以有效保證混凝土在澆筑中不因攪拌、輸送或其它不可預(yù)見(jiàn)因素而導(dǎo)致混凝土出現(xiàn)冷縫。另外，混凝土的供應(yīng)必須以現(xiàn)場(chǎng)混凝土澆筑量及澆筑速度為準(zhǔn)，澆筑中控制好澆筑順序、澆筑時(shí)間及班前交接時(shí)間，保證混凝土施工不間斷，在下層混凝土初凝前必須開(kāi)始澆筑上層混凝土，以便不出現(xiàn)施工冷縫。4.2.2.3.5.5做到事前觀察、振搗實(shí)行掛牌制，確保振搗質(zhì)量：混凝土成型密實(shí)，

37、可以增加混凝土的耐久性，能有效遏制裂縫的產(chǎn)生，達(dá)到內(nèi)堅(jiān)外美的效果。事先熟悉圖紙并現(xiàn)場(chǎng)觀察，對(duì)基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)留孔、梁節(jié)點(diǎn)及鋼筋密集處位置應(yīng)做到心中有數(shù)，保證澆筑時(shí)對(duì)重點(diǎn)部位加強(qiáng)振搗，特別是梁鋼筋密集處更要加強(qiáng)振搗。每次澆筑振搗人員落實(shí)到位，實(shí)行掛牌制，重點(diǎn)部位安排經(jīng)驗(yàn)豐富、責(zé)任心強(qiáng)的人員振搗，保證振搗有序，避免過(guò)振、局部漏振現(xiàn)象發(fā)生。4.2.2.3.5.6混凝土振搗方法及要點(diǎn)混凝土采用長(zhǎng)臂架直接下料。另外，平面必須均勻下料，防止下料高低不均衡擠偏杯口預(yù)留孔模板。實(shí)行分層下料、分層振搗，分層下料及振搗厚度一般控制在50cm內(nèi)，現(xiàn)場(chǎng)操作時(shí)采用標(biāo)尺桿控制，夜間施工時(shí)配備好照明用具，以保證看清標(biāo)尺桿（見(jiàn)下圖）

38、掌握振搗要點(diǎn)：對(duì)于基礎(chǔ)必須選用高頻插入式振搗器，采用“梅花型”布置振搗法，振搗棒移動(dòng)間距為400mm左右，振搗時(shí)要求快插慢拔，振搗上層時(shí)振搗 棒插入下層混凝土50mm交叉振搗，確保混凝土振搗后無(wú)隔離層。掌握好振搗時(shí)間，振搗時(shí)間以觀察混凝土表面無(wú)氣泡，混凝土不再下沉且表面泛漿為準(zhǔn)，確保不漏振或過(guò)振現(xiàn)象發(fā)生。第五章 模板工程施工方案5.1 模板選用 柱：采用鏡面多層板，其厚度為15，60×80方木作為豎向次楞，加固采用鋼管?chē)鷻_（間距同拉桿間距）雙向加對(duì)拉螺桿， 柱截面尺寸大于500的，其拉桿間距為400，其余柱子拉桿間距500（從下到上可適當(dāng)調(diào)整），拉桿外側(cè)套ø18（內(nèi)徑）PV

39、C管，所有拉桿用ø16圓鋼加工，絲長(zhǎng)80mm。柱子加固圖框架梁、板：采用竹膠板，其厚度為18，框架梁底部設(shè)三道方木背楞；梁底小橫桿的間距為500mm，小橫桿從梁端250mm起設(shè)置，沿梁長(zhǎng)方向通長(zhǎng)設(shè)置?？蚣芰焊?00mm時(shí)梁側(cè)背檔間距200mm，根數(shù)由梁高確定，豎向立桿背檔間距不大于600mm?；A(chǔ)梁：采用多層板，其厚度為12，梁側(cè)模水平方木背檔間距為200mm，豎向立桿背檔間距為600mm；水平支撐的間距為1200，上口用水平鋼管與立桿共同將基礎(chǔ)梁進(jìn)行加固，下口用特制的鋼筋支撐控制模板（梁底部截面尺寸）和立桿；間距同立桿；梁側(cè)加一排對(duì)拉螺栓，螺栓距梁底250mm，螺栓間距600mm；

40、另在梁頂部加設(shè)短方木支撐（間距600mm）控制梁頂部截面尺寸。墻：治療室及其余墻面采用組合鋼模板，背楞采用48*3.5鋼管水平間距300，豎向間距為400，采用16對(duì)拉螺桿間距400*400。 墻模板固定時(shí)在一側(cè)墻面貼著原有混凝土墻面時(shí)，沿水平方向設(shè)置對(duì)撐，豎向間距叢底向上2米范圍內(nèi)為400，2米以上范圍間距為800，其他混凝土墻面設(shè)置拋撐加固，斜撐豎向間距為500，防止墻面傾斜。墻對(duì)拉螺桿沿墻高方向起步第一排距離模板底部邊沿不大于200mm,墻柱交角處對(duì)拉螺桿距柱角距離不大于250mm。柱側(cè)面水平鋼管與墻體水平鋼管用扣件鎖牢，用以支撐柱側(cè)面模板，必要時(shí)鋼管角部可增設(shè)一根豎向立桿。墻及柱角加固

41、方法見(jiàn)墻模板及相應(yīng)柱子加固圖。 本工程中板的厚度有200、500mm、1200mm三種，板模板采用散拼散裝、硬拼縫搭接拼裝，60×80方木背楞（板厚在200mm時(shí)方木間距不大于200，板厚在1200mm時(shí)方木間距不大于100mm）。滿(mǎn)堂架的縱橫立桿的間距在板厚為200mm時(shí)，滿(mǎn)堂架縱橫間距均為900，距梁外側(cè)250起開(kāi)始搭設(shè)，步距不大于1500，并搭設(shè)掃地桿距地100。滿(mǎn)堂架的縱橫立桿的間距在板厚為700mm時(shí)，滿(mǎn)堂架縱距均為500，橫距為500mm，（實(shí)際計(jì)算結(jié)果為550*600間距），從墻側(cè)250起開(kāi)始搭設(shè)，步距為1300（實(shí)際按1500mm進(jìn)行計(jì)算），并搭設(shè)掃地桿距地100。采

42、用雙扣件抗滑。滿(mǎn)堂架的縱橫立桿的間距在板厚為1200mm時(shí)，滿(mǎn)堂架縱距均為450，橫距為450mm，（實(shí)際計(jì)算結(jié)果為550*600間距），從墻側(cè)250起開(kāi)始搭設(shè)，步距為800（實(shí)際按1500mm進(jìn)行計(jì)算），并搭設(shè)掃地桿距地100。采用雙扣件抗滑。5.2模板對(duì)拉螺桿的計(jì)算5.2.1、混凝土的側(cè)模荷載的計(jì)算5.2.1.1新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆注高度而增加，當(dāng)澆注高度達(dá)到某一臨界值時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即為新澆注混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆注高度稱(chēng)為混凝土的有效壓頭。通過(guò)理論推導(dǎo)和實(shí)驗(yàn)，國(guó)內(nèi)外推出過(guò)很多混凝土最大側(cè)壓力的計(jì)

43、算公式，現(xiàn)選取我國(guó)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-2002)中提到的新澆注混凝土作用在模板上的最大側(cè)壓力計(jì)算公式如下:當(dāng)采用內(nèi)部振搗器時(shí)，新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，可按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值。1、最大側(cè)壓力F=0.22xrCx200/T+15x1X2xV1/2。1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取k=1.0，摻緩凝作用的外加劑時(shí)k=1.2。2混凝土塌落度影響修正系數(shù)，當(dāng)塌落度110150時(shí)，取1.15。2、H。本工程按1和2兩種情況計(jì)算，取其最小值，采用插入式振搗：取混凝土的重度。取振搗混凝土?xí)r側(cè)模板產(chǎn)生的荷載值為4KN/取混凝土澆筑速度為2.5m/h。取澆

44、筑入模溫度T=25。高度按設(shè)計(jì)圖紙取最大值5.5。1：外加劑影響系數(shù)，取1.2。2：混凝土塌落度修正系數(shù)，取最大值1.15。則F=0.22xrCx200/T+15x1X2xV1/2=0.22x25x200/（25+15）x1.2x1.15x2.51/2=60 KN/m3H=25×5.5=137.5KN/m3。有效壓頭高度h（側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度）=F/rC=60/25=2.4m。取F=60KN/m3。5.2.2.拉桿計(jì)算5.2.2.1、考慮振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載值取4KN/m3。計(jì)算承載能力組合F= 60×1.2+4×1.4=77.6 KN/m3。對(duì)拉桿的應(yīng)

45、力計(jì)算采用Ø16的拉桿，縱向間距0.5m，橫向間距0.6m，Ø16的截面積A=144mm2，F(xiàn)=77.6×0.5×0.6=23.28>24.5,符合要求。拉螺栓的允許拉力螺栓直徑/mm螺紋直徑/mm凈截面積/mm2容許拉力/KNM1210.117612.9M1411.8410517.8M1613.8414424.5M1815.2917429.6M2017.2922538.2M2219.2928247.95.2.2.2、不考慮振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載值。依據(jù)建筑施工手冊(cè)，模板拉桿計(jì)算P=F.AP模板拉桿承受的拉力（N）F混凝土的側(cè)壓力（N/m3）A模板

46、拉桿分擔(dān)的受荷面積（A=axb）,其中a模板拉桿的橫向間距（m），b模板拉桿的縱向間距（m）。P=60000xaxb«24500 N。根據(jù)建筑施工手冊(cè)對(duì)拉螺桿拉力計(jì)算表，P=60000x0.55x0.7=23100<24500 N。P=60000x0.6x0.65=23400<24500 N。P=60000x0.5x0.8=24000<24500 N。P=60000x0.45x0.9=24300<24500 N。所以當(dāng)a、b分別取上值時(shí)， M16拉桿拉力均小于容許拉力，滿(mǎn)足要求。5.3滿(mǎn)堂架支撐計(jì)算高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ

47、130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。5.3.1、參數(shù)信息:5.3.11.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.55；縱距(m):0.60；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.50；采用的鋼管(mm):48×2.8

48、 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；5.3.1.2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.700；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；5.3.1.3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；

49、木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.3.1.4.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:二級(jí)鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C30；樓板的計(jì)算厚度(mm):1200.00；施工平均溫度():20； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元采用的鋼管類(lèi)型為48×2.8。5.3.2、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.000×1.200×0.600+0.350×0.600=18.210kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+1.000)×

50、0.600=1.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.100&

51、#215;(1.2×18.210+1.4×1.800)×0.200×0.200=0.097kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.097×1000×1000/32400=3.009N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿(mǎn)足要求!(2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×18.210+1.4×1.800)×0.200=2.925kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×2925.0/(2×600.000

52、5;18.000)=0.406N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿(mǎn)足要求!(3)撓度計(jì)算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×18.210×2004/(100×6000×291600)=0.113mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿(mǎn)足要求!6.3.2、模板支撐木方的計(jì)算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算。5.3.2.1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×1.200×0.2

53、00=6.000kN/m(2)模板的自重線(xiàn)荷載(kN/m)：q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m靜荷載 q1 = 1.2×6.000+1.2×0.070=7.284kN/m活荷載 q2 = 1.4×0.600=0.840kN/m5.3.2.2.木方的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 4.874

54、/0.600=8.124kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×8.12×0.60×0.60=0.292kN.m最大剪力 Q=0.6×0.600×8.124=2.925kN最大支座力 N=1.1×0.600×8.124=5.362kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.00×6.00×6.00/6 = 24.00cm3；I = 4.00×6.00×6.00×6.00/12 = 72.00cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度

55、 f=0.292×106/24000.0=12.19N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿(mǎn)足要求!(2)木方撓度計(jì)算最大變形 v =0.677×6.070×600.04/(100×9500.00×720000.0)=0.779mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿(mǎn)足要求!5.3.3、板底支撐鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax=0.864kN.m最大變形 vmax=0.802mm最大支座力 Qmax=16.315kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.864×106/4248.0=203.41N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿(mǎn)足要求!支撐鋼管的最大撓度小于550.0/150與10mm,滿(mǎn)足要求!6.3.4、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN；R 縱