文化館腳手架方案

1、前郭縣草原文化館腳手架工程施工方案 編制人： 職 務： 職 稱： 審核人： 職 務： 職 稱： 批準人： 職 務： 職 稱： 國誠建設集團有限公司2016年6月 日目錄1、 工程概況.32、 編制依據.33、 材料與設備計劃.44、 主要材料參數表.55、 施工方法.56、 扣件式落地腳手架計算書.117、 檢查驗收.24一、工程概況序 號項 目內 容1建筑面積2016.32m22建筑功能一層為觀演廳；二層為辦公室；三層為展廳。3結構類型框架結構4建筑層數地上三層5建筑層高一層高5.6m，二層高5m、三層高4.5 m6檐高17m建筑最高點標高25.5m7基礎形式長螺旋鉆孔壓灌樁基礎8質量目標合

2、格工程9墻體截面厚度（mm）200mm、100mm厚樓板厚度 （mm）180、160、120、10010樓梯結構形式梁板式樓梯 二、編制依據 木結構設計規(guī)范GB50005-2003 建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012 混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 鋼結構設計規(guī)范GB50017-2011 鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50205-2001 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB 50300-2013 施工現場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ 46-2005 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-9

3、1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 相關施工設計圖紙等。 三、材料與設備計劃 1、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規(guī)定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手

4、架安全技術規(guī)范JGJ130-2011的有關規(guī)定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011的有關規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。 2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65N

5、3;m時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，力求環(huán)保美觀。 4、腳手板采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。 6、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB 700-88中Q235-A鋼的要求。 7

6、、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等宜采用42×2.5mm 焊接鋼管，也可采用48×3.5mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定，相應的扣件規(guī)格也應分別為42mm、48mm或42mm/48mm。 四、主要材料參數表【鋼管落地腳手架】鋼管48×3扣件配套腳手板木板腳手板安全網全封閉 五、施工方法 1、工藝流程 場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 2、鋼管落地腳手架搭設定

7、距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。 3、地基基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。 4、立桿設置(1) 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立

8、桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位扎結不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿?？v橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時

9、，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。(3) 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。 5、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置(1) 縱向水平桿亦設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時；搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至

10、搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；(2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向不平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿

11、上。(3) 高度在24m以下的單、雙排腳手架均必須在腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°60°之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。 6、腳手板、腳手片的鋪設要求(1) 作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm；(2) 沖壓鋼腳手板、木腳手板、

12、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm（如圖）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm（如圖）。(3) 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。(4) 作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取15

13、0mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；（a）腳手板對接； （b）腳手板搭接(5) 在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；(6) 自頂層作業(yè)層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。 7、防護欄桿(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2) 選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3) 腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，

14、在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5) 腳手架上門洞、出入口構造示意圖 8、連墻件(1) 連墻件數量的設置除應滿足本規(guī)范計算要求外，尚應符合下表的規(guī)定。連墻件布置最大間距搭設方法高度豎向間距（h）水平間距（la）每根連墻件覆蓋面積（m2）雙排落地50m3h3la40雙排懸挑50m2h3la27單排24m3h3la40注：h步距；la縱距。(2) 連墻件的布置應符合下列規(guī)定：應靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm；應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；應優(yōu)先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。開口型腳手架的兩端必須設置連

15、墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并且不應大于4m。(3) 對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。(4) 連墻件的構造應符合下列規(guī)定： 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用的不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。(5) 當腳手架下部暫不能設連墻件時應采用防傾覆措施。當搭設拋撐時，拋撐應采用通長桿件，并用旋轉扣件固定在腳手架上，與地面的

16、傾角應在45°60°之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。 (6) 連墻件構造示意圖7、架體內封閉(1) 腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2) 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3) 施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 六、扣件式落地雙排腳手架計算書 一）計算依據： 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011） 建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2011） 建筑結構荷載規(guī)范（

17、GB 50009-2012） 鋼結構設計規(guī)范（GB 50017-2003） 混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2010）1.腳手架搭設參數腳手架從地面開始搭設搭設高度(m)7.8頂步欄桿高(m)1.2內立桿距墻(m)0.3立桿步距(m)1.8總步數4立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)1.05小橫桿伸出內立桿長度(m)0.3掃地桿距地(m)0.2采用小橫桿在上布置，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根鋼管類型48.3 × 3.6連墻件布置方式二步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件扣件連接方式雙扣件扣件抗滑承載力折減系數1腳手架沿墻縱向長度(m)150 2.荷載參數 (1)活荷載參數裝修腳手

18、架均布活荷載(kN/m2)2裝修腳手架同時施工層數2 (2)風荷載參數工程地理位置吉林前郭爾羅斯基本風壓(kN/m2)0.3地面粗糙度類別B類(城市郊區(qū))(3)靜荷載參數1)腳手板參數選用木腳手板(50mm厚)，施工層滿鋪腳手板腳手板自重(kN/m2)0.45鋪設層數5 2)防護欄桿第2步開始步步設防護欄桿每步防護欄桿根數2總根數8 3)圍護材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網全封閉密目網規(guī)格2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目網自重(kN/m2)0.01密目網自重(kN/m2)0.01上半步高度(m)0.8 3.地基參數土類型碎石土承載力標準值(kPa)65

19、0立桿基礎底面面積(m2)0.25承載力調整系數0.4 腳手架搭設體系剖面圖 腳手架搭設體系正立面圖 腳手架搭設體系平面圖二）小橫桿的計算 小橫桿在大橫桿的上面，考慮活荷載在小橫桿上的最不利布置，驗算強度和撓度時不計小橫桿的懸挑荷載，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。1.均布荷載值計算作用在小橫桿上的荷載標準值：q=0.040+0.045×1.5/2+2×1.5/2 = 1.573 kN/m；作用在小橫桿上的荷載設計值：q=1.2×（0.040+0.045×1.5/2）+1.4×2×1.5/2 = 2.188 kN/m；2.強度驗算

20、最大彎矩 M = ql2/8 =2.188×1.052/8 = 0.302 kN.m； 最大應力計算值 = M / W =0.302×106/5.26×103=57.329 N/mm2； 小橫桿實際彎曲應力計算值=57.329N/mm2 小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度 = 5ql4/384EI = 5.0×1.573×10504/(384×2.06×105×12.71×104)=0.951 mm； 小橫桿實際最大撓度計算值=0.951mm 小于最大允許撓度值min（

21、1050/150，10）=7.000mm，滿足要求！三）大橫桿的計算小橫桿在大橫桿的上面，小橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給大橫桿，所以，大橫桿按照集中力作用下的三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。計算小橫桿傳遞給大橫桿的集中力時，計入小橫桿的懸挑荷載。1.小橫桿傳遞給大橫桿的集中力計算內排大橫桿受到的集中力標準值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×1.573×1.05×(1+0.3/1.05)2=1.366 kN；內排大橫桿受到的集中力設計值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×2.188×1.05×(1+0.3/1

22、.05)2=1.899 kN；外排大橫桿受到的集中力標準值： F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.5×1.573×1.05×1+(0.3/1.05)2=0.893 kN；外排大橫桿受到的集中力設計值：F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.5×2.188×1.05×1+(0.3/1.05)2=1.243 kN；2.大橫桿受力計算大橫桿按三跨（每跨中部）均有集中活荷載分布計算，由腳手架大橫桿試驗可知，大橫桿按照三跨連續(xù)梁計算是偏于安全的，按以上荷載分布進行計算可以滿足要求并且與我國工程長期使用經驗值相符。根據實際受力情況進行電算

23、，得到計算簡圖及內力、變形圖如下（內排大橫桿、外排大橫桿計算方式完全相同，下面是內排大橫桿的計算過程，外排大橫桿計算過程從略，僅給出最終計算結果）： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到內排大橫桿： 最大彎矩：M= 0.507 kN.m 最大變形：= 2.085 mm 最大支座反力：F= 4.161 kN計算得到外排大橫桿(計算過程從略)： 最大彎矩：M= 0.334 kN.m 最大變形：= 1.383 mm 最大支座反力：F= 2.750 kN3.強度驗算最大應力計算值 = 0.507×106/5.26×1

24、03=96.298 N/mm2；大橫桿實際彎曲應力計算值=96.298N/mm2 小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算最大撓度=2.085mm；大橫桿實際最大撓度計算值=2.085mm 小于最大允許撓度值min（1500/150，10）=10.000mm，滿足要求！四）作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？奂够休d力折減系數1，則該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN，雙扣件承載力取值為16.000kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的

25、豎向作用力設計值。本工程內排大橫桿傳給內立桿的豎向作用力為4.161 kN, 外排大橫桿傳給外立桿的豎向作用力為2.750 kN；作業(yè)層內立桿扣件抗滑承載力驗算：內立桿受到的豎向作用力R=4.161kN 8.000kN，內立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！作業(yè)層外立桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力R=2.750kN 8.000kN，外立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！五）腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值計算(1)結構自重標準值NG1k采用48.3 × 3.6鋼管。外立桿：NG1k= gk H=0.

26、1422×7.800=1.109 kN；內立桿：NG1k= gk H=0.1168×7.800=0.911 kN；(2)構配件自重標準值NG2k1)腳手板的自重標準值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重標準值gk1=0.045kN/m2 ，鋪設層數n1=5層。外立桿：NG2k1= n1×0.5×lb×la×gk1 = 5×0.5×1.05×1.5×0.045=0.177 kN；內立桿：NG2k1= n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1 = 5

27、15;（0.5×1.05+0.3）×1.5×0.045=0.278 kN；2)防護欄桿及扣件的自重標準值NG2k3采用48.3 × 3.6鋼管，自重標準值gk3=0.0397kN/m ，總根數n3=8根。外立桿：NG2k3= n3×（la×gk3+0.0132）= 8×（1.5×0.0397+0.0132）=0.582 kN；3)圍護材料的自重標準值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網全封閉，自重標準值gk4=0.01kN/m2。外立桿：NG2k4= la×H ×

28、gk4 =1.5×7.8×0.01=0.117 kN；4)附加橫桿及扣件的自重標準值NG2k5搭接在大橫桿上的小橫桿根數n4=1根，鋪設層數n5=5層，采用48.3 × 3.6鋼管，自重標準值gk6=0.0397kN/m。外立桿：NG2k5= n5×n4×（0.5×lb×gk6+0.0132） = 5×1×（0.5×1.05×0.0397+0.0132）=0.170 kN；內立桿：NG2k5= n5×n4×（0.5×lb+a1）×gk6+0.01

29、32 = 5×1×（0.5×1.05+0.3）×0.0397+0.0132= 0.230 kN；5）構配件自重標準值NG2k合計外立桿：NG2k=0.177+0.582+0.117+0.170=1.046 kN；內立桿：NG2k=0.278+0.230=0.508 kN；2.活荷載標準值計算活荷載按照2個裝修作業(yè)層（荷載為2 kN/m2）計算，活荷載合計值Qk=4 kN/m2。外立桿：NQk= 0.5×lb×la×Qk = 0.5×1.05×1.5×4=3.150 kN；內立桿：NQk =（0.

30、5×lb+a1）×la×Qk =（0.5×1.05+0.3）×1.5×4=4.950 kN；3.風荷載標準值計算Wk=z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：0 = 0.3 kN/m2； s - 風荷載體型系數：s=1.3j =1.3×0.868=1.128；j為擋風系數，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。z - 風荷載高度變化系數，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：腳手架底部z= 1.000，腳手架頂部z= 1.000；經計算得到，風荷載標準值為:

31、 腳手架底部Wk = 0.3×1.000×1.128 = 0.339 kN/m2； 腳手架頂部Wk = 0.3×1.000×1.128 = 0.339 kN/m2；六）立桿穩(wěn)定性計算(一)基本數據計算1.立桿長細比驗算依據扣件式規(guī)范第5.1.9條：長細比= l0/i = kh/i=h/i（k取為1）查扣件式規(guī)范表5.2.8得： = 1.500；立桿的截面回轉半徑：i = 1.590 cm；= 1.500×1.8×100/1.590=169.811立桿實際長細比計算值=169.811 小于容許長細比210，滿足要求！2.確定軸心受壓構件

32、的穩(wěn)定系數長細比= l0/i = kh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.590=196.132；穩(wěn)定系數查扣件式規(guī)范附錄A.0.6表得到：= 0.188；3.風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw = 0.9×1.4WkLah2/10經計算得到，各段彎矩Mw為： 腳手架底部 Mw= 0.207kN·m；(二)外立桿穩(wěn)定性計算1.組合風荷載時,外立桿的穩(wěn)定性計算 = N/(A) + MW/W f外立桿的軸心壓力設計值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQk =1.2×（1.109+1

33、.046）+ 0.9×1.4×3.150= 6.556 kN； = 6555.672/(0.188×506)+207299.313/5260 = 108.422 N/mm2；組合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=108.422N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！2.不組合風荷載時,外立桿的穩(wěn)定性計算 = N/(A) f外立桿的軸心壓力設計值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2×（1.109+1.046）+ 1.4×3.150= 6.997 kN； = 6996.672/(0.188

34、×506)=73.654 N/mm2；不組合合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=73.654N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！(三)內立桿穩(wěn)定性計算1.組合風荷載時,內立桿的穩(wěn)定性計算 = N/(A) + MW/W f內立桿的軸心壓力設計值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQk =1.2×（0.911+0.508）+ 0.9×1.4×4.950= 7.940 kN； = 7940.088/(0.188×506)+207299.313/5260 = 122.995 N/mm2

35、；組合風荷載時，內立桿實際抗壓應力計算值=122.995N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！2.不組合風荷載時,內立桿的穩(wěn)定性計算 = N/(A) f內立桿的軸心壓力設計值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2×（0.911+0.508）+ 1.4×4.950= 8.633 kN； = 8633.088/(0.188×506)=90.880 N/mm2；不組合風荷載時，內立桿實際抗壓應力計算值=90.880N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！七）連墻件的穩(wěn)定性計算風荷載產生的連墻件軸向力設計

36、值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.678 kN；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.678 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比 l/i = 1700/15.9的結果查表得到 =0.538；A = 5.06 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.538×5.06×102×205×10-3 = 5

37、5.762 kN；Nl=10.678kN < Nf=55.762kN，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=10.678kN 雙扣件的抗滑力16.000kN，滿足要求！八）立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 260.000 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 650 kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =34.532 kPa；立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.633 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=34.532kPa fg=260.000kPa 。地基承載力滿足要求！九）腳手架配件數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算：