某型機(jī)組軸承鎢金損壞的診斷與處理

1、某型汽輪發(fā)電機(jī)勵(lì)磁機(jī)軸承鎢金損壞的診斷與處理(大唐洛陽(yáng)首陽(yáng)山發(fā)電有限責(zé)任公司，河南 偃師 471900)摘要：通過(guò)對(duì)某型300MW汽輪發(fā)電機(jī)組的振動(dòng)進(jìn)行跟蹤測(cè)試分析，發(fā)現(xiàn)該機(jī)主勵(lì)磁機(jī)（#7）軸承振動(dòng)逐步增大，而軸承垂直、水平振動(dòng)的高次諧波也同步增大，診斷為軸瓦鎢金損壞。檢查發(fā)現(xiàn)#7軸承上瓦脫胎，通過(guò)檢修處理后，#7軸承的高次諧波消失，機(jī)組振動(dòng)恢復(fù)到原來(lái)正常狀態(tài)。關(guān)鍵詞：汽輪發(fā)電機(jī)組 軸承 鎢金 高次諧波 振動(dòng) 診斷Diagnosis中圖分類號(hào)： 文獻(xiàn)標(biāo)志碼： 0 概述汽輪發(fā)電機(jī)組是一個(gè)多轉(zhuǎn)子多軸承組成的轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)。引起汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)的因素是多方面的，總體上又可以分為兩大類，一是由轉(zhuǎn)子因素引

2、起的，如質(zhì)量不平衡、中心不正、斷葉片、轉(zhuǎn)子裂紋、動(dòng)靜碰磨等，另一是由支撐系統(tǒng)因素引起的，如軸瓦損壞、軸瓦半速渦動(dòng)、結(jié)構(gòu)共振、動(dòng)剛度不足等。而汽輪發(fā)電機(jī)組軸承基本上都是滑動(dòng)軸承，滑動(dòng)軸承種類很多，有橢圓形、可傾瓦等?；瑒?dòng)軸承工作原理主要依靠軸承與軸頸之間的油膜來(lái)承擔(dān)載荷，油膜還可以起到減輕摩擦、減少磨損的作用，油膜的特性，對(duì)于整個(gè)轉(zhuǎn)子-支撐-基礎(chǔ)系統(tǒng)的動(dòng)力特性有很大影響1。某型300MW汽輪發(fā)電機(jī)組主勵(lì)磁機(jī)#7軸瓦發(fā)生了隨時(shí)間增加振動(dòng)逐步增大的現(xiàn)象，其軸振動(dòng)仍然處于報(bào)警值之內(nèi)，但是其軸承振動(dòng)頻譜中有大量高次諧波，高次諧波大于基頻，為主頻率。在此分析的基礎(chǔ)上，檢查發(fā)現(xiàn)#7軸瓦上瓦磨損、脫胎等，同時(shí)

3、調(diào)整了發(fā)電機(jī)-勵(lì)磁機(jī)波形聯(lián)軸器中心，再次啟動(dòng)機(jī)組振動(dòng)正常，軸承的高次諧波消失。1 振動(dòng)試驗(yàn)?zāi)硰S#4機(jī)組是日立公司和東方電機(jī)廠生產(chǎn)的300MW機(jī)組，共有10個(gè)支承軸承。#1、#2號(hào)軸承為支承汽機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子的落地軸承，#3、#4號(hào)軸承為汽機(jī)低壓轉(zhuǎn)子的兩個(gè)坐落在排汽缸上的支承軸承，#5、#6號(hào)軸承為支承發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的端蓋軸承，#7、#8號(hào)軸承為支承主勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子的落地軸承，#9、#10號(hào)軸承為支承付勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子的端蓋軸承，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子與主勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子由波形筒半撓性聯(lián)軸器連接。圖1 機(jī)組軸系結(jié)構(gòu)示意圖機(jī)組振動(dòng)測(cè)點(diǎn)布置如下：機(jī)組#1#8軸承均裝有1個(gè)電渦流傳感器。該電渦流傳感器在其軸承的測(cè)量平面內(nèi)的安裝角度與上側(cè)

4、軸瓦的垂直中心線成45°傾角，自汽輪機(jī)向發(fā)電機(jī)方向看，是左45°，稱為為x方向，見圖2。圖2 軸振動(dòng)測(cè)點(diǎn)布置示意圖#4汽輪發(fā)電機(jī)組自2007年5月大修結(jié)束后，#7軸振逐漸增大。振動(dòng)變化分為三個(gè)階段: 1.1 2007年5月至2008年5月#7瓦軸振總體上保持在65um至80um之間，說(shuō)明振動(dòng)狀態(tài)良好。1.2 2008年6月至11月，#7軸振呈加速上升趨勢(shì)，軸振總體上升約30um，期間最高值達(dá)117um。此階段開始定期測(cè)試#7軸承振動(dòng)，主要測(cè)量了#7軸承垂直方向和水平方向的振動(dòng)速度的有效值。見表1和表2?？梢钥闯?，無(wú)論是軸承的垂直方向還是水平方向振動(dòng)，均出現(xiàn)了100Hz、15

5、0Hz和200Hz的高次諧波成份，大于基頻振動(dòng)，其中150 Hz的振動(dòng)值最大，成為主頻率，其次是100Hz的振動(dòng)，也就是通常所說(shuō)的2倍頻振動(dòng)，再次是200Hz的振動(dòng)成份，50Hz振動(dòng)最小，也是通常稱為的基頻振動(dòng)。1.3 2008年12月后，#7軸振略有增加，基本保持在110um至120um之間窄范圍波動(dòng)?？梢钥闯?，此階段，#7軸振動(dòng)基本穩(wěn)定。與2008年10月25日對(duì)比，無(wú)論是軸承的垂直方向還是水平方向振動(dòng)，50Hz、100Hz、150Hz、200Hz的振動(dòng)均發(fā)生了比較大的變化，有的增加，有的減少，但是有一個(gè)規(guī)律，即150Hz的振動(dòng)總體上是增加的。2008年12月3日，#4機(jī)臨停，為檢查#7軸

6、振動(dòng)增大原因，對(duì)波形聯(lián)軸器及其對(duì)輪螺栓和#7瓦進(jìn)行了檢查，發(fā)現(xiàn)#7軸瓦上瓦前部左側(cè)有局部脫胎現(xiàn)象；為查明#7瓦局部脫胎原因，啟動(dòng)后對(duì)#7瓦進(jìn)行了振動(dòng)測(cè)試和分析，發(fā)現(xiàn)有高次諧波振動(dòng)成份存在。表1 #7軸承垂直振動(dòng)數(shù)據(jù) 單位：mm/s時(shí)間振動(dòng)值50Hz100Hz150Hz200Hz2008-10-251.23.95.12.62008-12-222.32.46.03.62008-12-312.12.45.81.0表2 #7軸承水平振動(dòng)數(shù)據(jù) 單位：mm/s時(shí)間振動(dòng)值50Hz100Hz150Hz200Hz2008-10-253.12.63.66.32008-12-226.010.44.36.62008-

7、12-314.47.46.75.12 振動(dòng)原因分析軸承振動(dòng)頻譜中的高次諧波是指基頻(1X)的整數(shù)倍的頻率成分，如2X、3X、4X、5X.。3000 r/min運(yùn)行時(shí)的頻率為100Hz、150 Hz、200 Hz、250 Hz。高次諧波振動(dòng)屬于非線性振動(dòng)。高次諧波具有較高的能量，如在同樣的振幅下，3X分量產(chǎn)生的交變力是1X的3倍。因此這種振動(dòng)往往導(dǎo)致軸瓦的損壞，而軸瓦的損壞又使這種振動(dòng)進(jìn)一步加劇。高次諧波振動(dòng)一般有一個(gè)發(fā)生和發(fā)展的過(guò)程，一旦振動(dòng)達(dá)到較高的水平，說(shuō)明軸瓦已經(jīng)損壞。2高次諧波產(chǎn)生的原因是多方面的，往往是軸承存在某種缺陷和損壞的反映。包括：墊鐵接觸不良：墊鐵在軸承蓋和上瓦之間，軸承蓋必

8、須與墊鐵接觸良好，并有一定的緊力，一般為0.050.15mm。如果緊力消失，甚至出現(xiàn)間隙，軸承蓋與墊鐵之間的剛度將隨著軸承座垂直方向的位移而變化；軸瓦損壞：軸瓦大面積損壞，破壞了油膜形成的正常條件，使軸徑與軸瓦之間發(fā)生干摩檫，這時(shí)軸承的剛度會(huì)表現(xiàn)出強(qiáng)烈的非線性；大的轉(zhuǎn)子振動(dòng)：當(dāng)轉(zhuǎn)子振動(dòng)超過(guò)軸承間隙時(shí)，將引起軸徑和軸瓦的直接撞擊，這會(huì)導(dǎo)致墊鐵緊力的消失和軸瓦的損壞。 該機(jī)組#7軸瓦表現(xiàn)為軸振動(dòng)和軸承振動(dòng)逐步增大， 振動(dòng)的通頻值遠(yuǎn)大于基頻值，振動(dòng)頻譜除了基頻之外，還有較大的2X、3X、4X.等分量，其中3X振動(dòng)最大。而#7軸瓦的軸振最大為117m，說(shuō)明轉(zhuǎn)子振動(dòng)不是太大。另外查閱檢修記錄，墊鐵緊力也

9、在合格范圍。因此軸瓦損壞不能排除，需要檢查處理。另外通過(guò)觀察隨著#4機(jī)#7軸振的增加，軸瓦溫度呈下降趨勢(shì)。2008年6月到2008年12月，#7軸振由76m上升至110m ，其軸瓦溫度從56下降至50。而#4機(jī)主勵(lì)磁機(jī)的勵(lì)側(cè)軸瓦（#8瓦）溫度一直穩(wěn)定在58左右。說(shuō)明#7瓦運(yùn)行中軸承脫空，負(fù)載減小，軸頸在軸承中的偏心率減小，穩(wěn)定性降低， 導(dǎo)致勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子中心發(fā)生變化，造成#7瓦上瓦面與軸頸接觸、磨損，引起上瓦脫胎是產(chǎn)生高次諧波振動(dòng)的主要原因。因此，除了處理?yè)p壞上瓦外，還需要檢查調(diào)整發(fā)電機(jī)-勵(lì)磁機(jī)波形聯(lián)軸器中心。3 處理措施2009年5月，#4機(jī)B級(jí)檢修，對(duì)#7瓦進(jìn)行解體檢查，發(fā)現(xiàn)#7瓦上瓦局部脫胎

10、，如圖3。與測(cè)試分析結(jié)果相符。檢查調(diào)整情況為：將勵(lì)磁機(jī)中心比設(shè)計(jì)中心提高0.030.05mm，以增加#7瓦運(yùn)行狀態(tài)下的負(fù)載。同時(shí)，按照標(biāo)準(zhǔn)將波形聯(lián)軸器與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子同心度調(diào)至標(biāo)準(zhǔn)值以內(nèi)。#4機(jī)勵(lì)磁機(jī)修后中心實(shí)際提高了0.035mm。#4機(jī)勵(lì)磁機(jī)波形聯(lián)軸器與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子同心度修后最大偏差為0.2mm。 圖3 上瓦脫胎情況圖2009年6月，#4機(jī)啟動(dòng)。負(fù)荷300MW時(shí)，#7軸振為46m，軸瓦溫度為58.5；#8軸振為36m,，軸瓦溫度為59.5。說(shuō)明#7軸振達(dá)到優(yōu)良水平，而#7瓦軸承振動(dòng)高次諧波成份消除，至今運(yùn)行穩(wěn)定，見表3、表4。表3 #7軸承垂直振動(dòng)數(shù)據(jù) 單位：mm/s時(shí)間振動(dòng)值50Hz100Hz

11、150Hz200Hz2009-6-251.300.030.010.2009-7-261.350.040.0102009-11-201.250.050.020表4 #7軸承水平振動(dòng)數(shù)據(jù) 單位：mm/s時(shí)間振動(dòng)值50Hz100Hz150Hz200Hz2009-6-251.800.200.0102009-7-261.760.240.0202009-11-201.840.220.0204 結(jié)語(yǔ)4.1該機(jī)組軸瓦損壞的振動(dòng)特征主要表現(xiàn)在軸振動(dòng)和正常振動(dòng)逐步增大，軸承振動(dòng)頻譜中出現(xiàn)明顯的高次諧波成份，其中150Hz為主頻率，100Hz、200Hz振動(dòng)成份也比較明顯。4.2 #7瓦由于負(fù)載小，主勵(lì)磁機(jī)運(yùn)行狀態(tài)

12、下轉(zhuǎn)子中心發(fā)生變化，引起#7瓦上瓦面與軸頸接觸、磨損和上瓦脫胎，是造成#7瓦產(chǎn)生高次諧波振動(dòng)的主要原因。4.3轉(zhuǎn)子振動(dòng)狀態(tài)的細(xì)微變化都能從頻譜上有所反映，針對(duì)異常情況，連續(xù)跟蹤，認(rèn)真分析，是發(fā)現(xiàn)和解決問(wèn)題的關(guān)鍵。 參考文獻(xiàn)1張值明.滑動(dòng)軸承的流體動(dòng)力潤(rùn)滑理論M.北京：高等教育出版社，1986.2 寇勝利.汽輪發(fā)電機(jī)組的振動(dòng)及現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡M.北京：中國(guó)電力出版社，2007.300MW機(jī)組給水泵汽輪機(jī)軸瓦振動(dòng)處理案例摘要：介紹300MW機(jī)組小機(jī)轉(zhuǎn)子軸瓦振動(dòng)問(wèn)題的處理方案及過(guò)程。通過(guò)長(zhǎng)期運(yùn)行跟蹤記錄，對(duì)比分析，以及熱力試驗(yàn)，查找出振動(dòng)的本源，并在機(jī)組檢修過(guò)程中通過(guò)優(yōu)化軸振檢測(cè)方式，調(diào)整#2軸瓦瓦座支撐

13、，以及動(dòng)平衡實(shí)驗(yàn)等手段成功解決了小機(jī)軸瓦振動(dòng)問(wèn)題。關(guān)鍵詞：小機(jī) 轉(zhuǎn)子 軸瓦 振動(dòng)1 、概況1.1設(shè)備概況河南某發(fā)電廠2*300MW（日立機(jī)組1996年投產(chǎn)）汽輪發(fā)電機(jī)組給水泵汽輪機(jī)（簡(jiǎn)稱：小汽機(jī)）為東方汽輪機(jī)廠制造，型號(hào)為G6.6-0.78（8）。額定功率：6607KW；額定轉(zhuǎn)速：5400r/min；壓力、溫度：0.814MPa、336；臨界轉(zhuǎn)速：2545r/min；脫扣轉(zhuǎn)速：6380±100r/mi；冷凝壓力：0.0051MPa。該小機(jī)共設(shè)4個(gè)軸承， #1、#2軸承支撐小汽輪機(jī)，為五瓦塊可傾瓦。二轉(zhuǎn)子間用齒形聯(lián)軸器連接，#3、#4軸承支撐汽泵轉(zhuǎn)子。見軸系簡(jiǎn)圖。2小汽機(jī)汽泵66#2

14、#3#1#4圖1 軸系簡(jiǎn)圖1.2設(shè)備振動(dòng)情況及歷次處理情況#4給水泵汽輪機(jī)自#4機(jī)投產(chǎn)以來(lái)，#2瓦振動(dòng)一直偏大（滿負(fù)荷情況下，#1瓦軸振0.04mm，#2瓦0.06mm），且呈逐年上升趨勢(shì)，受轉(zhuǎn)速影響明顯。2006年07月，#4小機(jī)#2瓦在5200rpm時(shí)#2瓦軸振達(dá)到報(bào)警值0.80mm，觸發(fā)報(bào)警。但#4小機(jī)轉(zhuǎn)速在5000rpm以下時(shí)，#2瓦振動(dòng)明顯減小。曾利用歷次檢修機(jī)會(huì)對(duì)小機(jī)轉(zhuǎn)子及其圍帶、小機(jī)#1、#2支持軸承、小機(jī)軸封、轉(zhuǎn)子中心、聯(lián)軸器、給水泵芯包做了多次全面檢查，未發(fā)現(xiàn)問(wèn)題。針對(duì)以上情況，2009年5月#4機(jī)組B級(jí)檢修時(shí)，根據(jù)先易后難的原則，從消除#4小機(jī)#2瓦共振入手，在小機(jī)#2瓦瓦

15、座下方簡(jiǎn)單加焊了兩個(gè)槽鋼加強(qiáng)支撐，以提高#2瓦的自振頻率和連接剛度（連接剛度不足是造成軸瓦動(dòng)剛度不足的重要原因之一）。#4小機(jī)修后進(jìn)行了單轉(zhuǎn)試驗(yàn)，試驗(yàn)最高轉(zhuǎn)速至5440r/min。在5440r/min下，#1、2軸振動(dòng)分別為50mm和60mm，#2軸瓦水平振動(dòng)為21mm。與歷史數(shù)據(jù)比較，振動(dòng)狀況明顯改善，說(shuō)明針對(duì)#2軸承振動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行的技術(shù)措施合理、有效。但好景不長(zhǎng)，在09年12月停機(jī)再啟動(dòng)后， #2軸承振動(dòng)增大，轉(zhuǎn)子軸振有時(shí)出現(xiàn)報(bào)警。跟蹤數(shù)據(jù)顯示軸振最大值達(dá)83mm，就地測(cè)量水平瓦振最大值達(dá)109mm，垂直瓦振正常（33 mm左右），振動(dòng)最大值多發(fā)生在小機(jī)轉(zhuǎn)速5400轉(zhuǎn)的工作區(qū)域（滿負(fù)荷區(qū)域）

16、附近。在通過(guò)OIS系統(tǒng)對(duì)小機(jī)振動(dòng)情況跟蹤發(fā)現(xiàn)小機(jī)#2瓦軸振存在跳變現(xiàn)象，特別是小機(jī)轉(zhuǎn)速在3750轉(zhuǎn)時(shí)跳變幾率較大，跳變范圍從60-80 mm，跳變持續(xù)時(shí)間不長(zhǎng)，跳變時(shí)就地測(cè)量瓦振水平方向?yàn)?0-25 mm之間，垂直方向?yàn)?0-15 mm之間，軸瓦振動(dòng)數(shù)據(jù)無(wú)明顯跳變情況。實(shí)地檢查，#2瓦所加裝支撐焊縫開裂，瓦座加強(qiáng)失效。2、振動(dòng)原因綜合分析2.1機(jī)組的現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)試驗(yàn)分析（試驗(yàn)設(shè)備及方式：采用將臨時(shí)加裝速度傳感器接入美國(guó)B.N.208 DAIU系統(tǒng)進(jìn)行采集分析，測(cè)量位置在#2垂直、水平和軸向方向，TSI系統(tǒng)軸振動(dòng)緩沖輸出信號(hào)接入。試驗(yàn)狀態(tài)：2010年1月26日14：57，機(jī)組負(fù)荷256MW，機(jī)組轉(zhuǎn)速

17、5121-5222r/min，） 設(shè)備振動(dòng)主要表現(xiàn)在#2軸承水平、軸向和軸振動(dòng)上，在5320 r/min下振動(dòng)正常，在5420r/min下，振動(dòng)達(dá)到最大值；振動(dòng)頻率是基頻，性質(zhì)是普通強(qiáng)迫振動(dòng)；#1、#2軸振動(dòng)始終存在一個(gè)50Hz的振動(dòng)分量；振動(dòng)原因是#2軸承剛度不足或小機(jī)存在質(zhì)量不平衡。2.2檢測(cè)情況綜合對(duì)比分析2.2.1 振動(dòng)與轉(zhuǎn)速比較分析：通過(guò)數(shù)據(jù)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，#4小機(jī)#2瓦振動(dòng)受轉(zhuǎn)速影響明顯。隨著轉(zhuǎn)速的升高而增加，說(shuō)明振動(dòng)產(chǎn)生原因與支撐系統(tǒng)有關(guān)，支撐系統(tǒng)存在受迫共振。即使在低轉(zhuǎn)速情況下，#4小機(jī)#2瓦振動(dòng)亦明顯比#1瓦振動(dòng)大，且長(zhǎng)期如此，說(shuō)明#2軸瓦存在設(shè)計(jì)和安裝問(wèn)題。但同型機(jī)組#3小汽機(jī)#

18、2振動(dòng)卻明顯不大，說(shuō)明設(shè)計(jì)上存在問(wèn)題的可能性不大，在安裝過(guò)程產(chǎn)生問(wèn)題的可能性較大。2.2.2 設(shè)備振動(dòng)結(jié)構(gòu)分析#4小#2瓦轉(zhuǎn)軸相對(duì)振動(dòng)與軸承振動(dòng)之比，接近于1，而正常的機(jī)組轉(zhuǎn)軸相對(duì)振動(dòng)大于軸承振動(dòng)，其比值一般為2-3倍，或更高。這說(shuō)明轉(zhuǎn)子支承系統(tǒng)存共振或軸承動(dòng)剛度嚴(yán)重不足。該型給水泵汽輪機(jī)#2瓦軸承座座落在排汽缸上，通過(guò)螺栓連接。這種端蓋式軸承結(jié)構(gòu)柔度較大。另外，同參數(shù)情況下比較，#3小汽機(jī)排汽缸振動(dòng)明顯比#4小汽機(jī)排汽缸振動(dòng)要小，說(shuō)明#4小汽機(jī)基礎(chǔ)臺(tái)板與基礎(chǔ)接觸不良。并且，#3小汽機(jī)#2軸瓦振動(dòng)與汽缸振動(dòng)基本相符，#4小汽機(jī)#2軸瓦振動(dòng)與汽缸振動(dòng)水平存在明顯差異，說(shuō)明#4小汽機(jī)#2瓦動(dòng)剛度不

19、足。2.2.3振動(dòng)外特性分析#4小機(jī)#2瓦基座振幅階躍較大。滿負(fù)荷狀態(tài)下基座左側(cè)振幅階躍為0.01mm；而右側(cè)達(dá)0.03mm，說(shuō)明#4小機(jī)#2瓦基座連接剛度不足。2.2.4熱力系統(tǒng)分析#4汽泵再循環(huán)存在漏流，#4機(jī)凝汽器堵管率嚴(yán)重超標(biāo)，造成#4小機(jī)轉(zhuǎn)速過(guò)高，整個(gè)熱力系統(tǒng)有過(guò)負(fù)荷也對(duì)小機(jī)振動(dòng)情況有一定影響。2006年以前，#4機(jī)組可帶負(fù)荷310MW穩(wěn)定運(yùn)行，#4小汽機(jī)轉(zhuǎn)速5300rpm；2009年，#4機(jī)組負(fù)荷300MW已顯吃力，#4小汽機(jī)轉(zhuǎn)速5500rpm。#4機(jī)最近兩次熱力試驗(yàn)數(shù)據(jù)也說(shuō)明這個(gè)問(wèn)題，各壓力級(jí)流量有較明顯的增長(zhǎng)。此外，#4小汽機(jī)汽封間隙大也是造成效率較低、轉(zhuǎn)速過(guò)高的原因之一。3、

20、處理方案及過(guò)程3.1 處理方案3.1.1處理原則#4小機(jī)#2瓦軸振采取現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡方法予以改善，#2瓦瓦振采取強(qiáng)化其動(dòng)剛度的方法予以改善。3.1.2 實(shí)施方案#4小機(jī)揭缸，將#2瓦瓦座吊出，徹底檢查處理其底座結(jié)合面，同時(shí)加裝固定支撐，從根本上消除振動(dòng)產(chǎn)生原因。調(diào)整#4小機(jī)汽封間隙，處理軸端汽封漏汽問(wèn)題，兼顧考慮提高小機(jī)級(jí)間效率。對(duì)#4小機(jī)進(jìn)行化學(xué)抽樣檢查和分析，確定其過(guò)負(fù)荷運(yùn)行后的結(jié)垢和腐蝕情況。對(duì)標(biāo)進(jìn)行#4小機(jī)金屬檢查，同時(shí)對(duì)小機(jī)排汽缸內(nèi)部支撐進(jìn)行檢查。對(duì)#4小機(jī)#2瓦軸振整套測(cè)量回路進(jìn)行檢查，包括測(cè)振探頭處軸徑測(cè)量。修后進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡檢驗(yàn)，檢查和處理#4小機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡量。檢查小機(jī)#2軸瓦及軸

21、徑，必要時(shí)更換瓦塊。3.2 實(shí)際情況及處理過(guò)程經(jīng)過(guò)解體檢查，發(fā)現(xiàn)#2軸瓦基座基礎(chǔ)平臺(tái)接觸面積不足30%，結(jié)合面內(nèi)積油、積水，結(jié)合面內(nèi)墊片腐蝕，墊片螺孔錯(cuò)位、強(qiáng)行裝配等影響#2瓦剛度的諸多因素；#2瓦軸振動(dòng)探頭處軸徑檢查，發(fā)現(xiàn)該處跳動(dòng)達(dá)0.07mm，這是造成#2瓦多年來(lái)軸振大的直接原因。通過(guò)對(duì)#2瓦基座結(jié)合面對(duì)研、油污清理、墊片擴(kuò)孔、腐蝕墊片更換等針對(duì)性處理措施，使#2軸瓦各個(gè)部件安裝達(dá)到了檢修標(biāo)準(zhǔn)要求。#2瓦軸振探頭處軸徑跳動(dòng)，最好的辦法是通過(guò)機(jī)加工的辦法進(jìn)行消除，但因工期原因和檢修條件限制，本次檢修將#2瓦軸振探頭進(jìn)行了移位，#2軸瓦振動(dòng)測(cè)點(diǎn)由由原來(lái)的軸承西側(cè)軸封處改至東側(cè)油擋與軸承體空擋處

22、，在瓦蓋上重定位打孔。由于此位置相對(duì)狹小，測(cè)振探頭理論安裝間隙緊20MM，而探頭本身直徑為13.5MM，即使不考慮加工誤差，探頭兩側(cè)間隙預(yù)留僅為3.75MM。綜合考慮汽缸熱脹差和推理間隙及其他位置影響因素，將#2瓦瓦體定位銷間隙由5MM縮小到0.5MM（補(bǔ)焊定位槽，并打磨，保證銷子活動(dòng)靈活），這樣探頭兩側(cè)的理論間隙大于5MM，大大增加安裝的成功率和安全性。#4小機(jī)修后于2010年4月13日進(jìn)行了單轉(zhuǎn)試驗(yàn)，轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡情況良好。轉(zhuǎn)速到5589rpm時(shí)，#2瓦溫高達(dá)90，打閘停機(jī)。檢查發(fā)現(xiàn)#2瓦下瓦塊有輕度磨損現(xiàn)象，主要是本次檢修過(guò)程中為了限制軸振，頂隙比修前減小了0.1mm，但在標(biāo)準(zhǔn)范圍之內(nèi)。#2瓦緊力增加和頂隙減小的雙重作用，導(dǎo)致#2瓦自適應(yīng)和自定位能力減小，小機(jī)沖轉(zhuǎn)初期即發(fā)生磨瓦。經(jīng)過(guò)測(cè)量，#2瓦緊力偏大，達(dá)0.05mm。將#2瓦緊力調(diào)整至0后回裝。今后檢修時(shí)應(yīng)對(duì)#2瓦緊力