連續(xù)箱梁施工方案

1、惠大疏港高速公路東江特大橋連續(xù)剛構(gòu)箱梁施工方案編制:雷海林審核:胡茂剛批準:王步國二 九年十二月四日東江特大橋連續(xù)剛構(gòu)箱梁施工方案1、工程概況東江特大橋左、 右幅橋主橋全長 330.0m 。 該橋橋面橫坡為 +2.0%單向坡。 主橋上部結(jié)構(gòu)為 90+150+90m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁,箱梁根 部高度 8.7m , 跨中高度 3.5m , 箱梁根部底板厚度 180cm, 跨中底板厚度 32cm, 箱梁高度以及箱梁底板厚度按 2次拋物線變化。箱梁腹板根部厚 100 cm, 跨中厚 60cm ,箱梁腹板厚度在腹板變化段按直線段漸變,由厚度 100cm 變 至 80cm 再變至 60cm 。箱

2、梁頂板厚度 30cm 。箱梁頂寬 1825cm ,底寬 925cm , 頂板懸臂長度 450cm , 懸臂板端部厚 20cm ,根部厚 90cm 。箱梁澆筑分段長 度依次為:19m 長 0#、 1#、 2#段 +5×2.5m+8×3m+7×4m ,邊、中跨合攏段 長均采用 2m , 邊跨現(xiàn)澆段長 1408cm 。 主橋上部結(jié)構(gòu)按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計, 采用三向預(yù)應(yīng)力,縱、橫向預(yù)應(yīng)力采用“ ASTM416-97”和預(yù)應(yīng)力混凝土 用鋼絞線 (GB5224-2003標準 15.24mm 高強低松馳鋼絞線,標準強度 1860MPa 。箱梁縱向鋼束每股直徑 15 .24mm

3、,大噸位群錨體系;頂板橫向鋼 束每股直徑 15.24mm ,扁錨體系;腹板豎向鋼束每股直徑 15 .24mm采用群 錨體系?？v、橫、豎向預(yù)應(yīng)力束管道采用預(yù)埋塑料波紋管成孔,真空輔助 壓漿工藝。梁段懸臂澆筑最大塊件重量 2220KN ,掛籃自重按 90.0噸考慮。 掛籃與梁段懸臂澆塊件重量比控制在 0.5以內(nèi),中跨合攏段吊架重量控制 在 22噸以內(nèi)。2、 施工準備2.1施工組織及人員安排表 2-1 東江特大橋組織機構(gòu)框圖 2.2施工準備施工人員到位情況表 工程施工前須充分做好設(shè)備、物資材料的進場計劃,具體安排如下。 擬本工程的主要機具設(shè)備計劃及數(shù)量詳見表:主要施工機械配備表 。 主要施工機械設(shè)備

4、表 3、施工順序及工期安排主橋墩身施工到設(shè)計標高后 , 安裝 0#、 1#、 2#塊(詳見圖號 s4-3-005縱向鋼束分布圖 , 以下簡稱 0#塊現(xiàn)澆托架 , 進行 0#塊混凝土施工 , 張拉 0#塊縱向預(yù)應(yīng)力鋼束。在 0#塊對稱安裝兩套掛籃 , 進行 3#塊混凝土施工 , 張拉 3#塊頂板縱、橫、豎向預(yù)應(yīng)力鋼束。對稱前移掛藍 , 準備 4#塊施工;然后依 次施工 5#22#塊懸臂箱梁。在此之前完成邊跨 14.0米現(xiàn)澆梁段施工,采 用支架法進行澆注。最后采用吊架法進行合攏段施工,施工順序按照先中 跨合攏后邊跨合攏的施工順序進行,以此完成連續(xù)剛構(gòu)施工。3.1施工順序連續(xù)剛構(gòu)施工順序:0#、 1

5、#、 2#塊 3#22#普通節(jié)段施工 (同 時施工邊跨現(xiàn)澆段中跨合攏段邊跨合攏段1、 0號段施工準備測量定位搭設(shè)支架立底模預(yù)壓綁扎底板、側(cè)板、 腹板鋼筋立內(nèi)模及腹板模板綁扎頂板鋼筋、埋設(shè)波紋管立外模灌 注砼養(yǎng)生、拆模穿束張拉壓漿養(yǎng)生。2、普通節(jié)段施工準備測量定位移掛籃就位立底模綁扎底板、側(cè)板鋼筋、 埋設(shè)波紋管、立內(nèi)模綁扎頂板鋼筋灌注砼養(yǎng)生、拆內(nèi)模穿鋼絞線 張拉壓漿養(yǎng)生、吊籃前移。3、中跨合攏段施工準備、吊籃后移測量定位設(shè)臵頂撐及兩端懸臂預(yù)壓搭設(shè)懸 吊支架立底模綁扎底板、側(cè)板、腹板鋼筋、埋設(shè)波紋管立內(nèi)模及腹 板模板綁扎頂板鋼筋立外模灌注砼養(yǎng)生、拆模穿鋼絞線張拉 壓漿養(yǎng)生。4、邊跨合攏段施工準備、

6、吊籃后移測量定位搭設(shè)支架立底模綁扎底板、側(cè) 板、腹板鋼筋、埋設(shè)波紋管立內(nèi)模及腹板模板綁扎頂板鋼筋立外模 灌注砼養(yǎng)生、拆模穿鋼絞線張拉壓漿養(yǎng)生。詳見圖 3-1連續(xù)剛構(gòu)梁懸灌施工工序圖。 4、主橋連續(xù) 剛構(gòu)梁施工方法及工藝4.1 0#塊的施工0#段采用打入管樁,搭設(shè)滿堂支架的方案進行施工,箱梁 0#、 01#、 2#段,由于梁段高度比較高,長度比較長(19m ,混凝土方量 653.25m 3。采 用分兩次澆注,第一次澆筑到頂板頂面以下 90cm ,混凝土方量為 445.2m 3, 第二次澆注剩余的 208.05 m3。支架由 56a 工字鋼和 28a 槽鋼組拼而成。在 0#、 1#、 2#段下使用

7、直徑 1米鋼樁, 懸臂端有一定斜度, 用楔塊和方木架調(diào)整到位, 同時也利于拆模。 翼板位臵采用鋼管架支撐在 2 10槽鋼上。施工工藝流程見 0#塊施工工藝流程圖考慮箱梁底板段和翼緣段混凝土重量差別很大, 加載時按實際情況分段 堆載。箱梁荷載分區(qū)計算示意圖各均布荷載如下: 混凝土自重:翼緣段:q1=10076/10000*26/3=8.73kN/m2底板段 : q2=129988.6/10000*26/6=56.33 kN/m2 混凝土振搗動載: 混凝土超漲: 模板及支架自重 :翼緣段模板總重 = 1/2側(cè)模重,故:底板段模板總重 =內(nèi)模重+底模重+1/2側(cè)模重,故: 施工機具及人員:q1=q2

8、=10*10/(4.75*12=1.75 kN/m2內(nèi)、外托架均布荷載為:q1=8.73+1.75+0.44+1.75=12.67 kN/m2q2=56.53+11.27+2.82+1.75=72.37 kN/m2預(yù)壓荷載采用堆載預(yù)壓方式, 堆載采用土袋, 堆載荷載與支架承重的實 際荷載相同。以消除支架的非彈性變形,同時測定支架的彈性變形量。 待底模、外側(cè)模立好后,人工在地面裝土,用塔吊將土袋吊到底模上 按照上述荷載進行堆放, 吊土袋前分次取 10袋土進行稱重, 取其平均重量。 根據(jù)單袋土重算出堆碼高度,根據(jù)設(shè)計均布荷載進行堆碼。土袋采用塔吊 吊上支架平臺,再利用人工攤鋪,使土袋的堆載滿足預(yù)壓

9、荷載要求。 預(yù)壓開始前將模板按照監(jiān)控單位提供的預(yù)抬高度+設(shè)計標高=立模標 高進行立模,并復(fù)核后開始堆載。堆載過程中隨時觀察托架變形情況。堆 載完成時進行標高測量,并且逐日進行沉降觀測,沉降穩(wěn)定穩(wěn)定后(標準 為沉降量小于 1mm/d卸下荷載,觀測模板標高,并且每天進行觀測,托架 回彈變形穩(wěn)定后,進行高差對比,得出彈性變形值和非彈性變形值。為立 模標高提供準確數(shù)據(jù)。根據(jù)實測數(shù)據(jù)對模板進行標高調(diào)整,復(fù)核無誤后,方可進行下到工序施工。1、在打入直徑 1米鋼管樁,之間必須焊接牢固。2、同一套托架鋼管樁的標高需一致,不得一高一低,防止托架無法安 裝,最終形成一個水平平臺。3、管樁之間采用槽鋼焊接。5、托架

10、搭設(shè)完后須對支架進行等載預(yù)壓以消除托架的非彈性變形,檢 驗托架的設(shè)計參數(shù)和穩(wěn)定性,分級加載加強觀測并以此為依據(jù)對托架的高 程作進一步調(diào)整。0#塊施工工藝流程圖 外模模板主要采用墩身模板,模板使用前應(yīng)仔細檢查模板的平整度和損 壞情況,以便及時修復(fù),使施工順利進行。 0#段中箱為封閉式,僅有在墩 壁開設(shè) 2個人行門洞,內(nèi)模模板采用竹膠板,拐角處采用竹膠板,豎向帶 木采用 12×12cm 方木,用48×3.0mm 鋼管做支撐,鋼管架設(shè)剪刀撐,增 加鋼管架的整體穩(wěn)定性。內(nèi)、外模板上背鋼采用 210槽鋼,利用25的鋼 筋作對拉,以克服混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力,增加整個內(nèi)外模型的穩(wěn)定性。對

11、拉桿的間距和位臵見附圖。模板分為外模、內(nèi)模、底模、端模。1、外、內(nèi)側(cè)模懸臂段外模(側(cè)模和頂板懸出段用懸臂澆注的掛藍側(cè)模施工,每側(cè) 模板為整塊定型鋼模板,板厚 4mm ,模板骨架為桁架式結(jié)構(gòu)。雙肢墩柱之間 的梁體側(cè)模及頂板懸出段模板采用竹膠板施工,滿堂腳手架支撐、拉桿對 拉加固。懸臂段內(nèi)模采用竹膠板施工,鋼管支撐加固,并與外側(cè)模板用對 拉桿連接固定。箱梁外模間用通長拉桿螺栓聯(lián)結(jié)并用鋼管做內(nèi)撐,以保證 施工時模板不移位和變形。2、底模底模分為雙肢墩柱之間內(nèi)側(cè)底模和懸臂段 5.5m 懸出段底模。底模采用 墩柱 2×3m 墩柱模板,墩柱施工完成后,根據(jù)底模布臵圖對模板進行加工。 首先必須對模

12、板進行檢修,保證板面平整,然后根據(jù)底模布臵圖要求將大 塊的切割成需要的小塊模板,分塊采用塔吊吊裝就位,用螺栓進行連接, 模板間縫隙采用雙面膠粘貼防止漏漿。懸挑部分底模支架采用 12×15cm 方木作成單片的支架,橫向用方木連接成為整體,連接點處用扒釘扣緊。每 三片支架采用斜向方木用扒釘連接,保證橫向穩(wěn)定。底模標高采用木支架 間的豎向方木進行調(diào)整。根據(jù)施工計算及托架預(yù)壓變形觀測預(yù)留托架變形 量,設(shè)定立模標高。3、端板與堵頭板端板與堵頭板是保證懸臂段端部和孔道成形要求的關(guān)鍵。端模加固支架 采用鋼結(jié)構(gòu),骨架用方木、 100mm ×100mm ×10mm 角鋼做橫梁、豎梁

13、,用 螺栓與側(cè)模、內(nèi)模聯(lián)結(jié)固定。板面用 1.5cm 厚的竹膠板,每端可用多根角 鋼或方木作為斜撐與支架聯(lián)結(jié),以保證端板準確定位。4、模板質(zhì)量控制模板加工按表 4-1 規(guī)定標準進行質(zhì)量控制。按表 4-2規(guī)定標準進行模板組裝質(zhì)量控制。表 4-1 模板加工質(zhì)量標準 表 4-2 模板組裝質(zhì)量標準 鋼筋在加工場集中下料成型,運輸?shù)浆F(xiàn)場進行綁扎。施工時應(yīng)認真對 照圖紙,并設(shè)臵好支撐架立筋,保證鋼筋位臵的準確,尤其是底板鋼筋層 數(shù)較多,與支撐筋采用點焊固定,以免在施工中發(fā)生移位。橫隔板鋼筋采用散綁就位。就位后與豎向預(yù)應(yīng)力骨架連成整體。腹板 鋼筋也采用散綁,與橫隔板鋼筋交叉部分先不綁扎,待腹板鋼筋就位后再 綁

14、扎腹板的豎筋和橫隔板交叉部位的鋼筋。底板鋼筋和頂板鋼筋在底模板 和內(nèi)模板安裝完成后采用散綁。鋼筋加工對圖紙復(fù)核后,對骨架鋼筋放出大樣圖,同一類型鋼筋按先長后短的 原則匹配下料,鋼筋用彎筋機彎制后與大樣圖核對,符合尺寸要求。主筋 采用套筒機械對接,箍筋采用交流電焊機搭接焊;電焊機及電焊條根據(jù)鋼 筋類型按規(guī)范要求選擇,保證焊接質(zhì)量。鋼筋綁扎時在底側(cè)模上按施工圖 紙標出布筋間距,然后按標記進行綁扎,鋼筋保護層由塑料墊塊加以調(diào)整。 鋼筋綁扎順序:a. 底板鋼筋按設(shè)計間距劃線,綁扎底板底層鋼筋,用塑料墊塊支墊。b. 焊架立筋。c. 綁扎底板頂層筋及腹板筋,同時根據(jù)預(yù)應(yīng)力設(shè)計將縱預(yù)應(yīng)力管道預(yù) 先放在腹板鋼

15、筋內(nèi),待腹板鋼筋綁扎完畢后,進行管道調(diào)整,固定,安放 豎向預(yù)應(yīng)力筋。d. 安裝底板斜插筋。e. 安裝內(nèi)模板,加固。f. 綁扎頂板底層鋼筋,及縱橫向預(yù)應(yīng)力管道。g. 綁扎頂板上層鋼筋及斜插筋,調(diào)整頂板縱、橫向預(yù)應(yīng)力管道位臵并 固定。為確保預(yù)應(yīng)力筋布臵、穿束、灌漿的施工質(zhì)量,必須確保預(yù)應(yīng)力管道 的敷設(shè)質(zhì)量,縱向成孔采用塑料波紋管,橫向成孔采用金屬波紋管,豎向 成孔采用薄壁鋼管?？v向和橫向預(yù)應(yīng)力波紋管在腹板和頂板鋼筋綁扎時安 裝固定?？v向預(yù)應(yīng)力波紋管道定位鋼筋網(wǎng)片間距直線段不大于 50cm ,曲線 段不大于 10cm ,橫向預(yù)應(yīng)力管道定位鋼筋間距不大于 50cm, 定位鋼筋應(yīng)與鋼 筋骨架點焊固定。若

16、定位鋼筋與普通鋼筋相干擾時,可適當(dāng)移動普通鋼筋, 以保證鋼束定位準確。鋼筋焊接應(yīng)采取防護措施,防止焊渣燒傷預(yù)應(yīng)力管 道及模板等。鋼筋與預(yù)應(yīng)力管道相碰時,應(yīng)調(diào)整鋼筋的位臵。、 0#塊的預(yù)應(yīng)力管道密度較大,而且定位要求準確,施工注意事項 如下:a 、縱向成孔采用塑料波紋管,橫向成孔采用預(yù)埋波紋管,豎向成孔采 用薄壁鋼管。b 、管道采用形定位筋固定,用8mm 鋼筋點焊成形。定位筋曲線段間距縱向、橫向束 10cm ,直線段間距均為 50cm 。c 、鋼束與鋼筋位臵相碰時,按設(shè)計要求調(diào)整,即構(gòu)造鋼筋避讓主筋, 普通鋼筋避讓預(yù)應(yīng)力鋼束,橫、豎向鋼束避讓縱向鋼束。d 、縱向管道由于連續(xù)箱梁采取分段懸澆,因此

17、,管道接頭多,為方便管道接頭損 壞后的更換,不采用管道直接伸出的常用辦法,而采用先接套管的辦法, 這樣一旦接頭管損壞可直接更換。另外,為防止管道在澆筑砼時漏漿堵塞, 在混凝土澆筑完成后,混凝土凝固前用清孔球?qū)艿肋M行通孔檢查,發(fā)現(xiàn) 管道發(fā)生堵塞時搗通或加壓沖洗,直到管道暢通。e 、橫向管道將三束預(yù)應(yīng)力筋一頭做成梨形自錨頭后竄入 19×60的扁波紋管,套上 螺旋筋并安裝好錨具后布臵在鋼筋夾層內(nèi),因其剛度很小,砼澆筑和振搗 時要求特別注意保護,防止振搗時對波紋管破壞。f 、豎向管道豎向管道采用塑料波紋管制孔,管道與鋼束、錨墊板及夾片先組裝后, 一并安裝埋設(shè),管道接頭一旦處理不好,造成漏漿

18、堵塞極難處理,為此須 采取如下措施:布臵在管道上下口的排漿管和壓漿管與鋼管的連接均采用薄壁鋼管焊 制的三通, 并保證焊接處不漏漿, 排漿管和壓漿管由 PVC 管引出模板外固定, 并將管口預(yù)先密封。接頭處用膠帶包扎嚴密,以防漏漿。上口錨墊板、錨具及豎向預(yù)應(yīng)力筋之間的縫隙應(yīng)做封閉處理,以防水 和雜物進入,同時槽口模板內(nèi)應(yīng)用棉紗填實,外露的預(yù)應(yīng)力筋用膠帶包扎, 以防砼澆筑時受到污染。、砼澆筑結(jié)束后,應(yīng)及時對所有管道壓風(fēng)或壓水進行清孔和檢查, 一旦發(fā)現(xiàn)堵塞及時進行處理,以保證孔道的暢通。0#、 01#塊是懸灌掛籃起步的基礎(chǔ),所以必須為掛籃的安裝、錨固、走 行預(yù)留施工臨時孔洞,待掛籃底模將移到下一塊之前

19、及時把上一塊不用的 孔洞封堵起來。在腹板兩側(cè)沿縱向預(yù)留掛籃安裝、錨固、走行孔洞同時還 可以用于外滑梁的錨固;箱梁前端部底板上預(yù)留用于下一塊掛籃底模后端 錨固的孔洞;腹板側(cè)面隔一定的距離留透氣孔以保證箱室內(nèi)外溫差在±15以內(nèi)。 每段澆注前應(yīng)仔細檢查所有預(yù)埋孔是否齊全。因鋼筋吊裝就位后,形成全封閉狀態(tài),施工人員進出墩內(nèi)作業(yè)非常不 便,按施工設(shè)計圖設(shè)計,在墩壁開設(shè)人行門洞,尺寸為 130×80cm 2的橢圓 形孔道。門洞模板采用鋼、木混合模板,槽鋼加固并與內(nèi)側(cè)模加固支架連 接,孔道內(nèi)不設(shè)支撐,以保證施工過程中人員通行。0#段內(nèi)部截面變化復(fù)雜,在截面復(fù)雜部分采用木模板,以便于模板的

20、 安、拆作業(yè)。腹板內(nèi)模及頂模采用竹膠板。豎向用 12×12方木做背楞,橫 向為雙 210槽鋼通過墊板及拉桿同外?？蚣芾o。內(nèi)側(cè)模安裝時,按豎向 預(yù)應(yīng)力壓漿管設(shè)計位臵,預(yù)先鉆孔,安裝模板時注意對注漿管進行防護。 安裝后用半干硬水泥封堵管周空隙。然后用鋼管支架立桿及可調(diào)式承托配 合調(diào)節(jié),將內(nèi)模的頂模及側(cè)模頂緊,并設(shè)小鋼管斜撐將其它桿件連成整體。 為方便砼澆注及振搗,箱室內(nèi)模及頂模預(yù)留砼澆注振搗、觀察孔缺口,待 砼澆注將近預(yù)留孔口時再予以封閉。拆模時,先將內(nèi)模的鋼管支撐卸掉,然后松下拉桿即可。混凝土由攪拌站集中拌和,混凝土輸送車運輸,高壓輸送泵垂直輸送 至灌注部位?；炷猎诠嘧r要注意以下

21、幾項:(1 混凝土灌注分層厚度為 3040cm 。 根據(jù)混凝土的緩凝時間確定分 層灌注時間。為防止意外情況發(fā)生,混凝土緩凝時間定為 1012小時,混 凝土坍落度為 1620cm 。(2 0#塊混凝土澆注對稱進行,從中間向兩端分層推進。 0#箱梁混凝 土的灌注采用泵送,混凝土攪拌運輸車通過便道把混凝土運到混凝土輸送 泵處。灌注順序為底板腹板、隔板第二次澆筑頂板。在灌注底板混凝 土?xí)r,在頂板上開口,使混凝土從開口通過串筒灌入,底板混凝土灌注完 畢后澆筑隔板、腹板混凝土。由于箱梁腹板高達 6.5m ,澆注腹板混凝土?xí)r 應(yīng)從內(nèi)箱腹板開孔的方法澆注混凝土, 2.0m開一個搗固孔, 混凝土灌注搗 固完成后

22、封閉,內(nèi)模板上每 3.0m 開一個觀察孔,及時指導(dǎo)模板內(nèi)施工人員 搗固作業(yè)待腹板混凝土澆至孔口時封堵孔口繼續(xù)進行上面混凝土的澆注。 要配備一定數(shù)量小搗固棒配合大搗固棒和搗固鏟。(3混凝土入模竄筒易采用軟塑管,安裝間距為 23.0m ,竄筒底面 與混凝土灌注面保持 1.01.5m ,在鋼筋密集處適當(dāng)增加竄筒數(shù)量。 (4混凝土搗固采用50和30插入式振拭搗器,以砼水平、泛漿及 無下沉為度,振搗棒應(yīng)插入已澆下層砼 510cm ,以保證上下層砼之間的良 好結(jié)合。 由于 0#塊的結(jié)構(gòu)復(fù)雜, 鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道密集, 尤其是底板及其支 座部位的鋼筋更是十分密集,砼振搗要充分、周密、不得漏振,以免出現(xiàn) 空洞,

23、同時,不得碰撞管道及預(yù)埋件,以防管道漏漿堵塞和預(yù)埋件產(chǎn)生位 移。個別部位配備搗固鏟、搗固錘輔助振搗, 0#段四角鋼筋密集處,在外 側(cè)模上各安裝兩臺 1.1KW 附著式振動器加強搗固。在波紋管內(nèi)插套管,同時 用通孔器通孔、高壓水沖洗,保證波紋管暢通。搗固人員嚴格劃分施工區(qū)域,明確責(zé)任,嚴防漏搗。實行崗前交底, 底板搗固人員要鉆入底板上搗固,腹板振搗人員要進入腹板內(nèi)搗固。 (5二次澆筑混凝土灌注前先將原混凝土面用水沖洗干凈,木模板用水泡脹,防止其干燥漏漿。灌注前在原混凝土面上鋪 2cm 厚同標號砂漿, 并用搗固鏟刮平。泵送混凝土進入儲漿盤后,試驗人員再次檢查混凝土的 坍落度、和易性,如坍落度過小盡

24、快調(diào)整,同時人工拌勻,防止混凝土離 析。箱梁在懸澆施工中,由于受自重、溫度、施工荷載以及砼自身的收縮、 徐變等因素的影響會產(chǎn)生一定的撓度,為使成橋后的線形達到設(shè)計要求, 在整個懸澆施工過程中應(yīng)進行必要的高程測量控制,即對 0#段在主要施工 工況下的撓度變化進行測量監(jiān)控,并掌握其規(guī)律,以便對待澆塊件的立模 標高進行必要調(diào)正,以滿足設(shè)計與施工規(guī)范的要求。(1 、施工測量控制網(wǎng)的建立平面控制網(wǎng)由設(shè)臵在主墩橋面中軸線上的控制點組成矩形控制網(wǎng),采 用全站儀直線穿線法建立。高程控制網(wǎng)根據(jù)大橋已建控制網(wǎng)點,先在橋墩承臺上設(shè)臵高程控制點, 待主墩 0#塊砼澆筑完成后,再用水準儀引測到 0#塊上,以此作為懸澆施

25、工的 高程控制基準點。(2 、測點布臵箱梁 0#塊上布臵 9個點,分別位于 0#塊的兩端和中間,布設(shè)在橋軸線、 腹板中心線。點可以用鋼筋焊接,鋼筋的底部要支撐于底模上,鋼筋頂部要高出箱梁頂部 10cm 。(3 、箱梁高程控制砼澆注前測量 0#上布臵的點,作為砼澆注時對箱梁頂面高程的控制, 并在砼澆注后、張拉前后對高程進行復(fù)核測量以驗證預(yù)拱度的設(shè)臵。 (4 . 墩身變形監(jiān)測主墩施工期間在墩身上預(yù)埋觀測點,在主橋箱梁懸灌施工期間要加強 墩柱的觀測工作,委派專人利用高精度觀測儀器定期對主墩最不利斷面進 行變形監(jiān)測,同時觀測主墩墩頂?shù)奈灰谱兓?嚴密注意墩身的變形,防止 橋面兩懸澆節(jié)段施工荷載不均勻而造

26、成事故。(5 . 承臺沉降觀測承臺澆注時在四角埋設(shè) 4個鋼筋作觀測點,懸澆施工中定期對四個點進 行觀測,比較前后差值即為承臺沉降值。(6 . 箱梁軸線控制利用 0#塊中心控制點和邊墩上控制點對各懸灌節(jié)段的中線進行控制, 每個懸灌節(jié)段完成后復(fù)核前面幾個節(jié)段中心點的位移,復(fù)核無誤后再放出 待澆節(jié)段的中線,嚴密監(jiān)測各節(jié)段中線變化情況。頂、 腹板縱向預(yù)應(yīng)力鋼束采用 OVM15-19 、 OVM15-16錨固體系, YCW400千斤頂兩端對稱平衡張拉。(1預(yù)應(yīng)力張拉順序待 0#段混凝土達到設(shè)計強度的 90%后且混凝土齡期不少于 7天,然后 張拉 01#段懸臂段 4×2c 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束錨固灌漿

27、 , 然后張拉 0#段的橫向及 豎向預(yù)應(yīng)力鋼束并錨固灌漿。(2預(yù)應(yīng)力張拉程序預(yù)應(yīng)力張拉程序按下進行。預(yù)應(yīng)力張拉程序 注:k 為張拉時的控制應(yīng)力,包括預(yù)應(yīng)力損失值。兩端同時張拉時,兩端千斤頂升降壓、劃線、測伸長、插墊等 工作基本一致。(3預(yù)應(yīng)力張拉工藝鋼鉸線下料及穿束工藝鋼鉸線下料用砂輪鋸切割,砂輪鋸片為增強型,以防鋸片飛出傷人, 切口兩側(cè) 5cm 處要用 20#鐵絲綁扎,以免切割后散股。下料按先長后短的原 則進行,以最大限度節(jié)約材料。鋼鉸線兩端在工作錨、工具錨接觸的部位,清除銹跡,防止張拉時滑 絲。鋼鉸線編束時,各根鋼鉸線順直,不得扭結(jié),頭部要適當(dāng)前后錯位及 標識,參差不齊形成一圓順的尖端(為

28、穿入孔道提供方便 ,并用塑料膠布 纏裹嚴密、結(jié)實。鋼束每隔 1 1.5m綁一道低碳鋼絲 , 鋼束的兩端各 2米的區(qū)段內(nèi)扎絲要加密至間距 50cm, 以增加鋼束的整體性。鋼鉸線束伸出孔道的長度,張拉端為 70cm ,下料前對設(shè)計長度進行復(fù) 核,確定長度無差錯再進行下料。下料的鋼鉸線及鋼束按設(shè)計圖編號掛牌存放,便于穿束時對號入座。 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束先預(yù)埋鋼波紋管,待混凝土強度達到設(shè)計強度的 90%后,進行穿束作業(yè)。首先預(yù)引12mm 軟鋼絲繩,用鋼絲網(wǎng)套與鋼鉸線束聯(lián) 接,由 5T 卷揚機牽引穿入。預(yù)應(yīng)力張拉箱梁砼的實測強度達到設(shè)計強度的 90%,方可進行預(yù)應(yīng)力張拉。張拉以 應(yīng)力和引伸量雙控 , 以應(yīng)力

29、控制為主、引伸量校核,其實測引伸量與計算值 誤差應(yīng)控制在±6%范圍內(nèi)。施加預(yù)應(yīng)力前,首先做好以下幾項準備工作:預(yù)應(yīng)力材料的檢驗,鋼 鉸線、限位板、錨具的布臵,千斤頂、油泵及壓力表等機具的維修與檢驗 標定、伸長值界限及控制圖表管理、混凝土強度的檢測等。預(yù)應(yīng)力鋼鉸線伸長值的計算:理論伸長值的計算參照下式:L=PL1-e-(kx+ /AyEg(kx+預(yù)應(yīng)力鋼鉸線張拉時,先張拉到初應(yīng)力0(10%K ,再開始張拉和 量測伸長值;實際伸長值除量測的伸長值外,應(yīng)加上初始應(yīng)力時推算伸長 值,而混凝土在張拉過程中產(chǎn)生的彈性壓縮值,由于量小忽略不計。 預(yù)應(yīng)力鋼材張拉實際伸長值L 計算為:L=L1+L2式

30、中:L1:從初預(yù)應(yīng)力至最大張拉力間量測伸長值;L2:初始應(yīng)力時的推算伸長值。實際伸長值L1的量測:按張拉操作工藝,張拉到初始應(yīng)力0、K ,兩階段楔片(工具錨 的外露長度L1:L1=(LK1-L01 +(LK2-L02 -(01-K1 -(02-K2式中:LK1、 LK2-張拉控制應(yīng)力時兩千斤頂缸體的實測伸長量;L01、 L02-初始應(yīng)力時兩千斤缸體的實測伸長量;01、02-兩端錨環(huán)初應(yīng)力時楔片外露長度K1、K2-兩端錨環(huán)控制應(yīng)力時楔片外露長度;千斤頂張拉力的鑒定:千斤頂及配套油泵、油表應(yīng)送市級以上測試計 量權(quán)威部門測試, 并對初始應(yīng)力0、 控制應(yīng)力K 等按規(guī)定精度分級測定。 張拉過程中以檢測標

31、定數(shù)據(jù)為準,與預(yù)應(yīng)力筋的實測伸長值進行對照、鑒 定,以保證預(yù)應(yīng)力張拉質(zhì)量。為保證預(yù)應(yīng)力值的精確,定期對張拉設(shè)備進行檢查和校正是必須的。 校正時將千斤頂之實際工作噸位和相應(yīng)的壓力表讀數(shù)作詳細記錄,并制成 圖表,以便于使用查找。在下列情況下也應(yīng)檢驗千斤頂:a 、千斤頂發(fā)生故障修理后;b 、調(diào)換壓力表;c 、儀表受碰撞和其它操作失靈現(xiàn)象;d 、實測伸長值與理論計算值誤差大于 6%。張拉錨固的操作程序初始應(yīng)力:先將預(yù)應(yīng)力鋼鉸線穿過工作、工具錨具安裝夾片,用管楔 和手錘使夾片和預(yù)應(yīng)力束至夾緊狀態(tài)時,對主油缸充油,使鋼鉸線略為拉 緊,并隨時調(diào)整錨具及千斤頂位臵,使其對準孔道軸線,同時調(diào)整卡緊鋼 鉸線的楔片

32、,使各根鋼鉸線受力均勻后,兩端千斤頂同時加載到初始應(yīng)力。 控制應(yīng)力:鋼鉸線達到控制應(yīng)力時,不關(guān)閉油泵,保持油壓 2min (以 補償鋼鉸線的松弛應(yīng)力損失 。然后根據(jù)標定的記號,測算鋼鉸線的伸長量 并與設(shè)計伸長值比較,如伸長量不足則應(yīng)暫停張拉,分析原因;扁錨單根 伸長值與設(shè)計伸長量校核,以平均伸長值與設(shè)計值相互校核作為評定標準。 張拉控制應(yīng)力與伸長量必須符合規(guī)范要求。錨固:持荷 2min 油表讀數(shù)無下降時即可關(guān)閉油泵進油閥,打開油泵回 油閥對單端錨固;另一端補足應(yīng)力后再錨固,然后退去楔片,卸去工具錨 及千斤頂。觀察鋼鉸線有無滑絲現(xiàn)象,用半干硬水泥砂漿堵封鋼鉸線間隙 并壓漿,再利用砂輪切割機切除多

33、余的鋼鉸線。張拉操作注意事項:a. 穿鋼鉸線前應(yīng)檢查錨板位臵是否正確,與孔道是否垂直,孔道內(nèi)是 否通暢,有無積水和雜物。b. 鋼鉸線要對號入座 , 不得使其鈕結(jié)。c. 千斤頂加載時做到平穩(wěn)、均勻、徐緩,回油也做到平穩(wěn)、無沖擊, 千斤頂在使用過程中如混入氣體,將千斤頂空程往返兩次,排出機體內(nèi)氣 體后再作業(yè)。e. 張拉完畢,卸下千斤頂及工具錨后要檢查工具錨處每根鋼鉸線上的 楔片是否平齊,若不平則說明有滑線現(xiàn)象,視滑絲情況進行單根補拉,使 其達到設(shè)計要求。f. 張拉作業(yè)時,梁的兩端要專人隨時進行聯(lián)系,發(fā)生有異?，F(xiàn)象及時停機檢查,找出原因及時處理。g. 張拉作業(yè)時,兩端設(shè)臵移動防護架,張拉時端頭不許站

34、人。h.預(yù)應(yīng)力筋張拉過程及終止時,由專人填寫張拉記錄。張拉設(shè)備要定期檢核,具體規(guī)定見有關(guān)規(guī)范。當(dāng)氣溫下降到 +5以下且無保溫措施時,禁止進行張拉工作。預(yù)應(yīng)力張拉雙控中, 延伸量低于 -6%或超過 +6%時, 要停下檢查, 分析原 因并處理完后方可繼續(xù)張拉。預(yù)應(yīng)力鋼筋在張拉前要作檢查,保證它們在管道內(nèi)移動自由。張拉時混凝土強度不得低于設(shè)計強度的 90%且養(yǎng)生時間不少于 7天。 張 拉力及張拉順序按圖紙規(guī)定。預(yù)應(yīng)力張拉從兩端同時進行。圖紙所示的控制張拉力為在錨固前錨具內(nèi)側(cè)的拉力。在確定千斤頂?shù)?拉力時,要考慮錨具摩阻損失及千斤頂內(nèi)摩阻損失。這些增加的損失根據(jù) 采用的預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)及通過現(xiàn)場測驗而定,但

35、一般對鋼絞線為 3%的千斤頂控 制張拉力。預(yù)應(yīng)力鋼材及預(yù)應(yīng)力錨具進場后,分批嚴格檢驗和驗收,妥善保管。 錨具除檢查外觀、精度及質(zhì)量出廠證明書外,對錨具的強度(包括疲勞強 度 、錨固能力應(yīng)進行抽驗。所有預(yù)應(yīng)力鋼材不許焊接。鋼絞線用圓盤切割機切割, 不允許用電、氣切割。鋼絞線、錨具應(yīng)避免 生銹及局部損傷,以免脆性破壞。預(yù)應(yīng)力鋼束和粗鋼筋張拉完畢,嚴禁撞擊錨頭和鋼束,鋼絞線和粗鋼 筋多余的長度用切割機切割,鋼絞線切割后留下的長度(超出夾片的長度 35cm 。為確保預(yù)應(yīng)力質(zhì)量,要求對定位鋼筋、管道成形進行嚴格控制:管道安裝前檢查管道質(zhì)量及兩端截面形狀,遇到有可能漏漿部分割除、 整形和除去兩端毛刺后使用

36、。接管處及管道與喇叭管連接處,用膠帶或冷縮塑料密封。孔道定位必須準確可靠,嚴禁波紋管上浮。直線段 50cm ,彎道部分每 10cm 設(shè)臵定位鋼筋一道,定位后管道軸線偏差不大于 5mm 。切忌振搗棒碰 穿孔道。管道與喇叭口連接處管道應(yīng)垂直于錨墊板?？椎缐簼{是將水泥漿用壓漿機壓入孔內(nèi),使之填滿預(yù)應(yīng)力筋與孔道間 的空隙,讓預(yù)應(yīng)力筋與混凝土牢固粘結(jié)為一整體。本工程采用真空壓漿技 術(shù)。、壓漿前的準備工作割切錨外鋼絲。使用砂輪切割,預(yù)應(yīng)力筋割切后的余留長度不得小 于 30mm 。封錨。錨具外面的預(yù)應(yīng)力筋間隙用棉花和水泥漿填塞,以免冒漿而 損失灌漿壓力。封錨時預(yù)留排氣孔。沖洗孔道?？椎涝趬簼{前用壓力水沖洗,

37、以排除孔內(nèi)粉渣等雜物, 保證孔道暢通。沖洗后用空壓機吹去孔內(nèi)積水,壓縮空氣要無油份。但要 保持孔道潤濕,使水泥漿與孔壁的結(jié)合良好。、水泥漿的拌制配合比根據(jù)孔道形式,壓漿方法,材料性能及壓漿設(shè)備等因素通過試驗決定。 孔道壓漿采用純水泥漿,空隙大的孔道,水泥漿中可滲入適量的細砂。水 灰比采用 0.3-0.4, 水泥漿中嚴禁摻加氯鹽, 水及減水劑須對預(yù)應(yīng)力筋無腐 蝕作用。水泥漿的主要技術(shù)條件強度:大于 40Mpa 。泌水率:最大不超過 3%。拌和后 3h 泌水率宜控制在 2%, 24h 后泌水應(yīng) 全部被漿吸收。稠度:要求控制在 1418s 。膨脹率:水泥漿中 (通過試驗 摻入適當(dāng)膨脹劑。水泥漿摻入膨

38、脹劑后 的自由膨脹要小于 10%。收縮率:不大于 2%。水泥漿的拌和先放水再放水泥, 拌和時間不少于 l min , 灰漿過篩后存放于儲漿桶內(nèi)。 此時桶內(nèi)灰漿仍要低速攪拌,并經(jīng)常保持足夠的數(shù)量以保證每根管道的壓 漿能一次連續(xù)完成。水泥漿自調(diào)制到壓人管道的間隔時間不得超過 4Omin 。、真空壓漿施工工藝 張拉施工完成后,切除外露的鋼絞線(注意鋼絞線的外露量不小于 30mm ,進行封錨。封錨方式是用水泥砂漿封錨。用水泥砂漿封錨:必須將 錨板及夾片、外露鋼絞線全部包裹,覆蓋層厚度>15mm ,封錨后 2448小時之內(nèi)灌漿。如圖下圖所示: 清理錨墊板上的灌漿孔,保證灌漿通道通暢。確定抽真空端及

39、灌漿端,安裝引出管,球閥和接頭,并檢查其功能。真空灌漿施工設(shè)備連接示意圖攪拌水泥漿使其水灰比、流動度、泌水性達到技術(shù)要求指標。啟動真空泵抽真空,使真空度達到 0.060.1Mpa 并保持穩(wěn)定。啟動灌漿泵,當(dāng)灌漿泵輸出的漿體達到要求稠度時,將泵上的輸送管 接到錨墊板上的引出管上,開始灌漿。灌漿過程中,真空泵保持連續(xù)工作。待抽真空端的空氣濾清器中有漿體經(jīng)過時,關(guān)閉空氣濾清器前端的閥 門,稍后打開排氣閥,當(dāng)水泥漿從排氣閥順暢流出,且稠度與灌入的漿體 相當(dāng)時,關(guān)閉抽真空端所有的閥。灌漿泵繼續(xù)工作,壓力達到 0.6Mpa 左右,持壓 12分鐘。關(guān)閉灌漿泵及灌漿端閥門,完成灌漿。拆卸外接管路、附件,清洗空

40、氣濾清器及閥等。完成當(dāng)日灌漿后,必須將所有沾水泥漿的設(shè)備清洗干凈。安裝在壓漿端及出漿端的球閥, 應(yīng)在灌漿后 1小時內(nèi)拆除并進行清理。 質(zhì)量控制要點及注意事項:質(zhì)量控制要點a 、孔道的密封性良好b 、漿體配方按控制準確c 、現(xiàn)場施工質(zhì)量管理控制要到位注意事項針對曲線孔道的特點,在波紋管每個波峰的最高點靠同一端設(shè)立泌水 管,泌水管為鋼管,高出混凝土 200mm 。輸漿管應(yīng)選用高強橡膠管,抗壓能力 1Mpa ,帶壓灌漿時不易破裂, 連接要牢固,不得脫管?；覞{進入灌漿泵之前應(yīng)通過 1.22mm 的篩網(wǎng)進行過濾。攪拌后的水泥漿必須做流動速度、泌水性試驗,并澆注漿體強度試塊, 每工作班不少于 3組。灌漿工

41、作宜在灰漿流動性下降前進行(約 3045分鐘時間內(nèi) ,孔道 一次灌注要連續(xù)。中途換管道時間內(nèi),繼續(xù)啟動灌漿泵,讓漿體循環(huán)流動。灌漿孔數(shù)和位臵必須作好記錄,以防漏灌。儲漿罐的儲漿體積>1倍所要灌注的一條預(yù)應(yīng)力孔道體積。4.2 普通梁段懸澆施工本橋雙幅 4個 T 型剛構(gòu),待 0#梁段在托架上澆筑完成后,清理梁段頂 面,并用水泥砂漿將鋪枕部位找平,即開始安裝掛籃,準備梁段的掛籃懸 澆施工。1、東江特大橋菱形掛籃的主要技術(shù)性能如下:(1可灌梁段的最大重量:約 200t 。(2可灌梁段最大長度 4m 。(3梁高變化范圍:7.983.5m 。(4掛籃自重約 90t 。(5主桁最大變形為 18mm 。

42、(6抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)、走行時大于 2,澆注混凝土?xí)r大于 2。(7主桁桿件安全系數(shù)大于 2。掛籃主要由主桁架、底模、前后吊系統(tǒng)、軌道及錨固系統(tǒng)、內(nèi)模和外 模六大部分組成。詳見下頁菱形掛籃結(jié)構(gòu)圖1、檢算內(nèi)容掛籃與懸臂施工的安全、質(zhì)量和速度有著密切的關(guān)系,故結(jié)合規(guī)范和 該橋?qū)嶋H,對各悶特大橋所使用的菱形掛籃進行以下內(nèi)容的檢算 :(1主桁架強度驗算;(2掛籃剛度驗算;(3掛籃主桁架桿件穩(wěn)定及掛籃整體穩(wěn)定驗算;(4底模系統(tǒng)驗算;(5懸吊系統(tǒng)驗算;(6滑梁強度驗算;(7主桁架節(jié)點連接驗算。2、檢算依據(jù) (5 路橋施工計算手冊(6 東江特大橋設(shè)計說明直至 200T 3、荷載工況 圖 1-1 節(jié)段混凝土重量分布

43、圖同時,每個工況尚需分別驗算掛籃澆筑和行走時的抗傾覆穩(wěn)定性。 4、荷載組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計和施工規(guī)范并結(jié)合掛籃實際,取以下荷載組合:荷載組合:混凝土重量 +動力附加荷載 +掛籃自重 +施工機具和人群 重;荷載組合:混凝土重量 +掛籃自重 +混凝土偏載 +施工機具和人群重; 荷載組合:混凝土重量 +掛籃自重 +風(fēng)載;荷載組合:混凝土重量 +掛籃自重 +施工機具和人群重;荷載組合:掛籃自重 +沖擊附加荷載 +風(fēng)載。荷載組合用于主桁承重系統(tǒng)強度和穩(wěn)定性計算,荷載組合用 于變形計算:荷載組合用于掛籃行走驗算。根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (JTJ025-86采用容許應(yīng)力法進行計算5、掛籃驗算指標

44、掛籃質(zhì)量與梁段混凝土的質(zhì)量比值宜控制在 0.30.5之間 , 特殊情況 下也不應(yīng)超過 0.7;菱形桁架最大設(shè)計變形:18mm ;底模支架撓度容許值 : 1/400;鋼模板的面板變形應(yīng)小于 1.5mm ;Q235鋼 : E=2.1×105MPa ,=170MPa;精扎螺紋鋼筋(d =32 :fpk=930MPa , fpd=770MPa;精扎螺紋鋼筋(d =25 :fpk=785MPa , fpd=650MPa;施工時、行走時的抗傾覆安全系數(shù):2;6、荷載取值參照各悶特大橋掛籃設(shè)計圖紙、各悶特大橋設(shè)計說明、 公路橋涵施工 技術(shù)規(guī)范 (JTJ 041-2000及路橋施工計算手冊 ,荷載取

45、值如下:梁段荷載:懸臂澆筑最重的梁段為 1#段,新澆混凝土重力荷載 200t , 考慮超載系數(shù)后重力荷載為 200×1.05=210t 。掛籃自重:包括主梁、底模、內(nèi)模、側(cè)模、走行系統(tǒng)、吊桿和錨固系 統(tǒng)共計 90t 。施工機具和人群荷載:共計 9t 。振搗器震動荷載:10t 。動力附加荷載:澆筑混凝土?xí)r的動力系數(shù) 0.2,則梁段的動力影響為 0.2×梁段混凝土重, 1#梁段即 26t 。沖擊附加荷載:掛籃空載行走時的沖擊系數(shù) 0.3, 則沖擊附加荷載=0.3×掛籃自重,即 19.5t 。風(fēng)荷載:基本風(fēng)壓 W0=400Pa?；炷疗d:考慮箱梁兩側(cè)腹板澆筑最大偏差,

46、 其中 1#梁段腹板最大 偏差 5m 混凝土,荷載為 27.3t ; 6#梁段腹板最大偏差 3.184m 混凝土,荷 載為 20.3t 。1、 計算方法本掛籃驗算采用空間有限元軟件 MIDAS/CIVIL,輔以手算。2、模型建立掛籃系統(tǒng)采用空間有限元進行彈性分析 , 其中菱形主桁桿件、橫聯(lián), 前上橫梁、底模桁架和底模前、后橫梁等用梁單元來模擬;吊桿用桁架單 元模擬;底模板用板單元模擬(圖 2-1 。主桁連接和底模桁架采用鉸接,掛籃后錨以鉸支座的形式約束在模型 上。圖 2-1 掛籃空間計算模型(上圖為聯(lián)體時計算模型、下圖為分體時計算模型掛籃自重、澆筑混凝土、機具和人群荷載、振搗器荷載、動力附加荷

47、 載等的施加按照各自的作用范圍施加在模型上,并通過前、后吊系統(tǒng)分別 傳力至主桁架和已澆梁段;沖擊荷載按最不利情況考慮,以吊桿集中力的 形式作用在前上橫梁;風(fēng)荷載亦按最不利情況加載在掛籃主桁的立柱頂端 (圖 2-2 。 圖 2-2 混凝土荷載分布示意圖具體荷載分布見表 2-1和 2-2:3、驗算結(jié)果(1菱形主桁架強度驗算組合一:混凝土重量 +動力附加荷載 +掛籃自重 +施工機具和人群重。 菱形主桁架以受軸力為主;前上橫梁以受彎為主。兩個工況下掛籃主 桁架的內(nèi)力圖見圖 2-3。 注:左邊二圖為工況一,右邊二圖為工況二,從上至下依次為菱形桁架 軸力圖和菱形桁架架前上橫梁彎矩圖 , 圖 2-3 組合一

48、主菱形桁架內(nèi)力圖 各桿件的上下緣應(yīng)力大小不同,各截面最大應(yīng)力絕對值控制設(shè)計,故取 截面最大應(yīng)力分布來考察其強度是否滿足要求,菱形主桁架的應(yīng)力云圖見 圖 2-4。 圖 2-4 組合一主菱形桁架應(yīng)力圖(單位 MPa 將各桿件的應(yīng)力匯總至表 2-3, 從圖 2-4和表 2-3可見, 工況一的最 大拉應(yīng)力出現(xiàn)在后斜桿, 為 96.7MPa , 最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜桿, 為 91.4MPa ; 工況二的最大拉應(yīng)力出項在后斜桿,為 108.6MPa ,最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜 桿,為 102.6MPa 。兩個工況下各桿件的應(yīng)力均小于容許應(yīng)力(170MPa ,滿 足規(guī)范要求。組合二:混凝土重量 +掛籃自重 +混

49、凝土偏載 +施工機具和人群重。 菱形主桁架以受彎矩和和軸力為主;前上橫梁以受彎矩為主。兩個工況 下掛籃主桁架的內(nèi)力圖和應(yīng)力云圖分別見圖 2-5和 2-6。 注:左邊二圖為工況一,右邊二圖為工況二,從上至下依次為主桁架軸 力圖(單位 kN 和主桁架彎矩圖 (單位 kN/m圖 2-5 組合二主菱形桁架軸力圖(單位 kN 和彎矩圖 (單位 kN/m 圖 2-6 組合二主菱形桁架應(yīng)力圖(單位 MPa (左圖為工況一,右圖為 工況二將各桿件的應(yīng)力匯總至表 2-3, 從圖 2-6和表 2-3可見, 工況一的最 大拉應(yīng)力出項在后斜桿, 為 88.7MPa , 最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜桿, 為 81.6MPa ;

50、 工況二的最大拉應(yīng)力出項在后斜桿, 為 96.2MPa , 最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜桿, 為 89.0MPa 。兩個工況下各桿件的應(yīng)力均小于容許應(yīng)力(170MPa ,滿足規(guī) 范要求。組合三:混凝土重量 +掛籃自重 +風(fēng)載。菱形主桁架以受彎矩和和軸力為主;前上橫梁以受彎矩為主。兩個工況 下掛籃主桁架的內(nèi)力圖和應(yīng)力云圖分別見圖 2-7和 2-8。 注:左邊二圖為工況一,右邊二圖為工況二,從上至下依次為主桁架軸 力圖(單位 kN 和主桁架彎矩圖 (單位 kN/m圖 2-7 組合三主菱形桁架軸力圖(單位 kN 和彎矩圖 (單位 kN/m 圖 2-8 組合三主菱形桁架應(yīng)力圖(單位 MPa (左圖為工況一,右

51、圖為 工況二將各桿件的應(yīng)力匯總至表 2-3,從圖 2-8和表 2-3可見,工況一的 最大拉應(yīng)力出項在后斜桿,為 99.5MPa ,最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在立柱,為 109.7MPa ;工況二的最大拉應(yīng)力出項在后斜桿,為 108.4MPa ,最大壓應(yīng)力 出現(xiàn)在立柱,為 114.8MPa 。兩個工況下各桿件的應(yīng)力均小于容許應(yīng)力 (170MPa ,滿足規(guī)范要求。d 、小結(jié):根據(jù)計算,最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在工況二下的組合一中,其后斜 桿拉應(yīng)力為 108.6MPa ;最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在工況二下的組合三中,立柱有最 大壓應(yīng)力 114.8MPa 。掛籃主桁各桿件的應(yīng)力在組合一至三中均小于容許應(yīng)力 170MPa (最大應(yīng)力為容許應(yīng)力的 68% ,強度滿足規(guī)范要求。各桿件的 應(yīng)力匯總?cè)缦卤?2-3:表 2-3 組合一至三下主菱形桁架應(yīng)力匯總(單位 MPa 采用組合四(混凝土重量 +掛籃自重 +施工機具和人群重進行計算。兩 個工況下的計算結(jié)果見圖 2-9:圖 2-9主菱形桁架豎向變形圖(單位 mm (左圖為工況一,右圖為工況二工況一下和工況二下掛籃兩片菱形架豎向最大撓度分別為 17mm 和 18mm ,均滿足設(shè)計要求(不超過 18mm