化工原理試題及其答案剖析

1、本文格式為word版，下載可任意編輯化工原理試題及其答案剖析 化工原理試題與答案 一、填空題 1. 流體在一根圓形水平直管中流淌，測得其平均流速為 0.5 ms -1 ，雷諾數(shù) re =1000，壓降 p =10 pa，問管中心處的最大流速為 ms -1 。若平均流速增大為 1 ms -1 ，則壓降 p 為 pa。 2.反應(yīng)器內(nèi)流體的混和按考察的尺度可劃分為 混和和 混和。 3. 填料汲取塔正常操作時,若液氣比增大,則汲取液的出塔濃度 ,汲取的推動力 。 4. 某間壁式換熱器傳熱面積為 2.5 m 2 ，傳熱平均溫差為 45 k，傳熱速率為 9000 w，則該換熱器此時的總傳熱系數(shù) k = 。

2、 5. 氣體的粘度值隨溫度的上升而 ；液體的粘度值隨溫度的上升而 。 6. 雷諾數(shù) re 是流體流淌 的判據(jù)。流體在管道中流淌，當(dāng) re 時為穩(wěn)定層流；當(dāng) re 時，可以形成湍流；只有當(dāng) re 時，方可達(dá)到穩(wěn)定的湍流。 7. 活塞流反應(yīng)器的量綱一平均停留時間（無因次平均停留時間） q 等于 ；其停留時間的量綱一方差（無因次方差）為 。 8. 在連續(xù)接觸的填料塔內(nèi),進(jìn)行定常等溫汲取操作,填料層高度的計算,可由物料衡算式和汲取速率方程聯(lián)列導(dǎo)出計算式, 填料層總高度等于 和 之乘積。 9. 列舉四種工業(yè)上常用的間壁式熱交換器： 、 、 、 。 10.伯利方程 gz 1 +r1p+221u+ w e

3、= gz 2 +r2p+222u+) 2 1 ( , -sfh 適用的條件是在 流淌時的 流體。 11. 從手冊中查得某液體在 25和 1 atm 時的粘度為 0.80 厘泊，試將其換算成國際單位制，粘度應(yīng)為 。 12. 在討論流體流淌規(guī)律時，要留意區(qū)分是定常（或稱定態(tài)）流淌和不定常（或稱不定態(tài)）流淌，穩(wěn)定態(tài)和不穩(wěn)定態(tài)。假如所考察的流體流淌過程或系統(tǒng)中任何一個部位或任何一個點(diǎn)上的流體性質(zhì)和過程參數(shù)都不隨時間而轉(zhuǎn)變，則該過程為 過程，反之，則為 過程。當(dāng)流體流淌過程的雷諾數(shù)大于 110 4 時，可以認(rèn)為是 的湍流；當(dāng)雷諾數(shù)在 2021 4000 之間流體的流淌型態(tài)為 的過渡區(qū)域。 13. 流化床

4、反應(yīng)器中常需選用合適的氣體分布板和增設(shè)導(dǎo)向板等內(nèi)部構(gòu)件，其目的是為了克服 和 等不正常流化現(xiàn)象，用以改善聚式流化床的流化質(zhì)量。 14. 在精餾過程中,當(dāng)回流比加大時,精餾段與提餾段操作線交點(diǎn)向 移動,并以 為極限;回流比減小時, 精餾段與提餾段操作線交點(diǎn)向 移動,并以 為極限。 15. 套管換熱器中，逆流操作的主要優(yōu)點(diǎn)是 ，并流操作的主要優(yōu)點(diǎn)是 。 16. 彼克列模數(shù) p e ¥ ，反應(yīng)器內(nèi) 返混，趨近于 模型；彼克列模數(shù) p e0，反應(yīng)器內(nèi) 返混，趨近于 模型。 17. 流體在圓管內(nèi)做層流流淌時，其最大流速為平均流速的 倍；湍流時，其最大流速約為平均流速的 倍。 18. 畫出下列典

5、型反應(yīng)器停留時間分布密度曲線的示意圖：在上邊 19. 精餾操作中回流比 r 是一個重要的參數(shù),其定義為 r = ,在精餾操作中,若塔板數(shù)保持不變,增大回流比,則所得的塔頂產(chǎn)品純度將 。若削減回流比且要維持塔頂產(chǎn)品的純度不變 則需 塔板數(shù)。 20. 冷流體在加熱管中升溫至 363 k，操作中管壁溫度與流體入口溫度均未變,未消失污垢,總傳熱總系數(shù)也不變，但冷流體出口溫度降至 350 ?？赡艿木売墒?,這時,傳熱速率比原先的要 。 21. 流體流淌的連續(xù)性方程 u 1 a 1 = u 2 a 2 是在 條件下得出。它僅適用于 的流體，它是 原理在化學(xué)工程中的應(yīng)用。 22. 國際單位制的壓強(qiáng)采納專用名

6、稱單位 pa，其國際制基本單位表達(dá)式（單位因次式）為 。 23. 設(shè) e 1 和 e 2 分別為平行反應(yīng)過程中主、副反應(yīng)的活化能，請在下圖中畫出平行反應(yīng)選擇性與溫度的關(guān)系。 24. 液體的粘度隨溫度上升而 ，因此溫度上升，固體顆粒在液體中的沉降速度 。氣體的粘度隨溫度上升而 ，因此溫度上升，固體顆粒在氣體中的沉降速度 。 25. 一個填料汲取塔逆流操作時,若循環(huán)使用的汲取劑中汲取質(zhì)含量降低,其它操作條件保持不變,則出口氣體中汲取質(zhì)的含量將 ,汲取率將 。 26. 在加熱或冷卻時，若單位時間傳遞的熱量肯定，則在同一換熱設(shè)備中，采納逆流操作比并流操作，加熱劑或冷卻劑的用量要 。若單位時間傳遞的熱量

7、肯定，加熱劑或冷卻劑的用量也肯定，則逆流操作所需換熱設(shè)備的傳熱面積要比并流操作的 。 27. 將下列非 si 單位計量的物理量分別換算成指定的 si 單位： 質(zhì) 量 2.5kg（f）s 2 m -1 = kg 壓 強(qiáng) 30kg（f）cm -2 = pa 熱 量 1.00kcal it = j 比定壓熱容 0.50kcalkg -1 -1 = jkg -1 k -1 28. 若流體在連續(xù)流淌管式反應(yīng)中流淌時，達(dá)到了 的程度，則該反應(yīng)器可稱為活塞流反應(yīng)器。 29. 在圓形直管中流淌的流體，流淌型態(tài)分為 和 。其中推斷流體流淌型態(tài)的特征數(shù)是 。 30. 對于雙組分液體的連續(xù)精餾過程。在分別任務(wù)和進(jìn)料

8、熱狀況給定的狀況下,若增加回流比,將使 削減,卻使 增加。 31. 熱傳導(dǎo)是在物體內(nèi)部或者物體與物體接觸中，由于 傳遞熱能；而對流傳熱是由于 傳遞熱能。 32. 工程書籍或手冊中 cgs 制的壓強(qiáng)的單位曾采納過工程大氣壓（at），工程大氣壓的定義值為： 1 at= kg（f）cm -2 = m（h 2 o） 將其換算成 si 單位 pa 時的精確換算值為： 1 at= pa 33. 若基本物理量為質(zhì)量m、長度l和時間t，則粘度 m 的量綱式（因次式）為 。 34. 在下列 t x a 圖中分別標(biāo)繪出氣固相催化反應(yīng)過程的操作線。 35. 孔板流量計和轉(zhuǎn)子流量計測流量都是依據(jù) 原理，前者通過所測

9、來計算流體的流量，后者由 來確定流量的大小。 36. 相際傳質(zhì)過程主要依靠物質(zhì)的集中作用，而物質(zhì)的集中主要有兩種基本方式：物質(zhì)借分子運(yùn)動由一處向另一處轉(zhuǎn)移而進(jìn)行物質(zhì)集中的方式，即為 ;物質(zhì)因流體的旋渦運(yùn)動或流體質(zhì)點(diǎn)的相對位移而進(jìn)行物質(zhì)集中的方式即為 。 37. 在列管換熱器中用飽和水蒸氣加熱某溶液，通常使 走殼程， 走管程。 38. 試比較下列壓強(qiáng)的大小： （a）1.5大氣壓（表壓）；（b）450mmhg（真空度）；（c）1.2kpa（絕壓）； （d）22mh 2 o（絕壓）；（e）5m 硫酸柱（絕壓）。（已知硫酸密度為 1.84010 3 kgm -3 ） 。 39. 工業(yè)反應(yīng)器的放大設(shè)計方

10、法，過去曾主要采納 的方法，直至 20 世紀(jì)中葉 的方法才漸趨成熟起來，尤其是計算機(jī)及軟件系統(tǒng)的快速進(jìn)展，為這種新興的方法供應(yīng)了有效的手段。 40. 以單位重量為基準(zhǔn)，不行壓縮實(shí)際流體的伯努利方程式為 ，各項(xiàng)的單位為 。 41. 依據(jù)雙膜模型的基本假設(shè),氣液兩相的集中阻力集中在兩層虛擬的靜止膜層內(nèi),若用水汲取 nh 3 或 hcl,傳質(zhì)阻力幾乎全集中于 ,通常稱為 掌握;若用水汲取 o 2 或 n 2 ,傳質(zhì)阻力幾乎全集中于 ,通常稱為 掌握。 42. 平壁爐爐膛溫度為 1300 k，爐壁由內(nèi)向外由耐火磚，保溫磚和裝飾層組成，保溫磚外側(cè)溫度為 353 k，裝飾層外側(cè)溫度為 333 k。若在保溫

11、磚與裝飾層之間再加一層保溫材料，則溫度變化狀況為：保溫磚外側(cè)溫度 ；裝飾層外側(cè)溫度 。 43. 在早期出版的手冊中，查到粘度的數(shù)據(jù)常以厘泊為計量單位，國際單位制的粘度單位為 ，兩者的換算關(guān)系為： 1 厘泊= 。 44. 用脈沖法試驗(yàn)測得一連續(xù)流淌反應(yīng)器的平均停留時間 t =60 s，停留時間的方差 2ts =360 s，若用多釜串聯(lián)模型和軸向集中模型來描述其中的返混狀況，此時模型參數(shù) n 和 p e 分別為 和 。 45. 從壓強(qiáng)恒定的粗水管 a 向一條管徑相同的水平支管供水，支管中有一閘閥 f （如圖），考慮到直管 bc ，de 和閘閥的能量損失，當(dāng)閥門由全開變?yōu)榘腴_時，支管出口處的流量將

12、，直管 de 的阻力損失將 ，使閥門下游 d 處的壓強(qiáng)將 。 46. 精餾是利用液體混合物中各組分 不同的特性來進(jìn)行分別的。這種分別操作是通過 間的質(zhì)量傳遞實(shí)現(xiàn)的。 47. 平板換熱器的板面通常壓制成各種形式的波紋，其作用是 、 和 。 48. 氣體的粘度值隨溫度的上升而 ；液體的粘度值隨溫度的上升而 。 49. 彼克列模數(shù) p e ¥ ，反應(yīng)器內(nèi) 返混，趨近于 模型；彼克列模數(shù) p e0，反應(yīng)器內(nèi) 返混，趨近于 模型。 50. 在討論流體流淌規(guī)律時，要留意區(qū)分是定常（或稱定態(tài)）流淌和不定常（或稱不定態(tài)）流淌，穩(wěn)定態(tài)和不穩(wěn)定態(tài)。假如所考察的流體流淌過程或系統(tǒng)中任何一個部位或任何一個點(diǎn)

13、上的流體性質(zhì)和過程參數(shù)都不隨時間而轉(zhuǎn)變，則該過程為 過程，反之，則為 過程。當(dāng)流體流淌過程的雷諾數(shù)大于 110 4 時，可以認(rèn)為是 的湍流；當(dāng)雷諾數(shù)在 2021 4000 之間流體的流淌型態(tài)為 的過渡區(qū)域。 51. 某混合氣體在標(biāo)準(zhǔn)狀況下有 v m 3 ,其中溶質(zhì) a 為 n a mol,其余為惰性組分 b,則組分 a 的摩爾分?jǐn)?shù)為 , 摩爾比（比摩爾分?jǐn)?shù)）為 。 52. 為強(qiáng)化傳熱，人們設(shè)計了管外加翅片的換熱器。它適用于管內(nèi) ，而管外 的狀況。 53. 從早期文獻(xiàn)中查到某種液體的比重為 0.981，按國家法定單位制規(guī)定，廢棄比重改用相對密度，則該種液體的相對密度為 ，密度為 。 54 精 餾

14、 操 作 的 原 理 。 實(shí) 現(xiàn) 精 餾 操 作 的 必 要 條 件 是 和 。 55氣液兩相成平衡狀態(tài)時，氣液兩相溫度 ，液相組成 氣相組成。 56用相對揮發(fā)度表示的氣液平衡方程可寫為 。依據(jù)的大小，可用來 ，若=1，則表示 。 57某兩組分物系，相對揮發(fā)度=3，在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對第 n、n+1 兩層理論板（從塔頂往下計），若已知 y n =0.4，則 y n+1 = 。全回流操作通常適用于 或 。 58在總壓為 101.3kpa、溫度為 85下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為 kpa p a 9 . 116 =*、 kpa p b 46 =*，則相對揮發(fā)度= ，平衡的液相組成 x

15、a = ,氣相組成 y a = . 59.某精餾塔的精餾段操作線方程為 275 . 0 72 . 0 + = x y ，則該塔的操作回流比為 ，流液組成為 。 60.最小回流比的定義是 ，相宜回流比通常取為 r min 。 61.精餾塔進(jìn)料可能有 種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為 2:3 時，則進(jìn)料熱狀況參數(shù) q 值為 。 62.在流淌系統(tǒng)中，若截面上流體壓強(qiáng)、密度、流速等僅隨_轉(zhuǎn)變，不隨_轉(zhuǎn)變，稱為穩(wěn)定流淌。 63.流體在圓形直管中作層流流淌,假如流量等不變,只是將管徑增大一倍,則阻力損失為原來的_。 64.離心泵起動時需_。 65. 雷諾準(zhǔn)數(shù)的表達(dá)式為_。當(dāng)密度820 kg

16、.m ,粘度=3厘泊的某物質(zhì),在內(nèi)徑為d=100mm,以流速為 2m.s 動時,其雷諾準(zhǔn)數(shù)等于_,其流淌類型為_. 66.牛頓粘性定律用粘滯力的表達(dá)式為_.用剪應(yīng)力的表達(dá)式為_. 67. 當(dāng) 20的水(=998.2kg.m ,=1.005 厘泊)在內(nèi)徑為 100mm 的光滑管內(nèi)流淌時,若流速為 1.5m.s ,其雷諾準(zhǔn)數(shù) re 為_,直管摩擦阻力系數(shù)為_. 68.某長方形截面的通風(fēng)管道,其截面尺寸為 3020mm,其當(dāng)量直徑 de 為_. 10.流體體積流量肯定時，有效截面擴(kuò)大，則流速_，動壓頭_，靜壓頭（增加、削減、不變）。 69.套管由572.5mm 和252.5mm 的鋼管組成，則環(huán)隙的

17、流通截面積等于_，潤濕周邊等于_，當(dāng)量直徑等于_。 70.某流體在圓形直管中作滯流流淌時，其速度分布是_型曲線，其管中心最大流 速為平均流速的_倍，摩擦系數(shù)與 re 的關(guān)系為_。 71.流體在管內(nèi)作湍流流淌時(不是阻力平方區(qū))，其摩擦系數(shù)隨_ 和_而變。 三. . 選擇題 1. 在 下 列 各 種 流 量 計 中 ， 哪 一 種 流 量 計 引 起 的 局 部 阻 力 不 隨 流 量 的 增 加 而 顯 著 增大？（ ） （a）孔板流量計；（b）轉(zhuǎn)子流量計； （c）文氏流量計； （d）毛細(xì)管流量計。 2. 對于逆流接觸的汲取過程,液氣比的大小對汲取操作具有較大的影響。通常,實(shí)際操作的液氣比常以

18、最小液氣比的倍數(shù)來表示。當(dāng)單位汲取耗劑用量趨于最小液氣比時,則有( ) (a) 汲取過程推動力趨于最大,汲取塔所需高度趨于最小; (b) 汲取過程推動力趨于最小,汲取塔所需高度趨于最大; (c) 汲取過程推動力趨于最大,汲取塔所需高度趨于最大; (d) 汲取過程推動力趨于最小,汲取塔所需高度趨于最小。 3. 常溫下，鋼、不銹鋼、水和空氣的導(dǎo)熱系數(shù)分別為（ ） （a）45 wm 1 k 1 ,15 wm 1 k 1 ,0.6 wm 1 k 1 和 0.026 wm 1 k 1 ; （b）0.6 wm 1 k 1 ,0.026 wm 1 k 1 ,45 wm 1 k 1 和 15 wm 1 k 1

19、 ; （c）0.026 wm 1 k 1 ,0.6 wm 1 k 1 ,15 wm 1 k 1 和 45 wm 1 k 1 ； （d）15 wm 1 k 1 ,45 wm 1 k 1 ,0.6 wm 1 k 1 和 0.026 wm 1 k 1 . 4. 水從高位槽中流出時，則（ ） （a）水的靜壓能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽埽?（b）水的位能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽埽?（c）除水的靜壓能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽芡?，由于位能的削減，水的內(nèi)能略有下降； （d）除水的位能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽芡?，由于靜壓能的削減，水的內(nèi)能略有下降； 5. 在連續(xù)精餾加料操作線方程( q 線方程)中的 q 值,可視為總進(jìn)料量中參加回流的料液量所占的分?jǐn)?shù)。因此飽和液體(泡

20、點(diǎn)溫度)進(jìn)料時的 q 值為( ) (a) 0 ; (b) 1 ; (c) 小于 0 的值; () 大于 1 的值。 6. 冷熱兩流體在逆流換熱時,冷流體的出口極限溫度可能是( )。 (a)等于或接近于熱流體的進(jìn)口溫度;(b)低于或接近于熱流體的進(jìn)口溫度; (c)高于或接近于熱流體的進(jìn)口溫度; (d)遠(yuǎn)高于熱流體的進(jìn)口溫度。 7. 流量為 0.01 m 3 h -1 的流體從套管環(huán)隙（套管外管內(nèi)徑為 50 mm，內(nèi)管外徑為 25 mm，管壁為 2.5 mm）中流過，流體的流速為（ ） (a)20.5 ms -1 ； (b)14.2 ms -1 ； (c)6.8 ms -1 ； (d)31.8 m

21、s -1 。 8. 如圖所示,a和b兩條平行直線為某一個填料汲取塔在兩種狀況下的操作線。比較兩種操作狀況下的塔頂尾氣中吸 收 質(zhì) 含 量 y 2 和 塔 底 溶 液 中 吸 收 質(zhì) 的 含 量 x 1 , 可知( ) (a) ( y 2 ) a ( y 2 ) b ; ( x 1 ) a ( x 1 ) b ; (b) ( y 2 ) a ( y 2 ) b ; ( x 1 ) a ( x 1 ) b ; (c) ( y 2 ) a ( y 2 ) b ; ( x 1 ) a ( x 1 ) b ; (d) ( y 2 ) a = ( y 2 ) b ; ( x 1 ) a = ( x 1 )

22、 b ; 9. 在一個單程列管式換熱器中,殼程內(nèi)通以 20 左右的水,用來冷卻管程中流經(jīng)的 200 的熱空氣。經(jīng)實(shí)測,空氣對管壁的傳熱膜系數(shù)1a =5.0 wm 2 k 1 ,管壁對水的傳熱膜系數(shù)2a =400 wm 2 k 1 。管壁為碳鋼,壁厚 3 mm,碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù) l =50 wm 1 k 1 。現(xiàn)欲強(qiáng)化該傳熱過程,最合理的措施是( ) (a)將原換熱器換成一個傳熱面積更大的換熱器; (b)將內(nèi)管由鋼管改為銅管; (c)增大殼程中水的流速；(d)增大管程中空氣的流速。 10. 當(dāng) 流 體 在 圓 管 內(nèi) 流 動 時 ， 使 流 體 的 流 速 在 圓 管 內(nèi) 分 布 不 均 勻 的

23、原 因 是 由于（ ） (a)管壁存在摩擦力； (b)流體的靜壓力；(c)流體存在粘滯力； (d)流體所受到的重力。 11. 雷諾數(shù) re 的數(shù)學(xué)表達(dá)式為（ ） （a）rmdu ； （b）rmdu； （c）ud mr； （d）mr du。 以上各式中 u 為流體流速， r 為流體密度， m 為流體粘度， d 為管徑或定性尺寸。 12. 有一連續(xù)精餾塔分別苯和甲苯的混合物，塔頂?shù)玫奖降哪柗謹(jǐn)?shù)為 0.97 的產(chǎn)品，塔底得到甲苯的 摩爾分?jǐn)?shù)為 0.98 的產(chǎn)品。由于市場需求發(fā)生變化，現(xiàn)要求塔頂產(chǎn)品的純度提高至 0.98，塔底產(chǎn)品的純度和苯 與 甲 苯 的 產(chǎn) 量 均 要 求 維 持 不 變 。 有

24、 人 提 出 了 四 條 建 議 ， 你 認(rèn) 為 應(yīng) 采 用 哪 一條?( ) (a) 增加回流比;(b) 將加料口向下移一塊塔板; (c) 加料口下移的同時,將加料狀態(tài)從冷液改為飽和蒸氣加料; (d) 增加回流比的同時增加塔底再沸器的蒸氣加熱量。 13. 在多層固體平壁中進(jìn)行一維定常導(dǎo)熱時，各層的溫度降與各相應(yīng)層的熱阻之間呈何種關(guān)系？（ ） （a） 反比關(guān)系； （b）無關(guān)系； （c）正比關(guān)系； （d）不確定關(guān)系。 14. 流體在確定的系統(tǒng)內(nèi)作連續(xù)的定常流淌時，通過質(zhì)量衡算可得到：（ ） (a)流體靜力學(xué)基本方程； (b)連續(xù)性方程； (c)伯努利方程； (d)泊謖葉方程。 15. 在精餾塔中

25、,相鄰三層實(shí)際塔板的氣液兩相組成如圖所示 ,且 x n 和 x n +1 對應(yīng)的氣相平衡組成為 y n *和 y n +1 *,則第 n 層塔板的單板效率為( ) (a) ( y n - y n +1 )( y n - x n ) ; (b) ( y n - y n +1 )( y n *- y n +1 ) ; (c) ( y n - y n +1 )( y n - x n +1 ) ; (d) ( y n *- y n )( y n - y n +1 ) 。 16. 在一列管式換熱器中用水冷卻列管內(nèi)的 co 2氣體，就整個換熱過程而言，熱阻主要存在于（ ） （b） co 2 氣體的流淌主體

26、中； （c） 金屬管壁中； （d） co 2 氣體與管壁間的層流底層中； （e） 水流與管壁間的層流底層中。 17. 流體在圓管內(nèi)呈層流流淌時，速度分布曲線的外形及平均速度 u和最大速度 u max 的關(guān)系分別為（ ）（a）拋物線形， u =21 u max ； （b）非嚴(yán)格的拋物線形， u =0.82 u max ； （c）非嚴(yán)格的拋物線形， u =21 u max ； （d）拋物線形， u =0.82 u max 。 18. 如圖所示為各種進(jìn)料熱狀況的 q 線其中,表示氣液混合進(jìn)料的 q 線是( )(a) 線 1 ; (b) 線 2 ; (c) 線 3 ; (d) 線 4 。 19. 目

27、前 我 國 化 工 企 業(yè) 中 使 用 得 最 廣 泛 的 換 熱 器是( ) (a)夾套式換熱器; (b)翅片式換熱器; (c)螺旋板式換熱器; (d)列管式換熱器。 20. 流體在管內(nèi)作連續(xù)定態(tài)流淌時，流速 u 與管徑 d 之間的關(guān)系212221dduu= 可適用于（ ）(a)不行壓縮流體的等溫過程； (b)可壓縮流體的等溫過程；(c)不行壓縮流體的變溫過程； (d)可壓縮流體的變溫過程。 21. 流體在圓管內(nèi)呈層流流淌時，速度分布曲線的外形及平均速度 u 和最大速度 u max 的關(guān)系分別為（ ） （a）拋物線形， u =21 u max ； （b）非嚴(yán)格的拋物線形， u =0.82 u

28、 max ； （c）非嚴(yán)格的拋物線形， u =21 u max ； （d）拋物線形， u =0.82 u max 。 22. 汲取操作是一種用以分別哪類混合物的單元操作？( ) (a) 氣體混合物; (b) 液體均相混合物; (c) 互不相溶的液體混合物; (d) 氣液混合物。 23. 在下列管殼式換熱器中,沒有降低或消退由溫差引起的熱應(yīng)力補(bǔ)償措施的換熱器是( ) (a)u 形管式換熱器; (b)浮頭式換熱器; (c)殼體帶有膨脹圈的管殼式換熱器; (d)固定管板式換熱器。 24. 牛頓粘性定律適用于（ ）(a)層流流淌時的牛頓型流體； (b)湍流流淌時的牛頓型流體； (c)過渡流流淌時的牛頓

29、型流體； (d)靜止?fàn)顟B(tài)下的牛頓型或非牛頓型流體。 25. 如下列舉各條中，哪一條不是雙膜模型的基本假設(shè)？（ ） （a）氣、液界面兩側(cè)存在氣膜層和液膜層; （b）汲取質(zhì)以分子集中方式通過氣膜層和液膜層; （c）汲取質(zhì)在兩相界面上處于平衡狀態(tài); （d）易溶氣體的溶解過程不存在液膜阻力，難溶氣體的溶解過程不存在氣膜阻力。 26. 在管殼式換熱器的設(shè)計中,若冷、熱流體的傳熱膜系數(shù)1a 和2a 數(shù)量級相近,則從提高總傳熱系數(shù) 的角度考慮,下列各種措施中,哪一種不宜采納?( ) (a)變單程為多程; (b)增加管數(shù); (c)削減管數(shù); (d)殼程加橫向擋板。 27. 流體在一根水平直管中流淌，自 a 截

30、面流至 b 截面后，流體因摩擦阻力而消耗的能量為 50 jkg -1 。這一摩擦損失主要表現(xiàn)為 b 截面處的單位質(zhì)量流體（ ） (a)動能的削減； (b)熱能的削減； (c)壓強(qiáng)能的削減； (d)上述三者之和。 28. 無論在連續(xù)精餾塔或間歇精餾塔內(nèi)進(jìn)行均相混合液的分別操作,保證塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分含量最高的操作條件是( ) (a) 在全回流下操作; (b) 在最小回流比下操作; (c) 在最相宜回流比下操作; (d) 在盡量接近最小回流比下操作。 29. 不同流體的傳熱膜系數(shù)相差很大。假設(shè)氣體被加熱或冷卻時的傳熱膜系數(shù)為 a1 wm2 k 1 ，液體被加熱或冷卻的傳熱膜系數(shù)為 a 2 wm

31、2 k 1 ,飽和水蒸氣冷凝時的傳熱膜系數(shù)為 a 3 wm 2 k 1 ，則其大小挨次為（ ） （a） a 3 a 2 a1 ； （b） a 2 a 3 a 1 ；（c） a 3 a 1 a 2 ； （d） a 1 a 2 a 3 。 30. 以下哪一種敘述與牛頓粘性定律無關(guān)：（ ） （a）流體的層與層之間不存在靜摩擦力，只要有力的作用，流體間即產(chǎn)生相對運(yùn)動； （b）完全湍流時，摩擦阻力與速度梯度成正比；（c）流體內(nèi)摩擦力的方向與速度增加的方向相反； （d）粘度的物理意義是使流體產(chǎn)生單位速度梯度的剪應(yīng)力。 31. 流體在水平圓形直管中作定態(tài)流淌時，一般在工業(yè)條件下，可形成湍流的臨界雷諾數(shù)為（

32、） (a) re 2021； (b) re 2300； (c)2021 re 4000； (d) re 4000。 32. 將板式塔和填料塔作比較，下列項(xiàng)目中，填料塔優(yōu)于板式塔的是（ ） （a）生產(chǎn)力量; （b）操作彈性; （c）持液量; （d）壓降。 33. 在列管換熱器中，在溫度不太高的狀況下，冷熱兩流體的傳熱過程是（ ） （a） 以熱傳導(dǎo)為主要方式； （b）以輻射為主要方式； （c）以熱對流為主要方式； （d）以熱傳導(dǎo)和熱對流兩種方式為主。 34.水連續(xù)地從內(nèi)徑為 90 mm 的粗管流入 30 mm 的細(xì)管內(nèi)，則細(xì)管內(nèi)水的流速是粗管的（ ） (a)3 倍； (b)1/9 倍； (c)9

33、倍； (d)1/3 倍。 35. 用純?nèi)軇┠媪骷橙怏w中的可溶組分,液氣比 f c / f b = m (相平衡關(guān)系為 y = mx ) 。進(jìn)口氣體組成 y 1 =0.05,出口 y 2 =0.01,則過程的平均推動力為( ) (a) 0; (b) 0.01; (c) 0.04 ; (d) 0.02。 36. 在一列管式換熱器中用水冷卻列管內(nèi)的 co 2 氣體，就整個換熱過程而言，熱阻主要存在于（ ） aco 2 氣體的流淌主體中；b 金屬管壁中；c.co 2 氣體與管壁間的層流底層中；水流與管壁間的層流底層中。 37. 流量為 0.01 m 3 h -1 的流體從套管環(huán)隙（套管外管內(nèi)徑為 5

34、0 mm，內(nèi)管外徑為 25 mm，管壁為 2.5 mm）中流過，流體的流速為（ ） (a)20.5 ms -1 ； (b)14.2 ms -1 ； (c)6.8 ms -1 ； (d)31.8 ms -1 。 38. 已知 20 ，101.3 kpa 下，乙醇在空氣中的分子集中系數(shù)為 1.2110 -5 m 2 s -1 。若壓強(qiáng)不變，隨著溫度增高，則集中系數(shù)的數(shù)值應(yīng)為（ ） （a）隨之增大;（b）隨之降低;（c）維持不變; d）隨詳細(xì)溫度而定，增大或降低。 39. 對一臺正在工作的列管式換熱器,已知一側(cè)傳熱膜系數(shù)4110 16 . 1 ´ = a wm 2 k 1 ,另一側(cè)傳熱膜系

35、數(shù) 1002= a wm 2 k 1 ,管壁熱阻很小,那么要提高傳熱總系數(shù),最有效的措施是( ) (a)設(shè)法增大2a 的值; (b)設(shè)法同時增大1a 和2a 的值; (c)設(shè)法增大1a 的值; (d)改用導(dǎo)熱系數(shù)大的金屬管。 40. 在一容積很大液面恒定的貯槽底部有一個小孔，流體從小孔中流出，流體流出的速度為 u， 若損失壓頭可忽視不計，則 u 正比于（ ）(a) h （ h 貯槽內(nèi)液面的高度）； (b) h ； (c) p （ p 大氣壓強(qiáng)）； (d) hgp-r（ r 流體的密度， g 重力加速度）。41. 孔板流量計的主要缺點(diǎn)是（ ） （a）結(jié)構(gòu)簡單，造價高；（b）噪音較大；（c）修理困

36、難； （d）能量損耗大。 42. 精餾過程是一個消耗能量的過程,精餾塔的能量消耗主要是( ) (a) 對進(jìn)塔原料液的加熱; (b) 塔頂蒸氣的冷凝和回流; (c) 加熱塔釜中的溶液; (d) 上述三項(xiàng)能耗都是主要的,它們消耗能量均很接近。 43. 有一列管式換熱器,管程中通過冷卻水以冷凝殼程中通入的有機(jī)物蒸氣。依據(jù)實(shí)際需要,現(xiàn)預(yù)備將該換熱器管程由單程改為雙程。流經(jīng)物料的流量和進(jìn)口溫度均不變,下列各種現(xiàn)象中,哪一種不會發(fā)生?( ) (a)管程中水的流速增大; (b)冷卻水的出口溫度降低; (c)換熱器的總傳熱系數(shù) 增加; (d)殼程中冷凝下來的有機(jī)物出口溫度降低。 44. 試驗(yàn)中用 u 形管壓差

37、計測得某設(shè)備內(nèi)的壓力讀數(shù)為零，說明該設(shè)備的肯定壓為（ ） （a）0 pa； （b）101.3 kpa； （c）當(dāng)時當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng)； （d）1 mpa。 45. 用一個間歇精餾塔分別苯、甲苯、二甲苯三元混合物,精餾塔有足夠的分別力量將三種組分分別?，F(xiàn)在塔頂上升蒸氣的氣流中裝一個熱電偶溫度計,將溫度計和電動記錄儀聯(lián)接。24 小時后,精餾基本結(jié)束,你認(rèn)為記錄儀上得到的應(yīng)為下列曲線中哪一條曲線?( ) 46. 在一個單程列管式換熱器中,殼程內(nèi)通以 20 左右的水,用來冷卻管程中流經(jīng)的 200 的熱空氣。經(jīng)實(shí)測,空氣對管壁的傳熱膜系數(shù)1a =5.0 wm 2 k 1 ,管壁對水的傳熱膜系數(shù)2a =400

38、wm 2 k 1 。管壁為 碳鋼,壁厚 3 mm,碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù) l =50 wm 1 k 1 ?，F(xiàn)欲強(qiáng)化該傳熱過程,最合理的措施是( ) (a)將原換熱器換成一個傳熱面積更大的換熱器; (b)將內(nèi)管由鋼管改為銅管; (c)增大殼程中水的流速； (d)增大管程中空氣的流速。 47. 自來水通過一段橫截面積 s 不同的管路作定常流淌時，其流速 u （ ） (a)不轉(zhuǎn)變； （b）隨 s 轉(zhuǎn)變， s 越大， u 越大； (c)隨 s 轉(zhuǎn)變， s 越大， u 越小； （d）無法推斷。 48. 在 y - x 圖上,連續(xù)精餾操作線與對角線重合是由于( ) (a) 進(jìn)料是過熱蒸氣; (b) 回流比為最小回

39、流比; (c) 塔頂無產(chǎn)品引出,全部用于回流; (d) 塔頂回流液量為零。 49. 在某換熱器內(nèi)，熱流體的進(jìn)口溫度為 400 k，出口溫度為 300 k；冷卻水的進(jìn)口溫度為 280 k，出口溫度為 290 k。并流時，對數(shù)平均溫差mt d 為 ( ） （a）130 k； （b）65 k； （c）44.3 k； （d）52.8 k。 50. 伯努利（bernoulli）方程表達(dá)了流體流淌過程中的（ ） （a）力的平衡關(guān)系； （b）物料衡算關(guān)系；（c）動量衡算關(guān)系； （d）機(jī)械能衡算關(guān)系。 51.層流底層越薄，則（ ）。 a. 近壁面速度梯度越小 b. 流淌阻力越小 c. 流淌阻力越大 d. 流體

40、湍動程度越小 52. 當(dāng)不行壓縮抱負(fù)流體在水平放置的變徑管路中作連續(xù)流淌時，在管子直徑縮小的地方，其靜壓力（ ）。a.不變 b 增大 c 減小 d 不確定 53.汲取速率主要打算于通過雙膜的集中速率，提高汲取效率，則要（ ） a.增加氣膜厚度和削減液膜厚度 b.削減氣膜厚度和液膜厚度 c.增加氣膜厚度和液膜厚度 54.在常壓下用水逆流汲取空氣中的 co 2 ,若將用水量增加，則出口氣體中 co 2 的含量將（ ） a.增加 b.削減 c.不變 55.通常所爭論的汲取操作中，當(dāng)汲取劑用量趨于最小用量時（ ） a.回收率趨向最高 b.推動力趨向最大 c.操作最為經(jīng)濟(jì) d.填料層高度趨向于無窮大。

41、56.在 y-x 圖上，汲取操作線總是位于平衡線（ ） a.上方 b.下方 c.重合線上 57.對汲取操作影響較大的填料特性是（ ） a.比表面積和自由體積 b.機(jī)械強(qiáng)度 c.對氣體阻力要小 58.氣體的享利系數(shù) e 值越大，表明氣體（ ）。 a. 越易溶解 b. 越難溶解 c. 溶解度適中 59.對處理易溶氣體的汲取，為較顯著地提高汲取速率，應(yīng)增大 （ ）的流速。 a. 氣相； b. 液相； c. 氣液兩相； 60. 對于解吸操作，其溶質(zhì)在液體中的實(shí)際濃度（ ）與氣相平衡的濃度。 a. 小于； b. 大于； c. 等于； 61.精餾塔的操作線是直線，其緣由是（ ） a.理論板假設(shè) b.抱負(fù)物系 c.塔頂泡點(diǎn)回流 d.恒摩爾流假設(shè) 62.分別某兩元混合液，進(jìn)料量為 10kmol/h，組成 x f =0.6，若要求餾出液組成 x d 不小于 0.9，則最大餾出液量為（ ）。a.6.67 kmol/h b.6 kmol/h c.9 kmol/h d.不能確定。 63.在精餾塔圖解計算中，若進(jìn)料熱狀況變化，將使（ ）。 a.平衡線發(fā)生變化 b.操作線與 q 線變化 c. 平衡線與 q 線變化 d. 平衡線與操作線變化 64.流體在園管內(nèi)流淌時，管中心流速最大，湍流時的平均流速與管中心的