匝道現(xiàn)澆箱梁計(jì)算書分解

1、汕湛高速揭博項(xiàng)目T11標(biāo)項(xiàng)目部質(zhì)量/環(huán)境/職業(yè)健康安全管理體系作業(yè)文件文件名稱：九和互通D匝道橋現(xiàn)澆箱梁支架計(jì)算書文件編號(hào)：SLQL-QEO-C-SZ- 復(fù) 核人： 版 號(hào):A/0 審核人：受控狀態(tài)： 批準(zhǔn)人：編制人： 生效日期：九和互通D匝道現(xiàn)澆箱梁支架計(jì)算書一、箱梁概況及支架設(shè)計(jì)概況1、箱梁概況端頭斷面圖標(biāo)準(zhǔn)斷面圖圖箱梁橫斷設(shè)計(jì)概況圖2、支架設(shè)計(jì)概況1）滿堂式碗口支架滿堂式碗扣式支架適用于第一聯(lián)的 N0.13孔，和第四聯(lián)的NO.10孔現(xiàn)澆箱。采用規(guī)格為© 48*3.5mm標(biāo)準(zhǔn)桿件進(jìn)行搭設(shè)。支架間距設(shè)置為： 沿橫橋向箱梁腹板范圍內(nèi)立桿按間距 0.6m布置，底板范圍內(nèi)立桿間距按0.9

2、m布置，翼板下立桿間距按0.9m+1.2m設(shè)置； 沿縱橋向立桿間距除中橫隔板位置均按 0.9m布置，中橫隔板下兩排按縱距 60cm布置； 橫桿步距按1.2m設(shè)置。采用落地滿堂碗口支架的立桿下部設(shè)置螺旋調(diào)整底座，底座與地基間擺放一層 起分布荷載作用的墊木，墊木厚 5cm,按橫橋向放置；采用混合支架的立桿直接置 于22b#工字鋼上。支架頂部設(shè)螺旋調(diào)整頂托，頂托上按順橋向設(shè)置縱梁，縱梁采用10#槽鋼，連接 處設(shè)在頂托上，“”向放置，重疊長(zhǎng)度20cm?？v梁上均布10cm*10cm方木，間距 30cm。2）鋼管碗扣式混合支架鋼管支墩采用© 630mm鋼管，壁厚為6mm，高度為9.0m，頂部焊接

3、10mm厚 鋼板，鋼板尺寸為80cm*80cm，并用1cm厚的三角鋼板進(jìn)行加固。兩端排設(shè)置三根 鋼管及其鋼管樁基礎(chǔ)跨徑為4.0m+4.0m布置，中間排采用6根鋼管柱和基礎(chǔ)，跨徑 為2.2mn+3.6m+2.2m布局，鋼管支墩與基礎(chǔ)之間通過鋼板焊接連接，焊接時(shí)必須保 證支墩的垂直度。橫向鋼管兩側(cè)之間采用10 "x"字連接，以保證整體的穩(wěn)定性，具體見附圖圖號(hào) SZJB-11-D7。鋼管支墩頂部橫橋向設(shè)雙拼125工字鋼作為主承重梁，長(zhǎng)度980cm，縱向采用單 層雙排貝雷梁直接架立在工字鋼上，定位后貝雷梁兩側(cè)設(shè)置鋼板擋塊進(jìn)行限位固定。 貝雷架上部順橋向按間距90cm或60cm放置I

4、22b工字鋼作為次承重梁，長(zhǎng)度600cm。（詳見施工圖）二、支架計(jì)算內(nèi)容1、在上構(gòu)施工荷載工況作用下，施工支架的內(nèi)力和應(yīng)力情況；2、在上構(gòu)施工荷載工況作用下，支架地基驗(yàn)算；底模主橫梁的撓度和應(yīng)力情況；3、在上構(gòu)施工荷載工況作用下，底模體系（包括主橫梁、主縱梁、面板）撓度和應(yīng)力情況；三、支架計(jì)算1. 受力驗(yàn)算原則：該橋現(xiàn)澆箱梁梁高均為1.5m，為保證支架設(shè)計(jì)的總體安全， 并根據(jù)支架高度不同設(shè)計(jì)兩種不同類型支架， 驗(yàn)算必須清晰，本次支架驗(yàn)算按以 下原則進(jìn)行：1）現(xiàn)澆箱梁施工時(shí)，箱梁梁端伸縮縫處 90%以上荷載由蓋梁墩柱承擔(dān)，橫隔梁 位于墩頂處時(shí)，90%以上荷載由墩柱直接受力，故此兩處受力在驗(yàn)算時(shí)不

5、再考慮。2）第二、三聯(lián)每跨跨中均設(shè)置了橫隔梁，受力驗(yàn)算時(shí)選擇以下斷面進(jìn)行： 第一種：跨徑線0.6m，為標(biāo)準(zhǔn)斷面，下為碗扣式支架； 第二種：跨徑線0.6或1.0m，為標(biāo)準(zhǔn)斷面，下為鋼管墩+貝雷梁+碗扣式 組合支架。2. 第一種支架受力驗(yàn)算1）荷載計(jì)算 梁體鋼筋砼自重根據(jù)桿件受力計(jì)算及分布圖（圖號(hào)SZJB-11-D8附后），（含筋率為2.14%>2%，取容重為26KN/m 3）A）當(dāng)橫向桿件間距為0.6m時(shí)，腹板下桿件3-4區(qū)間的砼自重最大，即G=19.26KN/m，貝U2Ga=19.26/0.6=32.1 KN/m2B）當(dāng)橫向桿件間距為0.9m時(shí)，底板下2-3桿區(qū)間的砼自重最大，即G=14

6、.94KN/m，貝UGB=12.23/0.9=16.6KN/m2另外注意：考慮中隔梁位置實(shí)心段，高1.5m,砼自重最大：G' =1.5*0.9*26=35.1KN/m貝U Gb' =35.1/0.9=39.0KN/m2C ）當(dāng)橫向桿件間距為1.2m時(shí)，翼板下5-6區(qū)域的砼自重最大，即G=5.47KN/m，貝U2Gc=5.47/1.2=4.56KN/m2 施工人員及機(jī)具：q仁1. 0 KN/m2 傾倒砼：q2=2. 0 KN/m2 振搗混凝土： q3=2. 0 KN/m2 木模板自重：q4=1.0 KN/m2根據(jù)荷載的分項(xiàng)系數(shù)，、項(xiàng)動(dòng)載取安全系數(shù)1.4,、項(xiàng)靜載取安全系數(shù)1.2，

7、則總荷載為：Qa =（+）*1.4+ （+）*1.2= （1+2+2） *1.4+ （32.1+1） *1.2=46.72KN/m 2用于立桿橫向距離0.6m驗(yàn)算（腹板）Qb =（+）*1.4+ （ +）*1.2= （1+2+2） *1.4+ （16.60+1） *1.2=28.12KN/m 2Qb'=（+）*1.4+ （+）*1.2= （1+2+2） *1.4+ （39+1） *1.2=55.0KN/m 2用于立桿橫向距離0.9m驗(yàn)算（底、翼板及中隔梁底板）Qc =（+）*1.4+ （ +）*1.2=（ 1+2+2）*1.4+（ 4.56+1）*1.2=13.67KN/m 2用于立桿

8、橫向距離1.2m驗(yàn)算（翼板）2）木模板受力計(jì)算3）箱梁砼直接支承于木模板上，木模板下為 10cm x 10cm方木橫向分配梁，沿 順橋向布設(shè)間隔0.3m，根據(jù)桿件受力計(jì)算及分布圖，則方木凈間距為0.2m, 單塊模板尺寸為1.22mx 2. 44m，單塊模板可覆蓋8條方木，按5等跨連續(xù)梁受 力考慮，取2.44m長(zhǎng)度，0.3m跨度進(jìn)行復(fù)核，受力見下圖：么 空 勿 印 田 立3030305030yfT、 ”廠 “TT、木斕受力圖啊5所有底模中，中隔梁處荷載最大 Qb' =55KN/m2,模板上每米 寬度上承受的線性荷載：q=55.0KN/m*1.0m=55.0KN/m考慮方木寬度的影響，按5

9、等跨連續(xù)梁進(jìn)行受力驗(yàn)算，取凈間 距L=0.3m，跨中彎矩：2 2Mmax=0. 078* ql =0. 078 * （55.0*0.3 ） =0.3861KN.m查路橋施工計(jì)算手冊(cè)表8-6得木材允許拉應(yīng)力（T =12MPa, 模板截面模量 W=Mmax/（r=0.3861/ （12*103） =3.22*10-5m3 根據(jù)w、b得厚度h- 麗 |：6漢3.22"0-5 °Chmi n=8.9mm b X 2.44故模板最小厚度應(yīng)大于9mm，選用模板厚度為15mm的木模板取長(zhǎng)度為2.44m,厚度15mm的模板撓度復(fù)核:模板彈性模量：E=9X 106 KPa慣性矩：3bh32.

10、44*0.015門 4I6.86 10 m12 12模板撓度:f =0.664ql4100EI=0.664455.0 0.3100 9 106 6.86 10-710.3<208740011333結(jié)論：采用15mm厚模板作為底模，其抗彎剛度與撓度均滿足要求。4) 橫橋向10cm*10cm分配梁計(jì)算橫向分配梁采用10cm*10cm方木，根據(jù)支架橫向間距布置情況，間距有0.6m、0.9m、1.2m三種，從受力情況分析，可知腹板位置受力最大。以支點(diǎn)斷 面為計(jì)算模型，在此分別驗(yàn)算。a. 在腹板位置橫向方木跨徑0.6m,取橫向方木跨徑0.6m復(fù)核。因橫向方木直接與模板接觸，荷載視為均布荷載，按最不

11、利的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)計(jì)算:Mmax 二ql214.02 0.62采用的是10cm*10cm 方木，得:bh2100"002W -653=1.67 10 mm則方木:6Mmax 0.63 10(j3.78MPa 一； =12MPa1.67 10(查表得木材允許承壓應(yīng)力和彎應(yīng)力(T =12MPa)q =46.72 0.3 =14.02KN/m6= 0.63KN.m =0.63 10 N.mm據(jù)上，方木抗彎剛度符合要求。撓度復(fù)核：木材的彈性模量：E=9.0*103MPa=9*106KPa慣性矩：133bh0.10.1.64=8.300m12 12方木撓度：144P5ql5"4.02漢0.

12、610.61384 EI384 9 106 8.3 103157 400 667結(jié)論：10cm*10cm方木撓度符合要求。b. 在底板、翼板位置，及跨中隔梁處橫向方木跨徑 0.9m，取橫向方木跨徑0.9m復(fù)核。最大荷載為跨中隔梁，故取隔梁處復(fù)核。q =Qb' 0.3=55 0.3=16.5KN/mMmax =ql2816.5 0.9286= 1.67KN .m =1.67 10 N.mm22采用的是 10cm*10cm 方木，得：W 二竺 100 1 001.67 1 05mm36 6則方木：6Mmax 1.67心0仆,仆5 =10MPa 十=12MPaW1.67心0據(jù)上，方木抗彎剛度

13、符合要求。撓度復(fù)核：木材的彈性模量：E=9.0*10 MPa=9*10 KPa慣性矩：1bh30.1 0.136 48.3 10 m12 12方木撓度：ql45 16.5 0.9410.91f66 -384 EI 384 9 10 8.3 10-530 400 444結(jié)論：10cm*10cm方木撓度符合要求。c. 在翼板位置橫向方木跨徑1.2m，取橫向方木跨徑1.2m復(fù)核:q =13.67 0.3 =4.1KN/mMmax 二ql224.1 1.26= 0.74KN.m =0.74 10 N.mm2 2bh 100 10053采用的是10cm*10cm方木，得：W1.67 10 mm6 66M

14、max 0.74 10則萬(wàn)木：5 =4.4MPa _匚=12MPaW 1.67如0據(jù)上，方木抗彎剛度符合要求。撓度復(fù)核：木材的彈性模量：E=9.0*10 MPa=9*10 KPa慣性矩：1h31 0.13=8.3 10術(shù)412 12方木撓度:5ql45 4.1 1.2411.21-6384 EI384 9 108.3 10675 400334據(jù)上，10cm*10cm方木撓度符合要求。結(jié)論：橫橋向橫向分配梁10cm*10cm方木抗彎剛度、撓度均符合要求。d. 墩頂位置受力橫向方木跨徑 60cm，取橫向60cm跨徑復(fù)核：墩頂實(shí)心段受力計(jì)算：梁高1.5m，墩頂寬度2.0m橫向?qū)挾?.5m,該處G=1

15、.5*4.5*26=175.5KN/mG' =175.5/4.5=39KN/ m2看出墩頂處受力情況與跨中隔梁實(shí)心段一致， 本項(xiàng) b）條中，方木跨徑為0.9m計(jì)算抗彎剛度、撓度均符合要求，其跨徑調(diào)整到 60cm，故橫向方木無需再次計(jì)算復(fù)核與計(jì)算。墩頂處由于只有30cm高度，縱向分配槽鋼按照其他梁體一致布設(shè)，槽鋼下面采用C30砼塊卸落，拆除底模時(shí)，鑿除砼塊即可。5）縱橋向縱向10#曹鋼受力計(jì)算縱向分配梁采用10#曹鋼，間距為0.9m （或0.6m，腹板處），橫向分配梁的 間距為0. 3m,橫向分配梁直接放置于縱向分配梁上面。因每根槽鋼長(zhǎng)度為6.0m， 按集中力計(jì)算，取最不利布置腹板位置計(jì)

16、算縱向槽鋼的抗彎剛度與彎矩，按五等跨連續(xù)梁、支點(diǎn)間分布二個(gè)集中荷載計(jì)算。P R P P P P P P P PII| II, 10#槽鋼截面特性如下：截面抵抗矩： Wx=39. 4 x 103 mm3慣性矩：lx=198. 3cm4 =1.983x 106 mm4彈性模量：E=2.1x l05MPa =2.1 x 105N/mm2單個(gè)集中力為：P =46.72 0.3 0.9 =12.61KN抗彎剛度驗(yàn)算：查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-11表，在集中荷載作用下，最大彎矩發(fā)生在 邊跨，則彎矩：Mmax =系數(shù) pl = 0.24 12.61 0.9 = 2.72 KN .m = 2.72 106 N

17、.m應(yīng)力:查路橋施工計(jì)算手冊(cè)8-7表彎應(yīng)力查應(yīng)力(T =145MPa= 69.0MPa 十=145MPaMmax 2.72 1063Wx 39.4 10撓度計(jì)算：在集中荷載下，最大撓度在邊跨，則:.3f二系數(shù)-P-100EI= 1.7953 312.61(0.9 10)100 2.1 105 1.983 106二 0.2mm -900400二 2.3mm結(jié)論：縱向10#曹鋼分配梁經(jīng)受力計(jì)算，受力符合要求。6)碗扣架受力計(jì)算立桿采用外直徑© 48mm,壁厚3.5mm,截面積A=4.89cm2,慣性矩 I=12.15cm4，回轉(zhuǎn)半徑r=1.59cm的鋼管。a.取箱梁中橫隔梁位置復(fù)核：按縱

18、、橫桿間距為 0.6m x 0.9m驗(yàn)算，并取縱橫 分配梁的自重為2KN/mm2,砼截面高度為1.5m，靜載安全系數(shù)取1.2，動(dòng)載安 全系數(shù)取1.4。單根立桿承受力：P =(1.5 26 1 2) 1.2 (1 -2-2) 1.4 0.6 0.9=31.0KN按照強(qiáng)度計(jì)算鋼管受壓應(yīng)力:331.0 1024.89 10= 63.4MPa 卜 I - 215MPa符合要求按照穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿受壓應(yīng)力：根據(jù)碗扣架的搭設(shè)，其步距為1.2m，碗扣架的長(zhǎng)細(xì)比=75.5i 1.59查建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)表A.0.5得穩(wěn)定系數(shù)：=0.75丁 =_N§1°

19、84.5MPa _ » 】 = 215MPa：A 0.75 489結(jié)論：根據(jù)上述驗(yàn)算，當(dāng)支架橫向間距為0.6m,縱向間距為0.9m,步距為1.2m時(shí), 碗扣支架在腹板、中橫隔板位置均符合要求。b.當(dāng)支架橫向間距為0.9m,縱向間距為0.9m,步距為1.2m時(shí)，驗(yàn)算如下：?jiǎn)胃U承受力：P 二(0.5745 26 1 2) 1.2 (1 2 2) 1.4 0.9 0.9 = 23.1KN按照強(qiáng)度計(jì)算鋼管受壓應(yīng)力:23.1 10324.89 10= 47.2MPal = 215MPa符合要求按照穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿受壓應(yīng)力：根據(jù)碗扣架的搭設(shè)，其步距為1.2m，碗扣架的長(zhǎng)細(xì)比，=匕二！?0 =7

20、5.5i 1.59查建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）表A.0.5得穩(wěn)定系數(shù):=0.75=65.6MPa _ !丨=215MPaN23.10" 申 xA 0.75x489結(jié)論：根據(jù)上述驗(yàn)算，當(dāng)支架橫向間距為0.9m,縱向間距為0.9m,步距為1.2m 時(shí)，碗扣支架在腹板、中橫隔板位置均符合要求。c.支架橫向間距為1.2m，設(shè)置在翼板處，受力更小，故不再驗(yàn)算。7）地基驗(yàn)算考慮地基表面的排水溝按橫向布置， 碗扣支架置放底托，為了達(dá)到更有效的 力分散效果，在底托下鋪設(shè)木板，木板按橫斷面方向鋪設(shè)，木板尺寸2m x 0.2m x 0.05m。每塊木板上承受3個(gè)立桿，選取

21、橫隔梁位置的立桿進(jìn)行驗(yàn)算，則總重 量：N =31.0KN/根 3根 =93.0KN考慮搭設(shè)滿堂支架位置均為挖方段，土質(zhì)和承載力較好，挖平碾壓后采用 10cm石渣+10cm厚C20砼作為整體基礎(chǔ)，選取擴(kuò)散角為 30°。地基承載力：f AKN-腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計(jì)值；Ad-為立桿底座面積，面積 Ad=15cm*15cm=225cm2;93.0K-調(diào)整系數(shù)，砼基礎(chǔ)系數(shù) K=1.0。-139.3KPa 考Ad K (0.1 2 tag300.2) (0.1 2 tag30 2 1.0慮搭設(shè)落地滿堂支架段落全部為開挖段， 地質(zhì)條件較好，在地基整平后用20t 壓路機(jī)碾壓密實(shí)，再鋪設(shè)

22、10cm硬質(zhì)石渣，碾壓密實(shí)，后澆 10cmC20砼，試驗(yàn) 室進(jìn)行靜力觸探，必須承載力大于 150KP&3.第二種支架受力驗(yàn)算1）上部碗扣支架驗(yàn)算同第一種支架，不再重復(fù)驗(yàn)算；2）荷載計(jì)算 梁體鋼筋砼自重根據(jù)桿件受力計(jì)算及分布圖（圖號(hào)SZJB-11-D8附后），每根22b#90cm工字鋼需承擔(dān)箱梁斷面一半的重量，箱梁現(xiàn)澆部分的斷面面積為4.54m2，總寬度為8.5m，則箱梁混凝土自重為（含筋率為2.14%>2%取容重為26KN/m454 疋 262G13.88KN /m8.5 施工人員及機(jī)具：q1=1.0KN/m2; 傾倒砼：q2=2.0KN/m2; 振搗砼：q3=2.0KN/m2;

23、 木模板自重：q4=1.0KN/m2;2 分配梁自重：q5=1.0KN/m ; 碗扣架自重：q6=2.0KN/m ;根據(jù)荷載的分項(xiàng)系數(shù)，、項(xiàng)動(dòng)載取安全系數(shù)1.4，、項(xiàng)靜載取安全系數(shù)1.2，則總荷載為：Q=（+）X 1.4+ （+）X 1.2=（1+2+2）X 1.4+ （ 13.88+1+1+2） X 1.2=28.46KN/m 23）22#工字鋼驗(yàn)算22#工字鋼置放在貝雷梁上，跨徑為4.0m，上承6根桿件，間距如下圖所示r卵 9090V 11 VV -1根據(jù)桿件受力計(jì)算及分布圖（圖號(hào)SZJB-11-D8附后），每根桿件的受力均不一樣，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，以均布荷載進(jìn)行計(jì)算。22b#工字鋼自重為 3

24、6.5Kg/m，即0.365KN/m，截面特性如下 截面抵抗矩：Wx=3.26 X 105 mnl慣性矩：lx=3.58 x 107mrm彈性模量:E=2.1 x 105MPa=2.1x 105N/mnn每排工字鋼的間距為 0.9m，根據(jù)荷載計(jì)算，22b#工字鋼的線性荷載為:q =Q 0.9 0.365 =28.46 0.9 0.365 1.2 =26.052KN/m =26.052N/mm抗彎剛度驗(yàn)算:按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，據(jù)上圖可知:Ra 裂（1 a）= 25.052 4 （1 09）= 78.2KN2 l24226.052 4, 0.9、（1- ?。?49.47KN一4彎矩:ql2a2 2Mm

25、ax -（仁 ）2 226.052 4（1-寫）2 =46.96KN .m =46.96 106N.mm842應(yīng)力:MmaxW46.96 1063.26 105= 144.05MP k- I- 215MPa撓度驗(yàn)算：qal3 / a2a3 、26.050.<43 X101'0.920.93、L=10mmfc -（4p 3 廠1）：57 （4 p 3 獷-1）= 6.3mm24EI l l 24 2.1 103.58 1044400符合要求結(jié)論：22b#工字鋼按間距0.9m,跨徑4.0m，凈跨徑3.55m進(jìn)行布置，結(jié)構(gòu)受力符合要求。4）貝雷梁桁架受力驗(yàn)算貝雷梁桁架采用單層雙排貝雷片

26、組裝進(jìn)行支承，每跨縱向三片，間距 4.0m, 由于該現(xiàn)澆箱梁半徑過?。≧=90m）,貝雷梁的長(zhǎng)度均不相同，取貝雷梁長(zhǎng)度18m， 最大跨徑為9.0m+9.0m。按兩等跨均布荷載進(jìn)行計(jì)算。上部荷載由3排縱向貝雷梁承載：左雙拼貝雷梁+中間排雙拼貝雷梁+右雙拼 貝雷梁型式，貝雷梁上22b#工字鋼共n=21 排,根據(jù)工字鋼的支點(diǎn)反力，則中間 排雙拼貝雷梁的承受重量最大，故選它為驗(yàn)算對(duì)象。其承受的重量為：G=2Rb*n= （49.33X 2）x 2仁2071.86KN貝雷梁桁架標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)3m，高1.5m，重約270kg/節(jié)，貝U貝雷片總重量:G=270X 10X 12=32.4KN則貝雷梁自重線性荷載:2

27、071.86 32.418= 116.9KN/mq中間籾靜受爛圖查裝配式公路鋼橋使用手冊(cè)桁架容許應(yīng)力表，單排單層允許彎矩M=788.2KN.m，剪力Q=245.2KN?？箯潉偠闰?yàn)算：彎矩：Mmax 二系數(shù) ql2 =0.125 116.9 92 = 1183.6KN .m 乞 2 M 1 = 1576.4KN .m考慮貝雷梁位置調(diào)整，經(jīng)反算，最大允許跨徑L=10.15m。中間排貝雷梁剪力也是最大，其剪力：Q 二系數(shù) ql =0.625 116.9 9 = 657.6KN _ 2Q490.4KN不滿足要求由于本橋處于R=90圓曲線和與之相切的緩和曲線上，內(nèi)弧、外弧不可避免的有支點(diǎn)位置未處于有豎桿

28、節(jié)點(diǎn)位置，本方案考慮在支點(diǎn)處采用雙背靠背槽鋼“” 包夾腹桿支承在上下弦桿上，上下采用短鋼管焊接牢固，形成“H'形狀，槽鋼截面計(jì)算如下：剪力差值：F=657.6-490.4=167.2KN鋼材容許應(yīng)力(T =145Mpa截面積=167.2/145=1153.1mn?查型鋼手冊(cè)，選取12.6#熱軋普通槽鋼2片，截面積為1569*2=3138口市即可滿足要求，槽鋼加強(qiáng)如下圖12,6# W撓度復(fù)核：貝雷梁彈性模量：2.1X 105MPa慣性矩l=1154868.8cm撓度最大位置發(fā)生在跨中fmax二系數(shù)ql4100EI=0.521412116.9x9 如054100 2.1 101154868

29、.8 10=1.6mm貝雷梁由6節(jié)組成，則貝雷梁非彈性撓度(銷孔間隙產(chǎn)生)f0 =0.05 (n2-1) = 0.05 (62-1)二 1.7mm合 f=fmax+f 0=1.7+1.6=3.3mmv L/400=9000/400=22.5mm,撓度滿足要求。結(jié)論：貝雷梁按雙片單層共三排、跨徑9m進(jìn)行搭設(shè)，受力符合要求。中間排鋼管墩支點(diǎn)反力：FA=0.375ql=0.375 X 116.9 X 9=394.5KNRB=1.25ql=1.25 X 116.9 X 9=1320.4KN同理進(jìn)行邊側(cè)雙拼貝雷梁支點(diǎn)反力計(jì)算邊側(cè)貝雷梁均布荷載：邊側(cè)貝雷梁其承受的重量為：G=Ra*n=77.97X 21=

30、1637.37KN貝雷梁桁架標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)3m,高1.5m,重約270kg/節(jié)，貝U貝雷片總重量:G=270X 10X 12=32.4KN1637.37 32.418= 92.8KN/m可以看出側(cè)排貝雷梁受力比中間排受力小，故抗彎強(qiáng)度和剪力、撓度不再驗(yàn)算，現(xiàn)計(jì)算支座反力如下:R=0.375ql=0.375 X 92.8 X 9=313.2KNRB=1.25ql=1.250 X 92.8 X 9=1044.0KN綜合上述計(jì)算，繪制受力平面圖如下：工字鋼受力分布團(tuán)5）承重主梁雙拼工字鋼計(jì)算雙拼25#工字鋼沿現(xiàn)澆箱梁橫斷面方向兩端放置在3根鋼管墩上，中間排63a#工字鋼放在6根鋼管墩上，鋼管墩頂焊接80

31、0mm*800mm*10mm鋼板，兩側(cè)用三角鐵焊接定位，現(xiàn)對(duì)雙拼工字鋼驗(yàn)算如下： 從支座受力分布圖可以看出，對(duì)于兩端頭25a#工字鋼，由于貝雷梁放在管墩頂部，工字鋼只起力的傳遞作用，受力不再驗(yàn)算。 對(duì)于中間一排63a#工字鋼，6個(gè)支點(diǎn)，驗(yàn)算如下：PJ = W44.0KND2=1320.4KNP1 = 1044.0KN采用邁達(dá)斯軟件建模計(jì)算支座反力、彎矩如下:支點(diǎn)反力Ra=225.8*2=451.6KN , Rb=289.6*2=579.2KN , Rc=336.7*2=673.4KN Mmax=246.4*2=492.8KN.m雙拼63a#工字鋼自重為 2*121.353Kg/m，即2.43KN/m，截面特性如下 截面抵抗矩：Wx=5.97 x 106 mvm慣性矩：Ix=1.88 x 109mrm彈性模量:E=2.1 x 105MPa=2.1x 105N/mnn丁 /max 二4928 卑 82.5MPa 莓二=215MPa 符合要求 Wx 5.97 10撓度驗(yàn)算按照最不利的簡(jiǎn)支梁集中荷載計(jì)算fmax 二PL348EI1320.4 2.03 101248 2.1 105 1.88 109二 0.6mm4002000 5mm400符合要求6）鋼管墩受力驗(yàn)算鋼管支墩采用直徑630mm壁厚t=6mm鋼管。貝U復(fù)核中間最大反力墩的受力（最重部分）即可。鋼管相關(guān)參