畢業(yè)設(shè)計(jì)精品雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)精品雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)1.1設(shè)計(jì)任務(wù)書1設(shè)計(jì)資料1）結(jié)構(gòu)形式。某公共洗衣房樓蓋平面為矩形，二層樓面建筑標(biāo)高為3.6m,軸線尺寸為15.3mx 13.5m,內(nèi)框架承重體系，外墻均為 370mn厚承重墻，鋼筋混凝土 柱截面尺寸為400mX 400mm混凝土強(qiáng)度等級 C20,樓蓋采用現(xiàn)澆雙向板肋梁樓 蓋，其平面如圖1-12所示。2）樓面做法。水泥砂漿面層20mmB，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，石灰砂漿抹底 15mm厚。? iNi2設(shè)計(jì)內(nèi)容1) 雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置。 2) 按彈性理論進(jìn)行板的設(shè)計(jì)。 3) 按塑性理論進(jìn) 行板的設(shè)計(jì)。4)支承梁的設(shè)計(jì)。3設(shè)計(jì)成果) 設(shè)計(jì)計(jì)算書一

2、份，包括封面、設(shè)計(jì)任務(wù)書、目錄、計(jì)算書、參考文獻(xiàn)、附 (1 錄。(2) 圖紙。1) 結(jié)構(gòu)平面布置圖 ;2)板的配筋圖 ;3) 支撐梁的配筋圖。1.2 計(jì)算書1 結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇 雙向板肋梁樓蓋由板和支承梁構(gòu)成。雙向板肋梁樓蓋中，雙向板區(qū)格一般以35m為宜。支承梁短邊的跨度為4500mm支承梁長邊的跨度為5100mm根據(jù)圖 112所示的柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平面布置方案如圖 113所示。板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于/50=4500/50=90mm且雙向板I 的厚度不宜小于80mm故取板厚為120mm支承梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，支承梁的截面高度 h=/14/8，長跨梁截面高度為II

3、(5100/145100/8)mm=364.3637.5mm,故取 h=500mm截面寬度 b=h/3h/2=(400/3400/2)mm=133.3200mm,故取 b=250mm 短跨梁截面高度為 (4500/144500/8)mm=321.4562.5mm,故取 h=400mm;截面寬度 b=h/3h/2=(450/3450/2)mm=150225mm 故取 b=200mm. 2荷載計(jì)算2120mn厚鋼筋混凝土板:0.12 x 25=3kN/m;220=0.4kN/m; 20mm厚水泥砂漿面層:0.02 x215mn厚石灰砂漿抹底:0.015 x 17=0.255kN/m;2 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)

4、值：g=3+0.4+0.255=3.655kN/m; k2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=3.0kN/m。k2p'=g+q/2=1.2 X 3.655+1.4 X 3.0/2=6.5kN/m2p"=q/2=4.2/2=2.1kN/m2P=1.2X33.655+1.4X3.0=8.6kN/m3 按彈性理論設(shè)計(jì)板 此法假定支承梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭，并且要求同一方向相鄰跨度的比值 /?0.75 ，以防誤差過大。 ll0minmax當(dāng)求各區(qū)格跨中最大彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)按棋盤式布置，它可以簡化為當(dāng)內(nèi)支座 固支時(shí) g+q/2 作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí) ?q/2 作用下的跨中彎矩之 和。 支

5、座最大負(fù)彎矩可近似活荷載滿布求得，即支座固支時(shí) g+q 作用下的支座彎 矩。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為 A, B, C, D4類，計(jì)算彎矩時(shí)，考慮混凝土 的泊松比v =0.2(查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)第4.1.8條)。-6 。 彎矩系數(shù)可查附表 1(1)A 區(qū)格板計(jì)算。1) 計(jì)算跨度。=4.5m?1.05=(4.5- 0.25) X1.05=4.46m llx0=5.1m<1.05=(5.1- 0.2) X1.05=5.15m lly0/=4.5/5.1=0.88 llxy2) 跨中彎矩。22M=t矩系數(shù) X p' + 彎矩系數(shù) X p"=(0

6、.0258 X 6.5+0.0535 X 2.1) X llxx x224.5=5.67kN?m/m22M=t矩系數(shù) X p'+ 彎矩系數(shù) X p"=(0.0200 X 6.5+0.0433 X 2.1) X llyxx224.5=4.47kN?m/m3) 支座彎矩。圖1-13中(a, b)支座；2b2b 支座二彎矩系數(shù) x p二 0.0603 X 8.6 X 4.5= -10.50kN?m/m Mlxx2a2a 支座=彎矩系數(shù)x p=- 0.054588.6 x 4.5= -9.49kN?m/m Mlyx4) 配筋計(jì)算。截面有效高度 : 由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面有效高

7、度不同?？紤]到短跨 方向的彎矩比長跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長跨方向的外 側(cè)。因此，跨中截面 h=120-20=100mm短跨方向)，h=120-30=90mm長跨方0x0y向 ); 支座截面 h=100mm。. 0對 A 區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8，近似取丫為0.95。 s跨中正彎矩配筋計(jì)算 : 鋼筋選用 HPB235.62A=0.8M/f 丫 h=0.8 X 5.67 X 10/210 X 0.95 X 100=227mm sxxys062A=0.8M/f 丫 h=0.8 X 4.4

8、7 X 10/210 X 0.95 X 90=199mm syyys0支座配筋見B，C區(qū)格板計(jì)算，因?yàn)橄噜弲^(qū)格板分別求得的同一支座負(fù)彎矩不 相等時(shí)取絕對值的較大值作為該支座最大負(fù)彎矩。(2)B 區(qū)格板計(jì)算。1) 計(jì)算跨度。=+(h+b)/2=4.5-0.185-0.25/2+(0.25+0.12)/2=4.38<1.05=4.4m lllxn0=501m<1.05=(5.1-0.2) X1.05=5.15m lly0/=4.38/5.1=0.86 llxy2) 跨中彎矩。22M=t矩系數(shù) X p' + 彎矩系數(shù) X p"=(0.0305 X 6.5+0.0554

9、X 2.1) X llxxx224.38=6.04kN?m/m22M=t矩系數(shù) X p' + 彎矩系數(shù) X p"=(0.0276 X 6.5+0.0432 X 2.1) X llyxx224.38=5.18kN?m/m3) 支座彎矩。圖1-13中(b , c)支座：22b2b 支座二彎矩系數(shù)x p二 0.0678 X 8.6 X 4.38= -11.19kN?m/m Mlxx22c2c 支座二彎矩系數(shù) X p二 0.0699 X 8.6 X 4.38= -11.53kN?m/m Mlyx4) 配筋計(jì)算。近似取 丫 =0.95 , h=100mm h=90mm s0x0y跨中正

10、彎矩配筋計(jì) 算： 鋼筋選用 HPB235.62A=M/f 丫 h=6.04 X 10/210 X 0.95 X 100=303mm sxxys062 A=M/f 丫 h=5.18 X 10/210 X 0.95 X 90=288mmsyyys0支座截面配筋計(jì)算 ： 鋼筋選用用 HRB335。2b支座：取較大彎矩值為-11.19kN?m/m。62bb=f 丫 h=11.19 X 10/300 X 0.95 X 100=393mm AM/ys0maxsxc支座配筋見D區(qū)格板計(jì)算。(3)C 區(qū)格板計(jì)算。1) 計(jì)算跨度=4.5m lx=5.1-0.18+0.12/2=4.98<1.05 lly0

11、l/=4.5/4.98=0.90 lxy2) 跨中彎矩22M=t矩系數(shù) X p' + 彎矩系數(shù) X p"=(0.0300 X 6.5+0.0516 X 2.1) X llxxx224.5=6.14kN?m/m22M=t矩系數(shù) X p' + 彎矩系數(shù) X p"=(0.0209 X 6.5+0.0434 X 2.1) X llyxx224.5=4.60kN?m/m3) 支座彎矩。圖1.13中(d , a)支座：22d2d 支座二彎矩系數(shù) X p = - 0.0663 X 8.6 X 4.5= -11.55kN?m/m Mlxx22a2a 支座=彎矩系數(shù) X p

12、= - 0.0563 X 8.6 X 4.5= -9.8kN?m/m Mlyx4)配筋計(jì)算。近似取 丫為0.95 , h=100mm h=90mm sOxOy跨中正彎矩配筋 計(jì)算: 鋼筋選用 HPB235。62A=M/f 丫 h=6.14 X 10/210 X 0.95 x 100=308mm sxxys062A=M/f 丫 h=4.60 x 10/210 x 0.95 x 90=256mmsyyys0支座截面配筋計(jì)算 : 鋼筋選用用 HRB335。 a 支座:取較大彎矩值為 - 9.8kN?m/m。6/2 aa=f 丫 h=9.8 x 10300X 0.95 x 100=343.9mmAM/

13、ys0syyd支座配筋見D區(qū)格板計(jì)算。(4)D 區(qū)格板計(jì)算。1) 計(jì)算跨度=4.38m(同B區(qū)格板)lx=4.98m(同C區(qū)格板)ly/=4.38/4.98=0.88 llxy2) 跨中彎矩22M=t矩系數(shù) x p' + 彎矩系數(shù) x p"=(0.0349 x 6.5+0.0535 x 2.1) x llxxx 22/m 4.38=6.51kN?m22M=t矩系數(shù) x p' + 彎矩系數(shù) x p"=(0.0286 x 6.5+0.0433 x 2.1) x llyxx 224.38=5.31kN?m/m3) 支座彎矩。圖1.13中(d , c)支座：22d2

14、d 支座二彎矩系數(shù) x p = - 0.0797 x 8.6 x 4.38= -13.15kN?m/m Mlxx22c2c 支座二彎矩系數(shù) x p = - 0.0723 x 8.6 x 4.38= -11.93kN?m/m Mlyx4) 配筋計(jì)算。近似取 丫為0.95 , h=100mm h=90mm s0x0y跨中正彎矩配筋 計(jì)算： 鋼筋選用 HPB235。62A=M/f 丫 h=6.51 x 10/210 x 0.95 x 100=326mm sxxys062A=M/f 丫 h=5.31 x 10/210 x 0.95 x 90=296mm syyysO支座截面配筋計(jì)算：鋼筋選用用HRB3

15、352d支座：取較大彎矩值為-13.15kN?m/m。62dd =f 丫 h=13.15 x 10/300 x 0.95 x 100=461mm AM/ys0smaxxx2c支座：取較大彎矩值為-11.93kN?m/m。62cc=f y h=11.93 x 10/300 x 0.95 x 100=418.6mm AM/ys0syy(5)選配鋼筋?？缰薪孛媾浣钊绫?-17所示，支座截面配筋如表1-18所示。表1-17跨中截面配筋A(yù)區(qū)隔板跨中B區(qū)隔板跨中C區(qū)隔板跨中D區(qū)隔板跨中截面X方向丫方向X方向丫方向X方向丫方向X方向丫方向計(jì)算鋼筋面積/mm2227199303288308256326296

16、選用鋼筋 © 820(0 820色 820環(huán) 820彳 820彳 820環(huán) 820 8207實(shí)際配 筋面積 /mm2251251335314314279335314表1-18支座截面配筋截面a支座b支座c支座d支座2 計(jì)算鋼筋面積 /mm 393 343.9 418.6 461選用鋼筋 180120 180120 8/10130 1801302實(shí)際配筋面積/mm 419 387 419 4954.按塑性理論設(shè)計(jì)板鋼筋混凝土為彈性體，因而按彈性理論計(jì)算結(jié)果不能反映結(jié)構(gòu)的剛度隨荷載而改變的特點(diǎn)，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計(jì)算理論也不協(xié)調(diào)。塑性鉸線法師最常用的塑性理論計(jì)算方法之一。塑性鉸線

17、法，是在塑性鉸線位置確定的前提下，利 用虛功原理建立外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩二者間的關(guān)系式，從而求出各塑 性鉸線上的彎矩值，并依次對各截面進(jìn)行配筋計(jì)算?；竟?#39;'''''22M+2M+=(g+q) (3-)/12 MMllMMlxyyxxxyyx”'” n=/, a=m/m,B =/=/ m =/ m =/ m 令 llmmmmmyxxyy yxyyyxx考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取B =1.52.5。為使在使用階段兩方向的截2 面應(yīng)力較為接近，宜取 a=(1/n) 。(1) 采用通常配筋。'''

18、9;'''''''' M= m ,=, =,M =m, = = llllMmlMmlMmMmxxyyyyyxyxyxxxxxyy2(n-1/3)plx 代入基本公式，得 m= x(n, ， , ， n， a)8(2) 采用彎起鋼筋。通?？蓪蓚€(gè)方向承受跨中彎矩的鋼筋在距支座不大于l/4x 處彎起 50%，承擔(dān)部分支座彎矩。此時(shí)3l''''''''''''x=(l-), =l, =l, =l,M=l,M=l,MmMMmMmmm,myyyx

19、yxyxyxxxxxyyxx44代入基本公式，得2(n-1/3)plxm= x138n,， , ， (n-) ， a44先計(jì)算中間區(qū)格板，然后將中間區(qū)格板計(jì)算得出的各支座彎矩值，作為計(jì)算相 鄰區(qū)格板支座的已知彎矩值，依次由內(nèi)向外直至外區(qū)格可一一解出。對邊區(qū)格、角 區(qū)格板，按實(shí)際的邊界支承情況進(jìn)行計(jì)算。本例采用通長配筋方式 ( 即分離式配筋 )1) A 區(qū)格板彎矩計(jì)算。計(jì)算跨度 :=-b=4.5-0.25=4.25m (為中到中的距離，b為梁寬)111x00=5.1-0.2=4.9m lyn=/l=4.9/4.25=1.15 lyx12=0.75，取為 2.0 則 ,()n22(n-1/3)(1

20、.15-1/3) 8.6 X4.25 plxm= x(n, , ”，n, a)81.15 , 2.0 ,0.75， 2.0， 1.15， 0.7582.78kN?m/m=0.75 x 2.78=2.09 kN?m/m m,myx'''= 2.0 x 2.78= 5.56 kN?m/m(負(fù)號(hào)表示支座彎矩)mm,mxxx'''= 2.0x2.09=4.18 kN?m/m mmm,yyy2)B 區(qū)格板計(jì)算。計(jì)算跨度 :h=+=4.5-0.185-0.25/2+0.12/2=4.25m llxn2=5.1-0.2=4.9m lyn=/=4.9/4.25=

21、1.15 llyx12''=0.75,取為2.0，將A區(qū)格板算得得長邊支座彎矩 =5.56 kN?m/m,m,()xn' 作為 B 區(qū)格板的的已知值，則 mx2'2plnm8.6 ， 4.251.15 ， 5.56xxn,(1/3)(1.15,1/3),8282=3.72 kN?m/mmx, ， n， ,0.75 ， 2.0， 1.15， 0.75=0.75x 3.72=2.79 kN?m/m m,myx'=-5.56 kN?m/m( 負(fù)號(hào)表示支座彎矩 ) mx''=0 kN?m/m mx'''=- 2.0x2.7

22、9=-5.58 kN?m/m mmm,yyy3)C區(qū)格板計(jì)算。計(jì)算跨度：=4.5-0.25=4.25m lx=5.1-0.185-0.2/2+0.12/2=4.875m lyn=/=4.875/4.25=1.15 llyx1''2=0.76,取為2.0，將A區(qū)格板算得得長邊支座彎矩=4.18 kN?m/m,m,()yn' 作為 B 區(qū)格板的的已知值，則 my'22mpl8.6 ， 4.254.18yxn,(1/3)(1.15,1/3),8282=3.27 kN?m/m mxn, ，n， ,1.15 ， 2.0， 1.15， 0.76=0.75x 3.27=2.4

23、5 kN?m/m m,myx'=-4.18 kN?m/m（ 負(fù)號(hào)表示支座彎矩 ） my''=0 kN?m/m my'''=-2.0 x 3.27= -6.54 kN?m/m mm,mxxx4）D區(qū)格板計(jì)算。計(jì)算跨度：l=4.25m（同B區(qū)格板）xl=4.875m（同C區(qū)格板）yn=/=4.875/4.25=1.15 llyx12=0.76,取為2.0，該區(qū)格板的支座配筋分別于B區(qū)格板和C區(qū)格板,（）n'' 相同，故支座彎矩，已知，則 mmyx'2'2mplnm8.6 ， 4.255.581.15 ， 6.45yxx

24、n,（1/3）（1.15,1/3）,822822=mxn， ,1.15 ， 0.764.87 kN?m/m=0.75x 4.87=3.65 kN?m/m m,myx'=-5.58 kN?m/m（ 負(fù)號(hào)表示支座彎矩 ） my''''=0， =0 mmyx'=-6.54 kN?m/m mx5）配筋計(jì)算。由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方 向的彎 矩比長跨方向的大，故應(yīng)將單跨方向的跨中受力鋼筋放置在長跨方向的外 側(cè)。因 此跨中截面=120-20=100mm短跨方向），hOxh=120-30=90mm長跨方向）；支座截面 h=100

25、mm 0y0對 A 區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整體澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使格板內(nèi)彎矩大大減小，故對其跨中彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù) 0.8。近似取 為,sM0.95。計(jì)算配筋截面面積的近似計(jì)算公式為。A,S0.95fhy0跨中正彎矩配筋計(jì)算：鋼筋選用HPB235跨中截面配筋如表1-19所示。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)第10.1.4構(gòu)造規(guī)定，受力鋼筋的 間距不宜大于200mm支座負(fù)彎矩配筋計(jì)算：鋼筋選用HPB235截面配筋如表1-20所示。表1 19跨中截面配筋A(yù)區(qū)格板跨中B區(qū)格板跨中C區(qū)格板跨中D區(qū)格板跨中 截面X方向丫方向X方向丫方向X方向丫方向X方向丫方向M

26、 0.8 X 2.780.8 X 2.09 3.72 2.97 3.27 2.45 4.87 3.65 KN,m/mh100 90 100 90 100 90 100 90 0計(jì)算鋼筋111.5 93.1 186.5 155.4 163.9 136.5 244.1 203.32面積/mm選用鋼筋 8200 8200 8200 8200 8200 8200 8200 8200實(shí)際配筋251 251 251 251 251 251 251 2512面積/mm表1 20支座截面配筋截面a支座b支座c支座d支座M 4.18 5.56 5.58 6.54 KN,m/mh100 100 100 100 0

27、2 計(jì)算鋼筋面積 /mm 209.5 278.7 279.7 327.8選用鋼筋 8200 8180 8180 101502實(shí)際配筋面積/mm 419 279 279 3355(雙向板支承梁設(shè)計(jì)按彈性理論設(shè)計(jì)支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖1-14所示r;A IK jnjidiUU l” wliillir. iilllbHt. %Hi i - B縱向支撐梁L-1設(shè)計(jì)1)計(jì)算跨度。a，b, ,11 邊跨：=4.5-0.185-0.2+(0.37+0.40)/2=4.50m n112l1.025+b/2=1.025 X (4.5 -0.185-0.2)+0.40/2=4.418m n1l 取小值

28、=4.418m。1l中跨：取支撐中心線間的距離，=4.5m。2平均跨度：(4.418+4.5)/2=4.459m?？缍炔睿?4.5-4.418)/4.5=0.02%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。2) 荷載計(jì)算。'g由板傳來的恒荷載設(shè)計(jì)值：=1.2*3.655*4.5=19.737kN/m'q由板傳來的活荷載設(shè)計(jì)值：=1.4*3*4.5=18.9kN/m特別注意：由于縱向梁(短跨方向)上的荷載為三角形分布，受荷面積應(yīng)采用短跨的計(jì)算跨度。梁自重:0.2*(0.4-0.12)*25=1.4 kN/m梁粉刷抹灰：0.015*2*(0.4-0.12)17=0.143 kN/m梁自重及抹灰產(chǎn)生的均

29、布荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2*(1.4+0.143)=1.8516 kN/m縱向支承梁L的計(jì)算簡圖，如圖1-15所示。1申BIWIii t i LiEll1 «lit.i i k 1 i i JI 4 Is f TtL/ I'l 1i訂AiA hi iiM1 rS J : iru'i i/Jildim3）內(nèi)力計(jì)算。2'2'2i） 彎矩計(jì)算:M=k（k 值由附表 1-4-2 查得）。kgl，kgl，kql10203022 邊跨:=1.8516*4.418=36.14kN?m gl02'2 =19.737*4.418=385.24 kN?m gl02&

30、#39;2=18.9*4.418=368.9 kN?m ql022 中跨:=1.8516*4.5=37.49kN?m gl02'2 =19.737*4.5=399.67 kN?m gl02'2 =18.9*4.5=382.73 kN?m ql022平均跨（計(jì)算支座彎矩時(shí)取用）:=1.8516*4.459=36.81kN?m gl02'2 =19.737*4.459=392.42 kN?m gl02'2 =18.9*4.459=375.78 kN?m ql0縱梁彎矩計(jì)算如表1-21所示。U J Et B'譽(yù)亠） :|iP d i I 1M, Ms <

31、 H 總 _ + * f I_ ID VUH 0 I u *_ t_d b h r<jJ fl ilai-Rhn £| ft I !*-I ” T |”4f "1-1 M ». I J.-. -II »：, i rmj-q-Mip “J - im -"M T .“r-H_a hi r f l”ii） 剪力計(jì)算：（k 值由附表 1-4-2 查得）V,kgl , kgl , kql102030邊跨:=1.8516*4.418=8.18kN gl0'=19.737*4.418=87.20 kN gl0'=18.9*4.418=8

32、3.50 kN ql0中跨:=1.8516*4.5=8.33kN gl0'=19.737*4.5=88.82 kN gl0'=18.9*4.5=85.05 kN ql0平均跨（計(jì)算支座彎矩時(shí)取用）:=1.8516*4.459=8.26kN gl0'=19.737*4.459=88.01 kN gl0'=18.9*4.459=84.28 kN ql0 縱向支承梁L-1剪力計(jì)算如表1-22所示。* 1 站 汕 fit.宅昴 Tl1JR 札_代Lr*PZ!訃LiJ-tps+WI, t,<U|hl吃 i % I Jp | Tvy.f .Li'iM一 11

33、ijtP. l 治.fl 1n Tiff-,51 =a “ L：叫.id-Bl *瓷十a(chǎn) 口i:%爐阿4.加叭:_ <li必【井<1t-卩廣1 h p峠ib務(wù)MiWIn lhpVtJ W - 口jjT 4dj ":二'i t憶 ©呵¥1巾也1|.-f# rniy q£L* 工 4 QiMk f& _h e.亠r -t- it.l赴1即&1 |3-fii21n t=MjJbifi 岸 rL“A . '<frQIf 4£4) 正截面承載力計(jì)算。i) 確定翼緣寬度?？缰薪孛姘?T 形計(jì)算。根據(jù)混凝土設(shè)

34、計(jì)規(guī)范 (GB50010- 2002)第 7.2.3 條規(guī)定，翼緣寬的取較小值。l'0 邊跨:=4.418/3= 1.473m bf3' =b+=0.2+4.3=4.5m bSfn' 取較小值 =1.473m bfl'0 中間跨:=4.5/3=1. 5m bf3'=b+=0.2+4.3=4.5m bSfn' 取較小值 =1.5m bf支座截面仍按矩形截面計(jì)算。ii) 判斷截面類型。在縱橫梁交接處，由于板，橫向梁及縱向梁的負(fù)彎矩鋼筋 相互交叉重疊，短跨方向梁 (縱梁)的鋼筋一般均在長跨方向梁 (橫梁) 鋼筋的下面， 梁的有效高度減小。因此，進(jìn)行短跨

35、方向梁 ( 縱梁)支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù) 其鋼筋的實(shí)際位置來確定截面的有效高度。一般取值為 : 單排鋼筋 h0時(shí)，h=h-(5060);雙排鋼筋時(shí)，h=(8090)。取 h=340mm跨中), h=310mm000(支座)'hf =1.0 X 9.6 X 1473X 120X (340 -120/2),()fbhh,1cff02=475.1kN?m>48.8 kN?m(29.2 kN?m)屬于第一類 T 形截面。iii) 正截面承載力計(jì)算。按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，中間跨的計(jì)算跨度取 為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的，而實(shí) 際上正截面受彎

36、承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，計(jì)算配筋時(shí)， 將其轉(zhuǎn)換到截面邊緣?？v梁正截面承載力計(jì)算表1 23.受力鋼筋選用HRB33荻，箍筋選用HPB235 級。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)第9.5.1條的規(guī)定，縱向受力鋼 ft筋的最小配筋率為0.2%和0.45%中的較大值，即0.2%。表1-23中的配筋率fy滿足要求。配筋形式采用分離式。B轉(zhuǎn) 勺Il W Tn. iS)B口H h t mi 0 則.占.«jL1 i « # i1 |ii 41 Hk W 1魅* 4 團(tuán) fl!'a gf b彩 "w g.2)橫向支撐梁L-2設(shè)計(jì)。(

37、1)計(jì)算跨度。ab, I，,1 邊跨:=5.1-0.185-0.2+(0.37+0.40)/2=5.10m n112l1.025+b/2=1.025 X (5.1 -0.185-0.2)+0.40/2=5.033m n1取小值=5.033m。 11中跨：取支撐中心線間的距離，=5.1m。12平均跨度:(5.033+5.1)/2=5.067m跨度差:(5.1-5.033)/5.仁0.01%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。2) 荷載計(jì)算。'由板傳來的恒荷載設(shè)計(jì)值:=1.2 X 3.655 X 4.5=19.737kN/m g'由板傳來的活荷載設(shè)計(jì)值：=1.4 X 3X 4.5=18.9kN/

38、m q梁自重:0.25 X (0.5 -0.12) X 25=2.375 kN/m梁粉刷抹灰:0.015 X 2X (0.5 -0.12)17=0.194 kN/m 梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計(jì)值:g=1.2 X (2.375+0.194)=3.083 kN/m橫向支撐梁L-2的計(jì)算簡圖如圖1-16所示。li i 11 i tj LJLl t 一1 fc _ i- j j 111 j l 1 i >-i rtKriilnn tin 1 rnii f 口 ini jijnijLiin m 1(11j *亠丄i ji tj*ji- «. -d1 arn Mi flfe3) 內(nèi)力計(jì)

39、算。按彈性理論設(shè)計(jì)計(jì)算梁的支座彎矩時(shí)，可按支座彎矩等效 的原則，將梯形荷載等效為均布荷載，按附表 1-4求得，跨中彎矩取 脫離體求得，即23'23'=(1- 2X 0.440+0.440) X 19.737=13.776kN/m g,(1,2a，a)gE23'23'=(1- 2X 0.440+0.440) X 18.9=13.192kN/m q,(1,2a，a)qE2'2'2i) 彎矩計(jì)算:(k 值由附表 1-4-2 查的)。M,kgl，kgl，kqlEE102030 平均跨(計(jì)算支座彎矩時(shí)取用):22=3.083 X 5.067=79.15kN

40、?m gl02'2gl=13.776 X 5.067=353.69 kN?m E02'2=13.192 X 5.067=338.70 kN?m qlE0以表1-25中？恒荷載作用下的支座剪力和跨中彎矩的求解為例。脫離體ABM1桿件，所受荷載及內(nèi)力如圖1-17所示。求邊跨中的彎矩，所取脫離體如圖1-18所示。« Z21I_二上上,斗十/.4«I創(chuàng) '| « | "片* 齊 'MBt ! ft- 出 護(hù) *對A點(diǎn)取距，得X (2.209 X 2+0.615)=+19.737 X 2.209/2 X 2.209 X 2/3+19

41、.737 X 0.615VMBBX (2.209+0.615/2)+19.737 X 2.209/2 X (2.209+0.615+2.209/3)支座彎矩由表1-25中已知:=35.4KN?m.求得=34.9KN。MMVBB由豎向合力等于 0,求的 =20.08KN。VA近似認(rèn)為跨中最大彎矩在跨中截面位置，對1點(diǎn)取距，得V X (2.209+0.3075)=+19.737 X 2.209/2 X (2.209/3+0.3075)+19.737MA12X 0.37 5/2M 算得=28.7KN?m 1其他的跨中彎矩同理求得，如表1-25所示。橫向支撐梁L-2彎矩計(jì)算如表1- 25所示。» I 2'4£ I -1 « 卄4f + i * * .M i 由 * * * + 卜 b 1 i fl J xj U'Sill:3-r tfcTJ 鼻 111 f