基板玻璃模板專項方案

1、一、工程概況項目名稱：TFT-LCD玻璃基板二期項目201主生產(chǎn)廠房11-22軸及附屬廠房建設(shè)單位：陜西彩虹電子有限公司設(shè)計單位：世源科技有限公司本工程201主廠房為二層鋼筋砼結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防裂度為8度，框 架抗震等級為二級，建筑高度為13.3M,層高為6M和7M兩部分，建 筑面積為7524 m2.204工程為一層，層高分6m和11m兩個部分。建 筑面積2051 m。205工程為一層，層高5m,和6.5 m。本工程均為 框架剪力墻結(jié)構(gòu)，206純水站為二層鋼筋砼結(jié)構(gòu)，建筑高度10.9m,建筑面積1021.58 m2o 207鍋爐房為一層鋼筋砼結(jié)構(gòu)。建筑高度7.2m, 層咼6.3m。建筑面積758

2、m2o本工程為框架結(jié)構(gòu)工業(yè)廠房，部分層高較高，預(yù)埋件及預(yù)留洞較 多，模板工程復(fù)雜，周轉(zhuǎn)次數(shù)多?，F(xiàn)澆部分為達到清水砼標(biāo)準(zhǔn)，減少 裝飾濕作業(yè)，對框柱、梁、頂板擬采用覆塑竹膠合板模板。二、框架柱模板(1) 模板組成柱模板采用全新木夾板(規(guī)格為 1850mM 915mM 18mm 1220mm x 2440mrH 18mm的九夾板)，背楞采用50mM 80mm木枋，柱箍用© 48X3.5鋼管。模板根據(jù)柱截面尺寸進行配制，柱與梁接口處，采取 柱模開槽，梁底及側(cè)模與槽邊相接，拼縫嚴(yán)密，并用木枋壓緊，柱模 加固采用鋼管抱箍，每450mm道，示意圖見圖5 1所示。(2) 模板尺寸及配置數(shù)量： 柱模板

3、的配制高度依據(jù)樓層層高， 數(shù)量從(H)軸配至(D)軸, 分段流水，在施工過程中依據(jù)模板周轉(zhuǎn)質(zhì)量的好壞隨時進行更換。 模板的長度， 在滿足塔吊起吊重量的前提下， 盡量設(shè)計為一面 一塊模板，同時應(yīng)考慮模板的搭接及陽角接縫處理。(3) 模板施工工藝：1作業(yè)條件： 彈好樓層的柱身線及標(biāo)高線。 柱身鋼筋綁扎完畢，電線管、電線盒、預(yù)埋件、門窗洞口模板 安裝加固完畢，鋼筋辦完隱蔽工程驗收。 為防止模板下口跑漿， 安裝模板前抹好砂漿找平層， 但砂漿找 平層不能吃入柱身內(nèi)。 安裝模板前應(yīng)把模板板面清理干凈， 刷好脫模劑， 不允許在模 板就位后刷脫模劑，防止污染鋼筋及砼接觸面。脫模劑應(yīng)涂刷均勻， 不得漏刷。2安裝

4、模板： 配制好的模板用塔吊吊至安裝位置初步就位， 用撬杠按柱位置 線調(diào)整模板位置， 利用滿堂架初步柱模板進行固定， 用靠尺板測直校 正，使板面位置符合設(shè)計要求。 模板經(jīng)校正垂直后用鋼架管將模板鎖緊， 合模板前將墻內(nèi)雜物 清理干凈。 模板安裝完后， 檢查每排柱上口是否平直， 用扣件或螺栓將模 板上口固定。3拆除模板： 模板的拆除以柱體砼不缺棱掉角比較適宜。 拆除模板順序與安裝模板順序相反。 首先拆下加固鋼架管及對 拉螺栓，使模板向后傾斜靠至滿堂架上與柱體脫開。如果模板與砼柱面不能離開， 可用撬扛撬動模板下口， 在任何情 況下不得在柱角撬模板或用大錘砸模板，以免損壞砼實體。 清除模板平臺上的雜物，

5、 檢查模板是否有勾掛的地方， 調(diào)整塔 臂至拆除的模板正上方，將模板吊出。 模板吊至固定存放地點時， 必須按規(guī)格一次放穩(wěn)， 及時進行板 面清理，刷脫模劑，防止粘連灰漿。4成品保護： 保持模板本身的整潔，吊裝時應(yīng)防止碰撞，堆放合理，板面及時清潔并涂刷脫模劑。 模板吊運時要平穩(wěn)、 準(zhǔn)確、不得碰砸樓板及其它已施工完成的 部位，不得兜掛鋼筋。 用撬扛調(diào)整模板時要注意保護模板下面的砂漿 找平層。 拆除時按程序進行，禁止用大錘敲擊，防止砼面出現(xiàn)裂紋。 模板與墻面粘結(jié)時，禁止用塔吊吊拉模板，防止將柱角破壞。 砼達規(guī)定強度時拆模，避免影響砼質(zhì)量。5模板安裝質(zhì)量要求： 模板安裝必須垂直、位置標(biāo)高正確，兩端水平一致

6、。 模板之間及模板與結(jié)構(gòu)之間的拼縫夾海棉條， 必須做到嚴(yán)密不 得漏漿。 脫模劑必須涂刷均勻。 模板安裝的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)：項次檢杳項目允許偏差(mm)檢查方法1模板垂直3用2 m靠尺檢查2模板位置2鋼尺檢查3上口寬度+2鋼尺檢查4模板標(biāo)高士 10水平儀檢杳三、頂板模板(1) 頂板模板采用12mm厚覆塑竹膠合板做面板，50 X 100木方 做次龍骨，間距應(yīng)W 300,48X 3.5雙根鋼管做主龍骨，間距應(yīng)w 1200。(2) 頂板模板的支撐系統(tǒng)用 48X 3.5鋼管配合絲杠分不同層 高搭設(shè)滿堂腳手架，立桿間距應(yīng)w 1200,立桿的高度按室內(nèi)凈高確定。 一層滿堂架立桿下墊150*150竹膠板，以增加架體的

7、穩(wěn)定性(3) 滿堂架立桿應(yīng)按房間的開間進深尺寸以及梁位置布局，梁 下立桿排距不得大于900mm板下立桿排距不得大于1200mm并根據(jù) 軸線尺寸調(diào)整。(4) 架子的水平拉桿設(shè)35道，一般距樓地面200 300mm處 設(shè)一道，每隔1200左右設(shè)一道，同時，設(shè)置必要的斜撐或剪刀撐， 以保證架子的整體剛度和穩(wěn)定性。(5) 鋪設(shè)竹膠板時，竹膠板拼縫處應(yīng)設(shè)一道次龍骨，并用釘子 釘牢，超過2mn寬的縫隙應(yīng)刮膩子封閉，防止漏漿。并且在板面的連 接處加海綿條如圖2梁支撐體系圖如圖1示。梁板支模示童圖圖2為保證梁模不脹模、不漏漿，采用梁卡加固，梁卡如下圖所(6)頂板砼澆筑后，當(dāng)其強度達到設(shè)計強度的50注右，就可拆

8、除主次龍骨及竹膠板，但立桿及早拆頭仍然不動,is范的允許拆模淫接繆樓梯模板用50厚木五、模板再拆除。注第右側(cè)補板樂下補板水黒邕固宦樂左測補扳©50 XOO'100 木申程細(xì)部做法(1)梁結(jié)合處的模板設(shè)計廠rtTC高同緊1極)兩梁櫛交模板連接節(jié)點待砼強度達到規(guī) 變寬 W梁右側(cè)補扳步模板YO 轉(zhuǎn)使用。COy 6厚銀典袈插板SI上下兩端牛150)-«xiooxett<埠接 焊翠厚(iaiURKW(2)樓板與砼柱交接處接點設(shè)計:(3)膠合板接縫處理節(jié)點:三厚海集膠儀進口植藤膠合板(4) 梁、板模板梁底摸、側(cè)模、板模的配置要考慮壓邊順序，一般為梁側(cè)模壓梁 底摸，板模壓梁

9、側(cè)模。樓板模板采用散裝散拆，模板編號定位，樓板 上開洞的，先在底板模上放出洞口線，再在底模上支設(shè)洞邊模板，并 用木枋作內(nèi)撐，用以加固模板，防止洞口模板在打混凝土發(fā)生偏移。 板底模的標(biāo)咼要嚴(yán)格控制，模板拼接允許偏差控制在規(guī)范許可范圍 內(nèi)。平臺模板、梁模板安畢后，應(yīng)留設(shè)清掃口，以利于模板上雜物的 清掃。模板的支撐與加固采用滿堂腳手架支撐，腳手架的立桿間距 1500mm橫桿間距1200mm掃地桿離地200mn,雙向隔二跨設(shè)置剪刀 撐。梁板模板支設(shè)方法如圖所示林 If its(5) 柱模板加固示意如圖5-1B5-t 垃子六、模板安裝注意事項：(1)豎向模板和支架的支承部分，當(dāng)安裝在基土上時應(yīng)夯實并 加

10、設(shè)墊板，并且基土設(shè)有排水措施。（2） 模板及其支架在安裝過程中，必須設(shè)置防傾覆的臨時固定 設(shè)施，并多次對成形模板的垂直度及平整度進行檢查與校正， 保證其 誤差在規(guī)范允許范圍之內(nèi)。（ 3）當(dāng)梁板的跨度大于 4m 時，模板起拱高度為全跨長度的 1/500 。（4） 模板的支撐必須穩(wěn)固，確保幾何形狀，模板拼縫須嚴(yán)密， 保證混凝土澆搗不漏漿。（5） 施工過程應(yīng)多次檢查軸線位置，幾何尺寸、標(biāo)高等，施工 完畢后須全面復(fù)核。（6）模板施工時須注意預(yù)埋件和預(yù)留孔，不得遺漏，且安裝要 牢固，位置準(zhǔn)確。（7）模板的拆除須注意不得硬撬硬砸，以免損傷混凝土結(jié)構(gòu)， 拆下的模板應(yīng)進行清理修整，并涂刷脫模劑。裝拆模板輕拿輕

11、放，防 止模板變形。（8）當(dāng)構(gòu)件跨度w 2m時，在混凝土強度符合設(shè)計的混凝土強度 標(biāo)準(zhǔn)值的50%后，方可拆除；當(dāng)構(gòu)件跨度2 m,w 8m時，在混凝 土強度符合設(shè)計的混凝土強度標(biāo)準(zhǔn)值的 75%方可拆除。當(dāng)構(gòu)件跨 度8 m,混凝土強度符合設(shè)計的混凝土強度標(biāo)準(zhǔn)值的100%方可拆除。（ 9 ）模板加固： 為保證混凝土的外觀光滑、無疤痕，嚴(yán)禁采用對拉螺栓加固梁、 柱，必須采用密肋木方加固和鋼管箍加固， 并在成形后用垂球或拉通 長線精調(diào)，以保證平整度和垂直度。（ 10）柱模板的開窗和加固：1每根柱下部一側(cè)應(yīng)留清掃口，開口一側(cè)應(yīng)留在模板的長邊一 側(cè)，每層柱澆注混凝土前和每層梁板澆注前， 應(yīng)在接縫處先澆注 5

12、0mm 厚的 1：1 水泥砂漿，水泥品種強度等級同混凝土用水泥品種和強度等級。2因柱中箍筋較多，為保證澆注柱子混凝土?xí)r，混凝土不離析， 在柱側(cè)模距地面每2m應(yīng)留窗洞以便混凝土的灌入和振搗，柱模開窗 的方向應(yīng)在長模板一邊，以便于外模板加固時定位準(zhǔn)確和加固牢靠， 并上下設(shè)兩道加固鋼管箍。3柱模、梁底模拼裝完后，其幾何尺寸、平整度、光滑程度以 及梁、板、柱接頭部位的細(xì)部處理，必須經(jīng)項目部及監(jiān)理公司認(rèn)可后, 才能進行下一道工序。七、受力計算:梁段：單位：mm(一) 、參數(shù)信息1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m): 0.30;梁截面高度 D(m): 0.75;混凝土板厚度(mm)： 120.00；立

13、桿沿梁跨度方向間距La(m): 1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)： 0.10；立桿步距h(m)： 1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)： 1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m): 3.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)： 0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)： 0；采用的鋼管類型為 48X 3；立桿承重連接方式： 單扣件， 考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況， 取扣件 抗滑承載力折減系數(shù)： 1.00；2. 荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;鋼筋自重 (kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (k

14、N/m2)： 2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)： 17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載 (kN/m2)： 2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模 板荷載 (kN/m2)： 4.0;3. 材料參數(shù)木材品種：柏木;木材彈性模量 E(N/mm2)： 9000.0;木材抗壓強度設(shè)計值 fc(N/mm)： 16.0;木材抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm2)： 17.0;木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm 2)： 1.7;面板材質(zhì)：膠合面板;面板厚度 (mm)： 20.00;面板彈性模量 E(N/mm2)： 6000.0;面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)： 13.0;4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b

15、(mm)： 60.0;梁底方木截面高度 h(mm)： 80.0;梁底縱向支撐根數(shù)： 2;5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm): 500;次楞根數(shù)：4;主楞豎向支撐點數(shù)量： 4；穿梁螺栓直徑(mm): M12 ;穿梁螺栓水平間距(mm): 500;豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm;主楞材料:木方;寬度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00;主楞合并根數(shù): 2; 次楞材料:木方;寬度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00;(二) 、梁側(cè)模板荷載計算 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力， 按下列 公式計算，并取其中的較小值 :

16、F=0.22y ti 臉V1/2F=yH其中y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新澆混凝土的初凝時間，取 2.000h;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C;V -混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 0.750m;（3i-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;血-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/mf、18.000 kN/mf,取較小值 17.848 kN/rni 作為本工程計算荷載。（三）、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮 新澆混

17、凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆 混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。q1r丫F3? 0L L210nJdh尹面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：（T = M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩，W = 50X2>2/6=33.33cm3;M -面板的最大彎矩（N mm）;(T-面板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2）f - 面板的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ， q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆

18、混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：qi= 1.2 (X5 X7.85=10.709kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計值：q2= 1.4 (X5 M=2.8kN/m;計算跨度 ： l = (75(-12()/(4-1)= 21(mm;面板的最大彎矩 M二 0.1 X10.709 烈750-120)/(4-1)2 +0.117 X.8 X750-120)/(4-1)2= 6.17 W4N-mm;面板的最大支座反力為 ：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 10.709 (750-120)/(4-1)/1000+1.2 2.8004(750-120)/(4-1)/1000=3.179 kN;經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力

19、計算值：(T = 6.17 % 103.33 104=1.9N/mm2;面板的抗彎強度設(shè)計值 ： f = 13N/mm 2;面板的受彎應(yīng)力計算值(T =1.9N/mm2小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm 2，滿足要求！2.撓度驗算v =0.677®(100EI) < v =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值： q= q1= 10.709N/mm;l- 計算跨度 ： l = (750-120)/(4-1)=210mm ;E-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I二50 2灘>2/12=33.33cm4;

20、面板的最大撓度計算值：V =0.677 X0.709 (750-120)/(4-1)4/(100 6000 >6.33 X05) = 0.07 mm; 面板的最大容許撓度值 ： V = l/250 =(75-0120)/(4-1)/250 =0.84mm;面板的最大撓度計算值 V =0.07mm 小于 面板的最大容許撓度值V =0.84mm滿足要求！(四) 、梁側(cè)模板支撐的計算1. 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載， 按照均布荷載作用下的三跨連續(xù) 梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.179/0.500= 6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度

21、60mm,高度80mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1 6 8 8/6 = 64cm3;I = 1 6 8 8 8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;丄預(yù)500.-500-nH計算簡圖剪力圖（kN）0i1590.159彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M二0.159 kN m,最大支座反力 R=3.497 kN，最大變形 v = 0.119 mm(1) 次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：(T = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值(T = 1.59 乂/6(40 W4=2.5 N/mm2;次楞的抗彎強度設(shè)

22、計值：f = 17N/mm2;次楞最大受彎應(yīng)力計算值(T = 2.5 N/mm 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm 2，滿足要求！(2) 次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：v = 500/400=1.25mm次楞的最大撓度計算值v =0.119mm小于次楞的最大容許撓度值v =1.25mm滿足要求！2. 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.497kN,按照 集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性 矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 2 >6X8X8/6 = 128cm3;I = 2 68X5&g

23、t;8/12 = 512cm4;E = 9000.00 N/mm2;L210210J210|1.753.5N51=7f彳k75L 頂L150150 L15Q30r <主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.262 kN m,最大支座反力 R=5.614 kN,最大變形 v = 0.069 mm(1) 主楞抗彎強度驗算(T = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：(T = 2.62放 1128 W5 = 2N/mm2;主楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 17N/mm 2;主楞的受彎應(yīng)力計算值(7 =2N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=

24、17N/mm 2,滿足要求!(2) 主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.069 mm主楞的最大容許撓度值：v = 150/400=0.375mm主楞的最大撓度計算值v =0.069mm小于主楞的最大容許撓度值v =0.375mm滿足要求！(五) 、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<N= f A其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2) ；f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取 170 N/mm2 ； 穿梁螺栓型號 : M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑 : 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積 : A = 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力 : N

25、 =5.614 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170 76/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.614kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN ，滿足要求！(六) 、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按 照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的簡支梁計 算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、 新澆混凝土自重荷載、 鋼筋 自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自 重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =1000 >20 >

26、20/6 = 6.67 10mm3;I =1000 >20 >20X20/12 = 6.67 1>mm4;qI* *1f冃pi.300L1抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：(T = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m):5 = 1.2 衩24.00+1.50) 0.75+0.30 1 力0=23.310kN/m;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值 (kN/m):q2=1.4 花.00+2.00) 1)00=5.600kN/m;q=23.310+5.600=28.910kN/m;最大彎矩及支座反力計算公式如下：M max= ql2/8 = 1/

27、8 28C91 3002=3.25 X05N-mm;Ra二RB=0.5ql=0.5 28.91 0.3=4.336kN(T =Max/W=3.25 X05/6.67 104=4.9N/mm2;梁底模面板計算應(yīng)力(T =4.9 N/mm?小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮 振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：V = 5q/(384EI) < V =l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q二q1.2=19.425kN/m;I-計算跨度（梁底支撐間距）：l =300.00mm;E-面板的彈性模量

28、：E = 6000.0N/mm2;面板的最大允許撓度值:V =300.00/250 = 1.200mm面板的最大撓度計算值：V =5X23.31 3004/（384 6000 >6.67 X05）=0.615mm;面板的最大撓度計算值：v =0.615mm小于面板的最大允許撓度值:v =1.2mm,滿足要求?。ㄆ撸?、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=

29、4.336/1=4.336kN/m2. 方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6 8 >8/6 = 64 cm3;I=6 >>8X8/12 = 256 cm4;方木強度驗算 ：計算公式如下 ：最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1 >336 X2 = 0.434 kN m;最大應(yīng)力(T = M / W = 0.434 X/64000 = 6.8 N/mm2;抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計算值 6.8 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值13 N/mm 2,滿足要求!方木抗剪驗

30、算：截面抗剪強度必須滿足 ：t = 3V/(2ht)其中最大剪力 ： V =0.6 4>.336>1 = 2.602 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 t = 3 > 2.602> 1000/(2 > 60> 80) = 0.813 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.813 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計 值1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算 ：計算公式如下：V = 0.677qi(100EI) < V =1/250方木最大撓度計算值v = 0.677 X 4.336 X 4 000/(100 9

31、000 >256 X04)=1.274mm;方木的最大允許撓度 v =1.000 X 1000/250=4.000 mm方木的最大撓度計算值v = 1.274 mm小于 方木的最大允許撓度v =4 mm滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：Pi=RA=4.337kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：F2=(0.600-0.300)/4 1.000 魁.2 0.120 24.000+1.4 2.000)+1.2 2X1.000 (0.750-0.120) 0.300=0.923kN5.253kN5.259k N占 22(習(xí)3同隸4300簡圖(kN

32、m)525900235233剪力圖（kN）變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力：Ni=N2=5.259 kN;最大彎矩 Mmax=0.789 kN m;最大撓度計算值 Vmax=1.296 mm;最大應(yīng)力（T =0.789 X 1/5080=155.3 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計強度f=205 N/mm2;支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值155.3 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度205 N/mm2,滿足要求！（八）、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算（九）、扣件抗滑移的計算：按規(guī)范表直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00,該工程實

33、際的單扣件承載力取值為 8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=5.259 kN;R < 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求 !(十 )、立桿的穩(wěn)定性計算 : 立桿的穩(wěn)定性計算公式(T = N/(籽 Af)1. 梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算 :其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =5.259 kN ；腳手架鋼管的自重：N

34、2 = 1.2 029 &3=0.511 kN;樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2 衣1.50/2+(0.60-0.30)/4) 1.00 &30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4) >1.00 0.120 (1.50+24.00)=3.326 kN;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N4=1.4 >(2.000+2.000) 100/2+(0.600-0.300)/4 1.000=4.620 kN;N =N1+N2+N3+N4=5.259+0.511+3.326+4.62=13.717 kN;&-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo

35、/i查表得到; i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；(T-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2);f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： f =205 N/mm 2；lo - 計算長度 (m);根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度I。有兩個計算公式lo=k uh和 lo=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即 :Io = Max1.155 1X7 *5,1.5+2 0X1= 2.945 m;k - 計算長度附加系數(shù)，取值為： 1.155 ;u-計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)

36、范表 , u =1.7a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果 : 立桿的計算長度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© =0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ;(T =13716.636/(0.207 X 489) = 135.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算(T = 135.5 N/mn2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm 2，滿足要求！板面：(一)、參數(shù)信息 :1. 模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.70;縱距(m):0.70;步距(m)

37、:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30;模板支架搭設(shè)高度 (m):11.00;采用的鋼管(mm):48X 3.0;板底支撐連接方式：方木支撐； 立桿承重連接方式 :雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承 載力系數(shù) :0.80;2. 荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):25.000;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):2.500;3. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15m m;板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500;面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13;木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400;木方的間隔

38、距離 (mm):250.000;木方彈性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2):13.000;木方的截面寬度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;4.樓板參數(shù)樓板的計算厚度（mm）:150.00;模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度 和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 70 沁.52/6 = 26.25 cm3;I = 70 153/12 = 19.688 cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。q<I1r1r、r1i'.r

39、1> njy.250L250L250r彳面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 (X15 &7+0.35 (X7 = 2.87 kN/m;(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2 = 2.5 附二 1.75 kN/m;2、強度計算計算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.2 >2.87+1.4 1.75二 5.894kN/m最大彎矩 M=O.1X5.894 >2502= 36837.5 kN m;面板最大應(yīng)力計算值(T =M/W= 36837.5/26250 = 1.403 N/mri2;面板的

40、抗彎強度設(shè)計值f=13 N/mm 2；面板的最大應(yīng)力計算值為 1.403 N/mm2 小于面板的抗彎強度 設(shè)計值 13 N/mm 2,滿足要求 !3、撓度計算 撓度計算公式為V =0.677戲(100EI) < V =l/250其中 q =5=2.87kN/m面板最大撓度計算值 V =0.677 >2.87 >2504/(100 >9500>19.688 >104)=0.041 mm； 面板最大允許撓度 V =250/ 250=1 mm； 面板的最大撓度計算值 0.041 mm 小于 面板的最大允許撓度1 m m ,滿足要求 !(三) 、模板支撐方木的計算

41、:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b> h2/6=5 >10> 10/6 = 83.33 cm3；I=b >h3/12=5 >10> 10>10/12 = 416.67 cm4；qI:f1r if 、t1T 1p 1r rf fT if 1r :r ir 、? £. 700 1700弋700方木楞計算簡圖1荷載的計算：(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi= 25 迥.25 &15+0.35 (X25 = 1.025 kN/m ;(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q

42、2 = 2.5 025 = 0.625 kN/m;2. 強度驗算：計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載q 二 1.2 勿 + 1.4 q沙 1.2 1.025+1.4 0.625 =2.105 kN/m;最大彎矩M = 0.1ql2 = 0.1 2.105 &72 = 0.103 kN m;方木最大應(yīng)力計算值(T = M /W = 0.103 183333.33 = 1.238N/mm2;方木的抗彎強度設(shè)計值f=13.000 N/mm2;方木的最大應(yīng)力計算值為1.238 N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13 N/mm2,滿足要求！3. 抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足 :t = 3V

43、/2bh< t其中最大剪力：V 二 0.6 2M05 07 = 0.884 kN;方木受剪應(yīng)力計算值t = 3 X 0.8843/(21050)X100) = 0.265N/mm2;方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.4 N/mm2; 方木的受剪應(yīng)力計算值 0.265 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm 2，滿足要求 !4. 撓度驗算 ： 計算公式如下 ：V =0.677q/l(100EI) < V =l/250 均布荷載 q = q1 = 1.025 kN/m;最大撓度計算值 V = 0.677 X1.025X4700/(100 X9000X4166666.66

44、7)= 0.044 mm; 最大允許撓度 V =700/ 250=2.8 mm;方木的最大撓度計算值 0.044 mm 小于 方木的最大允許撓度2.8 mm,滿足要求！(四) 、木方支撐鋼管計算 ： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P= 1.474kN;pppppp pppU1 )1 1 r1f700700700支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)2.4842.4S4支撐鋼管計算變形圖(mm)0.370.371.1/71.1770.503:51%1.0110.4631,93619771.9770.2971.771.77支撐鋼管計算剪力圖(k

45、N)最大彎矩 Mmax = 0.308 kN m ;最大變形 Vmax = 0.451 mm ；最大支座力 Qmax = 4.586 kN ；最大應(yīng)力(T = 307856.25/4490 = 68.565 N/mA支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm 2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 68.565 N/mm2 小于 支撐鋼管的 抗壓強度設(shè)計值 205 N/m m 2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度為0.451mm小于700/150與 10 mm,滿足要求!(五) 、扣件抗滑移的計算 : 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00k

46、N，扣件抗滑承載力 系數(shù)0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 4.586 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！(六) 、模板支架立桿荷載設(shè)計值 (軸力 ): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架的自重 (kN)：Ng1 = 0.138 1X = 1.522 kN;鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A。(2) 模板的自重 (kN)：Ng2 = 0.35 07 迥.7 = 0.171 kN;(3) 鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：Ngs

47、= 25 (X15 0.7 7 = 1.837 kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.531 kN;2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Nq = (2.5+2 ) 0.7000.7 = 2.205 kN;3. 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.325 kN;(七) 、立桿的穩(wěn)定性計算 :立桿的穩(wěn)定性計算公式 :(T =N/( Af其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值 (kN) ：N = 7.325 kN; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到; i 計算立桿

48、的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) ：i = 1.59 cm;A 立桿凈截面面積 (cm2)：A = 4.24 cm2;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4.49 cm3;T 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm2);f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 : f =205 N/mm 2;L0 計算長度 (m);按下式計算 :l0 = h+2a = 1.5+0.3 2 =02.1 m;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m;l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© =0.386 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計

49、算值;。=7324.68/0.386 >424) = 44.754N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值(T = 44.754 N/mn2小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm 2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167 1.>019>(1.5+0.3 2>)= 2.497 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表 1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 2.1 按照表2取值1.019 ；Lo/i = 2497.263 / 15.9 = 157 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表

50、得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) © =0.284 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值;。=7324.68/0.284 >24) = 60.828N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值(T = 60.828 N/mn2小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm 2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在 安全隱患。施 hg)h0,9DE 1.2h1.51.5<h 1kl1.2431.18S1.1671.1盟裏2模極支架i+算罠度陽加系數(shù)也h吃跖LhG6m)61012141618202SSO3S401.351.01.0141冋1.039I M21 054LO&lt.oei1 09211131. 1371. 1551. 173t 441.01.012t 0221 031t 0391. 0471 O5&L0641. 07210921 1111. 12Q1. 1491.531.01.0071.0151 0241 0311. M1.047L.C551.0&210791.0971. Ii41.1321.621, 01.007i. au1 0211. 0291.0361.043L 051