jgj130腳手架新規(guī)范修訂內(nèi)容

1、規(guī)范修訂的背景建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)的編寫工作于 1986年開始，經(jīng)歷了調(diào)研、統(tǒng)計、實驗研究、結(jié)構(gòu)分析、總結(jié)和討論后，于 1993年定稿上報，2001年修改后批準實施。規(guī)范使用期內(nèi)國家的建設規(guī)模、建筑工地的安全管理和腳手架使用等方面都發(fā)生 了很大變化，規(guī)范內(nèi)容應適應變化。和本規(guī)范配套的相關(guān)規(guī)范在內(nèi)容作了修訂， 使本規(guī)范在內(nèi)容上應作出修改，和相 關(guān)規(guī)范協(xié)調(diào)。施工現(xiàn)場高大支架和模板工程數(shù)量增多，事故頻發(fā)。在技術(shù)上亟待給予指導和規(guī) 范。2005年開始對建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001 ) 規(guī)范的修訂工作。本次規(guī)范修訂的主要內(nèi)容1、修

2、訂了鋼管規(guī)格。取消 © 51 X 3.0鋼管；為符合焊接鋼管尺寸及單位長度重量(GB/T 21835-2008)的規(guī)定，將原標準中© 48X 3.5的腳手架用鋼管 改為 © 48.3 X 3.6。2、對鋼管壁厚的下差更嚴格。將原規(guī)定壁厚下差限值為0.5mm 改為0.36mm 。當所用鋼管的壁厚不符合規(guī)范規(guī)定時，可以按鋼管的實際尺寸進行設計計算。3、雙管立桿腳手架的經(jīng)濟性不好，在施工現(xiàn)場已經(jīng)很少使用，本次修訂中予以取消。4、腳手架柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修訂中予 以取消。5、與建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的內(nèi)容統(tǒng)一。將作用于腳手架上的水平風荷載標準值

3、的 計算公式形式由：wk=0.7卩Z 卩s w(0w0取n=50 )修改為：wk茯z 卩s w0(wO 取 n=10 )。6、將荷載效應組合表中的可變荷載組合系數(shù)由0.85提高為0.9。7、將連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力由單排架取3kN改為2kN， 雙排架取5kN改為3kN;表4.3.1荷載效應組合計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工荷載腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形1永久荷載+施工荷載2永久荷載+0.9 （施工荷載+風荷載）立桿穩(wěn)定1永久荷載+可變荷載（不含風荷載）2永久荷載+0.9 （可不荷載+風荷載）連墻件強度與穩(wěn)定單排架，風荷載+2

4、.0 kN雙排架，風荷載+3.0kN8、根據(jù)施工現(xiàn)場腳手架應采用密目式安全立網(wǎng)全封閉的安全管理規(guī)定，此次修 訂內(nèi)容中弱化了開敞式腳手架，對常用腳手架的允許搭設高度做了調(diào)整。常用密目式安全立網(wǎng)全封閉式雙排腳手架的設計尺寸（ m）連 墻 件 設 置立桿橫距l(xiāng)b步距h下列荷載時的立桿縱距l(xiāng)a（m）腳手 架允 許搭 設高 度H2+0.35(kN/m2)2+2+2 X 0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+2 X 0.35(kN/m2)1.051.52.01.51.51.550-1.801.81.51.51.532步1.301.51.81.51.51.550-三1.801.81.21.

5、51.2-130跨1.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222-*1.051.52.01.51.51.543步1.801.81.21.51.224-三1.30 151.81.51.51.230跨1.801.81.21.51.217為二層裝修作業(yè)層施工荷載標準值;2 X 0.35（kN/m2）為二層作業(yè)層腳手板注：1、表中所示2+2+2X 0.35（kN/m2），包括下列荷載：2+2（kN/m2）自重荷載標準值。2、作業(yè)層橫向水平桿間距，應按不大于la/2設置。3、地面粗糙度為B類，基本風壓W 0 =0.4kN/m29、增加了懸挑腳手架挑梁結(jié)構(gòu)及其錨固的構(gòu)造和計

6、算內(nèi)容。10、補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關(guān)的內(nèi)容。包括結(jié)構(gòu)體系、構(gòu)造要求、 荷載取值、設計計算等。規(guī)范中將此類支架體系劃分為滿堂腳手架（頂部荷載通 過縱、橫向水平桿傳至立桿）和滿堂支撐架（頂部荷載通過立桿頂端的可調(diào)頂撐傳至立桿）二種體系。滿堂支撐架根據(jù)剪刀撐的間距（5m ）細分為普通型滿堂 支撐架和加強型滿堂支撐架。雙排腳手架的結(jié)構(gòu)性能及其規(guī)范修訂內(nèi)容雙排腳手架的結(jié)構(gòu)性能在作用極限荷載時，雙排腳手架結(jié)構(gòu)的可能破壞形式是以連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩(wěn)或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)二種形式。通 常情況下，腳手架的破壞表現(xiàn)為前一種形式，其承載力由平面外大波整體失穩(wěn)時 的承載

7、力值確定。如果腳手架的步距過大（超過二米），立桿段的局部穩(wěn)定承載 力可能低于架體整體失穩(wěn)時的承載力。這種情況通常由在構(gòu)造上減小步距的方法 來避免。影響腳手架結(jié)構(gòu)承載力的主要因素：跨距和排距、連墻件的布置方式和間距，立 桿的截面面積和步距。2、雙排腳手架的設計計算公式立桿穩(wěn)定性計算是腳手架計算的主要內(nèi)容。由于扣件的偏心距很小，腳手架有一 定高度，其底部立桿接近軸心受力構(gòu)件， 計算時視為軸心受壓構(gòu)件。以不組合風 荷載為例，規(guī)范中腳手架立桿穩(wěn)定性的計算公式為：®；式中：N腳 手架立桿的軸力設計值；A腳手架立桿的橫截面面積，f鋼材的設計強度值。毀一軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由考慮腳手架整體

8、穩(wěn)定因素的換算長細比7320r入)=入0查表或由公式：勺 確定；丄，l0=k?m?h ，其中：k 計算長度附加系數(shù)，m考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)，它們可以通過規(guī)范查得。h立桿的步距。根據(jù)以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。在鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范中，軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值可以由公式：N - P計算。式中：侏一軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù),A軸心壓桿的毛截面面積,f鋼材的設計強度值。軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值=穩(wěn)定承載力極限值/丫 R=1.165，YS荷載分項(乃人)，式中：yF鋼材的抗力分項系數(shù), 系數(shù)的總和。腳手架立桿的極限承載力值通過結(jié)構(gòu)實驗或結(jié)構(gòu)計算分析確定，可以表達為:*了。根據(jù)建筑

9、施工腳手架結(jié)構(gòu)安全度的要求，腳手架立桿的設計承載 力=腳手架立桿的極限承載力/ K，式中：K安全系數(shù)，根據(jù)工作條件取2.03.00 腳手架的工作條件較差，施工誤差大，其安全度水平顯然應該高于鋼結(jié)構(gòu)。因此, 當按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范的形式表示腳手架的計算公式時，應考慮腳手架在安全系數(shù)上和鋼結(jié)構(gòu)的差別，腳手架立桿的設計承載力應表達為廠力宀丄，式中：了'渥一立桿的抗力調(diào)整系數(shù)，應由計算確定，fy 鋼材的屈 服強度。腳手架立桿的軸力設計值根據(jù)腳手架自重和外荷載計算求得。由于腳手架屬于臨 時性結(jié)構(gòu)，安全等級為三級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取0.9 0其軸力設計值可以表達為: 0.9 (1.2NGk+刀1.4N

10、Qk )o式中：NGk 結(jié)構(gòu)自重和構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生 的軸力，刀NQ施工荷載等的標準值產(chǎn)生的軸力之和。1腳手架立桿的設計計算應滿足：0.9 (1.2NGk+S 1.4NQk ) < 丄 在規(guī)范中，將上式改寫為:(1.2NGk西 1.4NQk )W 09吭=尸；血的值根據(jù)按照現(xiàn)行規(guī)范表達的腳手架立桿的可靠度水平應符合安全系數(shù)為K的條件求得，即：(NGk+ZNQk ) w 賽應等效于(1.2NGk+S 1.4NQk )可以求出：兒=QgLWS X 5碰心 可見，/近是反映腳手架安全性水平與腳手架上作用的恒、活荷載比例關(guān)系的系 數(shù)?？奂侥_手架的安全系數(shù)取為：K=2.0。對于不同的NGk和刀

11、NQk的比值, 經(jīng)計算和統(tǒng)計：0.9幾 1.33 0腳手架立桿的整體穩(wěn)定系數(shù)穀根據(jù)考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比入07320E曠兒=查表或由公式： 計算確定。",10 腳手架大波失穩(wěn)時的半波長度或連墻件的豎向間距，由腳手架的構(gòu)造和連墻件的布置方式確定。以步距h表示，10可以寫為單榀架體大波失穩(wěn)的計算長度系數(shù)和步距的乘積：m?h。同1時將調(diào)整結(jié)構(gòu)安全度的 y 九作為計算長度附加系數(shù)也寫入10 0立桿計算長度就寫成為如下形式：I0=k?m?h 。故:732073207320-?P OP片氏ay(珀尸(阿“A®刖經(jīng)比較可見："吋=尼豕"。經(jīng)以上變換，腳手架

12、立桿設計計算公式寫為: 1.2NGk+ 刀 1.4NQk < *丁 允許搭設高度計算:結(jié)構(gòu)自重和構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力：NGk=NG1k+NG2k ,其中NG1k 腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸力，其值等于腳手架立桿承受的每米結(jié)構(gòu)自重標準值gk和架體總高度H的乘積：NG1k=gkH； NG2k 腳手架上構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力。代入腳手架立桿設計計算公式：1.2 （gk H+NG2k ）+E 1.4NQkgA:r-QM如 +145：可以求出：H=itf。3、雙排腳手架的使用成熟、經(jīng)驗豐富，本次修訂中改動很少。主要改動內(nèi)容:密目式安全立網(wǎng)自重標準值不應低于O.OIkN /密目式安全立網(wǎng)

13、全封閉腳手架擋風系數(shù)不宜小于0.8。取消了當26 m< Hs< 50m時，對允許搭設高度限制的調(diào)整:4）強調(diào)連墻件的重要性，對連墻件的計算寫得更明確:a）連墻件桿件的強度及穩(wěn)定應滿足下列公式的要求：NI=Nlw+No強度:穩(wěn)定:式中：NI連墻件軸向力設計值（N）;NIw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值;No連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力。單排架取2kN ,雙 排架取3kN;連墻件應力值（N/mm2 ）;A連墻件的凈截面面積（mm2 ）；上連墻件的毛截面面積（mm2 ）；爭一一連墻件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)連墻件長細比按本規(guī)范附錄A表A.0.6 取值;連墻件鋼材的強度設計值（N/mm2 ），應按本規(guī)范表5.1.6采用。b ）連墻件與腳手架、連墻件與建筑結(jié)構(gòu)連接的連接強度應按下式計算:式中：必一一連墻件與腳手架、連墻件與建筑結(jié)構(gòu)連接的抗拉（壓）承載力設計值，應根據(jù)相應規(guī)范規(guī)定計算。c）當采用鋼管扣件做連墻件時，扣件抗滑承載力的驗算，應滿足下式要求:8.0