裙樓碗扣式滿堂腳手架施工方案2.0版

1、 目 錄1.編制說明. 2 2.編制依據. 2 3.工程概況. 2 4. 碗扣式滿堂架支撐體系布置. 24.1.模板支架材料選用. 2 4.2.架體構造及布置基本數據. 3 5. 碗扣式滿堂支撐架搭設. 55.1.碗扣節(jié)點組成. 5 5.2.施工工序. 6 5.3. 搭設要求. 6 6.模板、腳手架拆除要求. 7 7.施工安全、文明措施. 8 8.支撐架受力驗算計算. 9 9. 梁獨立支撐模板計算. 169.1.取梁尺寸為800×750進行計算. 17 9.2.取尺寸 800×1000進行計算. 24 9.3.取特殊梁尺寸為1500×1750MM 進行計算. 31

2、 9.4. 取特殊梁尺寸為500×2600MM 進行計算. 391. 編制說明裙樓區(qū)部分區(qū)域樓板滿堂架支撐體系采用碗扣式鋼管腳手架施工，本方案為碗扣式滿堂架的搭設施工方案，相應區(qū)域的梁和柱子支撐參照原有模板施工方案進行施工。2. 編制依據建筑工程師指令MC-002054混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-2002建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全規(guī)范 JGJ 166-2008建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-20083. 工程概況裙樓區(qū)下表所示施工區(qū)段可以采用碗扣式滿堂架樓板支撐體系，對于施工區(qū)段局部位置不宜使用碗扣腳手架的按照原有鋼管腳手架施工方案進行施工。 層數 施工區(qū)

3、段結構層高（m ） 樓板厚度（mm ） -1區(qū)、-2區(qū)（非人防）、-2區(qū)（南側）B3 -2區(qū)（北側、東側）B1-2區(qū)、-1區(qū)、-2區(qū) -2區(qū) L1-2區(qū) L2-3區(qū)、-1區(qū) L3區(qū) 區(qū)L4 區(qū)4. 碗扣式滿堂架支撐體系布置4.1. 模板支架材料選用本工程碗扣式腳手架采用WDJ 碗扣式多功能腳手架，其主要材料選用：模板采用15mm 厚的膠合板，膠合板底采用50mm ×100mm 方木支撐作為次龍骨、100mm ×100mm 方木作為主龍骨。承重架采用碗扣式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用48×3.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3.5+00. 25mm 。材料

4、進場后需向顧問、監(jiān)理報審材料檢驗報告，批準后才可使用。本工程所使用的WDJ 碗扣式多功能腳手架，其組合桿配件主要有以下幾種：型號 A(mm 理論重量（kg ） 橫桿4.2. 架體構造及布置基本數據 本工程碗扣式樓板滿堂腳手架立桿縱距和排距均為0.9m ，步距為1.2m 。碗扣腳手架水平橫桿均為HG-90, 桿件長度為0.9m ，腳手立桿組合根據各區(qū)段實際情況，分別進行設置。具體如下表所示。 4中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD 層數施工區(qū)段結構層高（m ）碗口腳手架立桿組合 備注 -1區(qū)、-2區(qū)（非人

5、防）、-2區(qū)（南側）4.125 2.4+1.2(板底支撐橫桿為A 48鋼管）B3-2區(qū)（北側、東側）2.4+2.4+0.9(板底支撐橫桿為A 48鋼管）B1-2區(qū)、-1區(qū)、-2區(qū) 4.045 2.4+1.2(板底支撐橫桿為A 48鋼管）-2區(qū)2.4+2.4+0.6(板底支撐橫桿為100*100木方） L1-2區(qū)2.4+2.4+0.6(板底支撐橫桿為A 48鋼管）2.4+2.4+0.9（100*100木方）L3區(qū)6.3 2.4+2.4+0.9(板底支撐橫桿為A 48鋼管）區(qū)5.725 2.4+1.5+1.2(板底支撐橫桿為100*100木方） L4區(qū)2.4+2.4(板底支撐橫桿為該支撐體系各層均

6、以典型樓板厚度進行設計，對于同一樓層樓板厚度不同時，可以利用立桿頂部的頂撐和樓板底部支撐橫桿（采用鋼管時，其高度為48mm ，采用100*100木方高度為100mm ）進行調節(jié)。局部區(qū)域由于不符合碗扣腳手架模數要求，采用普通鋼管腳手架施工。 5中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD 100*100木方） 5. 碗扣式滿堂支撐架搭設 5.1.碗扣節(jié)點組成立桿的碗扣節(jié)點由上碗扣、下碗扣、橫桿接頭和上碗扣限位銷等構成。立桿碗扣間距為0.6m 的模數設置。 6中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRU

7、CTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD 5.2.施工工序測量放線立主桿、連掃地桿調平搭設上一步縱橫向水平桿搭設豎向剪刀撐搭設水平橫撐（設計高度）、掛水平兜網一道繼續(xù)搭設端部縱橫向水平桿檢查驗收上快拆頭（頂托）。 5.3.搭設要求（1）滿堂腳手架排距0.9m，跨距0.9m，步距1.2m；當排距和跨距小于0.9m,當碗扣架模數不符合現場實際尺寸時，可利用鋼管與扣件連接。（2）支撐架底層，縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度需小于或等于350mm，立桿底部設置固定底座。（3）支撐架立桿上端可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。（4）可調底座及可調托撐絲桿與

8、調節(jié)螺母齒合長度不得少于6扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。（5）立桿的上碗扣應能上下串動、轉動靈活，不得有卡滯現象。 （6）立桿與立桿的連接空處應能插入12mm連接銷。 （7）碗扣節(jié)點上應安裝14個橫桿時，上碗扣均能鎖緊。（8）當搭設不少于二步三跨1.8mx1.8mx1.2m（步距x縱距x橫距）的整體腳手架時，每一框架內橫桿與立桿的垂直度偏差應小于5mm。 7中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD （9）安裝時，須將橫桿插頭插入下碗內，將上碗扣沿限位銷扣下，并順時針旋轉，靠上碗扣螺旋面使之與限位銷

9、頂緊，從而將橫桿和立桿牢固地連在一起。（10）搭設過程中可利用立桿支撐樓板，橫桿支撐梁的梁板合支方法，當梁荷載超過橫桿設計承載力時，可采取獨立支撐的方法，并與樓板支撐連成一體，根據現場情況,梁均需獨立支撐。（驗算及圖示見后）（11）滿堂支架立桿，在外側周圍應設由下至上的豎向連接式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m 左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部，掃地桿處設置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60度，具體尺寸根據現場尺寸下述范圍內調整。（剪刀撐用6米鋼管設置，用扣件與碗扣 構件連接）6. 模板、腳手架拆除要求1、模板拆除根據現場同條

10、件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。 按設計強度等級的百分率計: 8中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD 跨度為2m及小于2m 50% 跨度為大于2m至8m 75% 梁(跨度為8m及小于8m 75% 承重結構(跨度大于8m 100% 懸臂梁和懸臂

11、板100%3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、腳手架拆除由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)。6、腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固。 7、各構件嚴禁拋擲至地面，運至地面的構配件，及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)

12、格隨時碼堆存放。 7. 施工安全、文明措施(1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。(2、腳手架搭設，必須由專業(yè)架子工進行搭設，掛好、系好安全帶，現場安全員要到場監(jiān)督。(3、在拆模前不準將腳手架拆除；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛" 禁止通行" 安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。(4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。(5、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m ，外殼接保護零線，且絕

13、緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。(6、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板(7、大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防

14、止觸電保護措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網接通，防止漏電傷人。(8、56級以上大風和雷、雨、雪的天氣應停止腳手架作業(yè)。(9、腳手架、模板搭設拆除要向作業(yè)人員進行詳細的交底，簽字手續(xù)齊全。8. 支撐架受力驗算計算現以-3區(qū)L2層碗扣式腳手架支撐進行設計。模板支架搭設高度為6.4米，樓板厚度為150mm 。搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.20米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元一、模板面板計算面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W = 90.00×1.

15、50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1抗彎強度計算f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2；M 面板的最大彎距(N.mm；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；其中 q 荷載設計值(kN/m；經計算得到 M = 0.100×(1.2×4.815+1.4×2.700 ×0.250×0.250=0.060kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.

16、060×1000×1000/33750=1.770N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2抗剪計算T = 3Q/2bh < T抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×7.515×2504/(100×6000×253125=0.131mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、模板支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。1. 荷載的計算(1鋼筋混凝土板自重(k

17、N/m：(2模板的自重線荷載(kN/m：(3活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m：2. 方木的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1方木抗彎強度計算方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強

18、度必須滿足:T = 3Q/2bh < T方木的抗剪強度計算滿足要求!(3方木撓度計算最大變形 v =0.677×2.088×900.04/(100×9500.00×4166666.8=0.234mm 方木的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐方木按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算A支撐方木計算簡圖支撐方木變形圖(mm支撐方木剪力圖(kN經過連續(xù)梁的計算得到支撐方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!支撐方木的最大撓度小于900.0/150與10mm, 滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力作用于模板支架

19、的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1腳手架的自重(kN：(2模板的自重(kN：(3鋼筋混凝土樓板自重(kN：經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.264kN。2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。3. 不考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值計算公式五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時, 立桿的穩(wěn)定性計算公式 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數, 由長細比 l0/i 查表得到； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m； 由公式(1或(2計算a 立桿

20、上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.00m；公式(1的計算結果： = 71.60N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2的計算結果： = 30.62N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求! 六、樓板強度的計算驗算樓板強度時按照最不利考慮, 樓板的跨度取4.50m ，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=2025.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b ×h=4500mm×150mm ，截面有效高度 h0=130mm 。 按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、

21、15天. 的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2. 計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m ，短邊4.50×1.00=4.50m，樓板計算范圍內擺放6×6排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到5天后混凝土強度達到48.30%，C35.0混凝土強度近似等效為C16.9。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8.11N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：= Asfy/bh0fcm = 2025.00×360.00/

22、(4500.00×130.00×8.11=0.15 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 此層樓板所能承受的最大彎矩為： 所以第5天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。3. 計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50m ，短邊4.50×1.00=4.50m，樓板計算范圍內擺放6×6排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到10天后混凝土強度達到69.10%，C35

23、.0混凝土強度近似等效為C24.2。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11.53N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：= Asfy/bh0fcm = 2025.00×360.00/(4500.00×130.00×11.53=0.11 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 此層樓板所能承受的最大彎矩為： 所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐可以拆除。 9. 梁獨立支撐模板計算梁模采用15mm 厚木模板，50×100mm木枋，48×3.5鋼管支撐。梁底模及側面木枋間距250mm

24、，梁底小橫桿間距為立桿橫距的1/2。梁高h1250mm在梁中部設置一道12對拉螺桿，1500h1750在梁中部設置兩道12對拉螺桿。2200mm高梁設置設置三道12對拉螺桿。所有梁對拉螺桿外套20PVC管。步距設置為1200。對下表中有代表性尺寸梁進行驗算支撐體系。梁截面尺寸增加立桿 立桿500×750 1道 縱距l(xiāng)=0.90m，步距h=1.2 600×750 1道 縱距l(xiāng)=0.90m，步距h=1.2 800×750 2道 縱距l(xiāng)=0.90m，步距h=1.2 800×1000 2道 縱距l(xiāng)=0.45m，步距h=1.2 500×900 1道 縱距

25、l=0.45m，步距h=1.2 500×2600 1道 縱距l(xiāng)=0.45m，步距h=1.2 500×750 1道 縱距l(xiāng)=0.90m，步距h=1.2 800×1000 2道 縱距l(xiāng)=0.45m，步距h=1.2 800×1250 2道 縱距l(xiāng)=0.45m，步距h=1.2 1000×1750 3道 縱距l(xiāng)=0.45m，步距h=1.2 1500×1750 4道 縱距l(xiāng)=0.45m，步距h=1.2 500×22001道9.1.取梁尺寸為800×750進行計算 梁截面寬度 B(m:0.80； 梁截面高度 D(m:0.75 混

26、凝土板厚度(mm:0.15；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m:0.90； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m:0.10； 腳手架步距(m:1.20； 梁支撐架搭設高度H(m：5.5； 梁兩側立柱間距(m:1.20；模板自重(kN/m2:0.35； 鋼筋自重(kN/m3:1.50；木材彈性模量E(N/mm2：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2：1.7； 面板類型：膠合面板；梁底模板支撐的間距(mm：300.0；面板厚度(mm：15.0； 二、梁模板荷載標準值計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支

27、撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900.00×15.00×15.00/6 = 3.38×104mm 3； I = 900.00×15.00×15.00×15.00/12 = 2.53×105mm 4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2； M -

28、計算的最大彎矩 (kN.m；l-計算跨度(梁底支撐間距: l =266.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q 1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.75×0.90=18.59kN/m； 模板結構自重荷載：q 2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q 3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.59+0.34+2

29、.27=21.20kN/m； 跨中彎矩計算公式如下: M max = 0.10×21.198×0.2672=0.151kN.m； =0.151×106/3.38×104；梁底模面板計算應力 =4.466 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =（(24.0+1.50×0.750+0.35）×0.90= 17.53N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距: l =2

30、66.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =266.67/250 = 1.067mm； 面板的最大撓度計算值: =0.677×17.528×266.74/(100×9500.0×2.53×105=0.250mm；面板的最大撓度計算值: =0.250mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，滿足要求！ 三、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考

31、慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1鋼筋混凝土梁自重(kN/m：q 1 = (24.000+1.500×0.750×0.900=17.213 kN/m； (2模板的自重線荷載(kN/m：q 2 = 0.350×0.900×(2×0.750+0.800/ 0.800=0.906 kN/m；(3活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN：均布荷載 q = 1.2×17.213+1.2×0.906=21.742 kN/m；集中荷載 P = 1.4×3.240=4.536 kN； 鋼

32、管計算簡圖經過計算得到從左到右各鋼管傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.967 kN； N2=8.771 kN； N3=9.196 kN； N4=1.967 kN；本算例中，木枋的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=83.33cm3 I=416.67cm4 木枋強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.196/0.900=10.218 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×10.218×0.900×0.900= 0.828 kN.m； 最大應力 = M / W = 0.828×

33、;106/4490.0 = 184.335 N/mm2； 抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； 木枋抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足:=VS/Ib其中最大剪力: V = 0.6×10.218×0.90 = 5.52 kN； 截面面積S =50.00×100.00 = 5000mm2；受剪應力計算值 T =5520×5000/(4166700×50.00 =0.13N/mm2； 抗剪強度設計值 T = 1.700 N/mm2；滿足要求 木枋撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下

34、: 木枋最大撓度計算值 = 0.677×10.218×900.0004 /(100×10000×416.67×104=1.09mm；支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下 計算簡圖(kN 支撐鋼管彎矩圖(kN.m 經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB =1.13 kN；最大支座反力R=10.33KN 最大彎矩 Mmax =0.188 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax =0.131 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.188×106/4490.0=41.869 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的

35、最大應力計算值 41.869 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =10.33 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.500=0.851 kN； N =10.33+0.851=11.181 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo /i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗

36、矩(cm3：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m； 不考慮高支撐架，按下式計算lo = k1uh (1 k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，查表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.200 = 2.356 m； Lo /i = 2356 / 15.900 = 148.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.

37、316 ； 24中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11181/(0.316×424.000 = 83.45 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 124.81 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l o = k1k 2(h+2a (2 k 1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k 2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.012 ；

38、 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k 2(h+2a = 1.185×1.012×(1.200+0.100×2 = 1.679 m； Lo /i = 1679 / 15.900 = 105.6 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.551； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11181/(0.551×424.000 = 47.86 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 =47.86N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！ 9.2.取尺寸 800×1000進行計算 25中

39、建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD 混凝土板厚度(mm:0.15；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m:0.90； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m:0.10； 腳手架步距(m:1.20； 梁支撐架搭設高度H(m：5.25； 梁兩側立柱間距(m:1.20；模板自重(kN/m2:0.35； 鋼筋自重(kN/m3:1.50；木材彈性模量E(N/mm2：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2：1.7； 面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm

40、2：210000.0； 鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2梁底模板支撐的間距(mm：300.0； 面板厚度(mm：15.0； 二、梁模板荷載標準值計算 26中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W

41、分別為: W = 900.00×15.00×15.00/6 = 3.38×104mm 3； I = 900.00×15.00×15.00×15.00/12 = 2.53×105mm 4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2； M - 計算的最大彎矩 (kN.m；l-計算跨度(梁底支撐間距: l =266.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q 1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×

42、1.0×0.90=24.786kN/m； 模板結構自重荷載：q 2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q 3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.786+0.34+2.27=27.396kN/m； 跨中彎矩計算公式如下: 27中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD M max = 0.10×27.396

43、5;0.2672=0.195kN.m； =0.195×106/3.38×104；梁底模面板計算應力 =5.767 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =（(24.0+1.50×0.750+0.35）×0.90= 17.53N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距: l =266.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =266.67

44、/250 = 1.067mm； 面板的最大撓度計算值: =0.677×17.528×266.74/(100×9500.0×2.53×105=0.250mm；面板的最大撓度計算值: =0.250mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，滿足要求！ 三、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1鋼筋混凝土梁自重(kN/m：q 1 = (2

45、4.000+1.500×1.0×0.900=22.95 kN/m； (2模板的自重線荷載(kN/m：q 2 = 0.350×0.900×(2×1+0.800/ 0.800=1.1025 kN/m； 28中建三局建設工程股份有限公司CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU CO，LTD (3活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN：均布荷載 q = 1.2×17.213+1.2×1.1025=28.863 kN/m； 集中荷載 P = 1.4×3.240=4.

46、536 kN；鋼管計算簡圖經過計算得到從左到右各鋼管傳遞集中力即支座力分別為： N1=2.167 kN； N2=9.771 kN； N3=10.196 kN； N4=2.167 kN；本算例中，木枋的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=83.33cm3 I=416.67cm4 木枋強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.196/0.900=10.218 kN/m；= 0.1×10.218×0.900×0.900= 0.828 kN.m； 最大應力 = M / W = 0.828×106/

47、4490.0 = 184.335 N/mm2； 抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； 木枋抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足:=VS/Ib其中最大剪力: V = 0.6×10.218×0.90 = 5.52 kN； 截面面積S =50.00×100.00 = 5000mm2；受剪應力計算值 T =5520×5000/(4166700×50.00 =0.13N/mm2； 抗剪強度設計值 T = 1.700 N/mm2；滿足要求 木枋撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 木枋最

48、大撓度計算值 = 0.677×10.218×900.0004 /(100×10000×416.67×104=1.09mm；支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下 計算簡圖(kN 經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB =1.13 kN；最大支座反力R=10.33KN 最大彎矩 Mmax =0.195 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax =0.142 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.195×106/4490.0=43.43 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 43.43 N/mm2

49、小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =10.33 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.250=0.813 kN； N =10.33+0.813=11.143 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo /i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3：W = 4.49； - 鋼管立

50、桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m； 不考慮高支撐架，按下式計算lo = k1uh (1 k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，查表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.200 = 2.356 m； Lo /i = 2356 / 15.900 = 148.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.316 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1

51、1143/(0.316×424.000 = 83.17 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 83.17 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l o = k1k 2(h+2a (2 k 1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k 2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.012 ； 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k 2(h+2a = 1.185×1.012×(1.200+0.100×2 = 1.679 m； L

52、o /i = 1679 / 15.900 = 105.6 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.551； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11143/(0.551×424.000 = 47.7 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 =47.7N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！ 9.3.取特殊梁尺寸為1500×1750mm進行計算 1500×1750梁模板圖一、參數信息1.模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m:1.50； 梁截面高度 D(m:1.75 混凝土板厚度(mm:0.20；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m:0.45； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m:0.10； 腳手架步距(m:1.20； 梁支撐架搭設高度H(m：6.00； 梁兩側立柱間距(m:2