有限元模型輸電塔架動(dòng)力特性分析的影響

1、有限元模型輸電塔架動(dòng)力特性分析的影響    摘要：本文較全面地分析討論了節(jié)點(diǎn)構(gòu)造和節(jié)點(diǎn)剛度等因素對塔架動(dòng)力性能的影響及在有限元建模中的處理方法。本文選取一個(gè)500kV輸電線路中常見的貓頭型塔架，建立了1個(gè)空間桁架模型、1個(gè)空間剛架模型和3個(gè)由桿單元和梁單元組成的混合有限元模型，對輸電塔架結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模態(tài)分析，系統(tǒng)研究討論了不同有限元模型、連接偏心對模態(tài)分析結(jié)果的影響，指出了各種有限元模型在塔架動(dòng)力特性分析中的特點(diǎn)和適用范圍，對輸電塔架結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性研究具有實(shí)用意義。     關(guān)鍵詞：有限元輸電塔架模態(tài)分析動(dòng)力特性偏心

2、連接節(jié)點(diǎn)剛度          1 前言    由于輸電塔架的現(xiàn)場施工條件比較艱苦，其節(jié)點(diǎn)構(gòu)造都盡量簡單，通常腹桿只有一肢通過螺栓與弦桿或其它腹桿偏心連接，使得匯于同一節(jié)點(diǎn)的各桿軸線很難交于一點(diǎn)，加上單角鋼桿件截面的形心和剪力中心不重合，實(shí)際桿件并非理論上的二力桿；另外弦桿一般在節(jié)點(diǎn)上是連續(xù)的，腹桿與節(jié)點(diǎn)的連接剛度也不是完全的鉸節(jié)點(diǎn)或剛節(jié)點(diǎn)，也就是說，實(shí)際塔架在桿件和節(jié)點(diǎn)兩方面都與桁架或剛架基本假定不盡相符。因此在用有限元進(jìn)行塔架結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性分析時(shí)，對桿件和節(jié)點(diǎn)的

3、不同處理無疑會(huì)直接影響計(jì)算分析結(jié)果。本文針對這些問題進(jìn)行較全面的分析討論。    2 建立塔架有限元模型時(shí)對節(jié)點(diǎn)的處理    用有限元法分析塔架結(jié)構(gòu)時(shí)，通常將所有桿都取為桿單元即二力桿，從而形成空間桁架結(jié)構(gòu)。由于桿單元不能考慮桿件端部的連接剛度和偏心的影響，而且還會(huì)導(dǎo)致塔架結(jié)構(gòu)模型的許多部位如橫隔桿出橫隔平面、再分式腹桿出桁架平面等幾何可變。要消除空間桁架模型的幾何可變性的一種方法是附加一些約束桿單元，另一種方法就是去掉次腹桿，將再分桿改為不再分。但后一種方法在處理橫隔或同一主材兩相鄰塔面沒有公共節(jié)點(diǎn)時(shí)仍會(huì)遇到困難

4、，而且把所有次腹桿去掉無疑會(huì)給分析帶來較大誤差。相比之下，前一種方法即切實(shí)可行，只要合理設(shè)置附加桿，分析結(jié)果的誤差也很小，所以本文采用這種方法來消除空間桁架模型的幾何可變性。    附加桿單元的設(shè)置原則是既要消除結(jié)構(gòu)出現(xiàn)幾何可變性，又不能明顯影響塔架結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，因此應(yīng)著重考慮附加桿的數(shù)量、部位、方向和截面面積等因素。附加桿的數(shù)量應(yīng)盡量少，只要在幾何可變節(jié)點(diǎn)的相應(yīng)自由度上設(shè)一桿使節(jié)點(diǎn)成為幾何不變點(diǎn)即可，桿多了會(huì)在該自由度形成超靜定，增加結(jié)構(gòu)的剛度和內(nèi)力，附加桿的方向最好能形成幾何可變自由度方向的約束鏈桿，即與桁架平面或橫隔平面垂直，從而使附加桿接近于零

5、桿，也不會(huì)在塔架桿件中產(chǎn)生明顯內(nèi)力，附加桿的另一端節(jié)點(diǎn)應(yīng)利用塔架原有的節(jié)點(diǎn)。附加桿的截面應(yīng)該盡量小，既可減小附加桿對塔架結(jié)構(gòu)的受力影響，又可以減小附加質(zhì)量對塔架結(jié)構(gòu)固有頻率的影響，但附加桿截面過小剛度不足時(shí)，就起不到所需的約束作用，模態(tài)分析時(shí)會(huì)出現(xiàn)許多局部模態(tài)。計(jì)算分析表明，附加桿的截面面積取被約束桿面積的1/201/10比較合適。    用有限元分析塔架結(jié)構(gòu)也可以采用梁單元按空間剛架建模，這時(shí)不會(huì)出現(xiàn)幾何可變問題，但因節(jié)點(diǎn)剛度很難確定，一般還是采用剛節(jié)點(diǎn)模型，從而人為地增大塔架結(jié)構(gòu)的整體剛度。所以應(yīng)該根據(jù)塔架結(jié)構(gòu)桿件的實(shí)際工作狀態(tài)赤確定單元類型。弦桿因

6、其剛度明顯大于腹桿，而且在節(jié)點(diǎn)處保持連續(xù)，所以宜按梁單元考慮。腹桿則宜分為主腹桿和次腹桿分別考慮。主腹桿兩端均直接與弦桿相連，往往具有再分節(jié)點(diǎn)，自身的剛度和端部連接約束剛度都比較大，所以宜按梁單元考慮。次腹桿一般無再分節(jié)點(diǎn)，一端甚至兩端都與主腹桿相連，在塔架結(jié)構(gòu)的簡化計(jì)算中只考慮用其減小弦桿或主腹桿計(jì)算長度，而不計(jì)其受力，通常每端只用一個(gè)螺栓連接，端部約束和自身剛度比較小，內(nèi)力和二階應(yīng)力都不大，所以可以按桿單元考慮。這種處理方法使主腹桿的剛度和對塔架的約束偏大，而次腹桿的剛度和對塔架的約束偏小，相互有所抵消，比較合理。    3 實(shí)例塔架有限元模型的建立

7、    本文選取一座目前500kV主干電網(wǎng)中普遍應(yīng)用的貓頭型塔架為實(shí)例模型，分析討論有限元模型對輸電塔架模態(tài)分析結(jié)果的影響。    本文對實(shí)例輸電塔架建立了三種有限元模型：    1. 空間桁架模型    所有桿件均取為桿單元，增設(shè)必要的附加桿，消除空間桁架幾何可變。該模型共用了573個(gè)節(jié)點(diǎn)和1637個(gè)桿單元，其中22個(gè)是附加桿單元。    2.     混

8、合單元模型    弦桿和主腹桿取為空間梁單元，次腹桿取為桿單元。為研究偏心連接的影響，再按模型中的弦桿和主腹桿不同偏心情況建立了三種模型。每個(gè)模型均用了665個(gè)節(jié)點(diǎn)和1615個(gè)單元，其中桿單元727個(gè)，梁單元888個(gè)。    3空間剛架模型    所有桿件均取為空間梁單元。該模型共用了665個(gè)節(jié)點(diǎn)和1615個(gè)梁單元。    上述三種模型中，混合單元模型和空間剛架模型的節(jié)點(diǎn)數(shù)較多的原因是用空間梁單元建模時(shí)需增加一些節(jié)點(diǎn)來確定梁截面的方向，

9、而且所有桿件交叉處均可設(shè)為節(jié)點(diǎn)，而空間桁架模型為避免成為幾何可變，應(yīng)盡量減少節(jié)點(diǎn)。相反，空間桁架模型因增設(shè)了附加桿，單元數(shù)比較多。    五個(gè)有限元計(jì)算模型編號(hào)及特征見表1。    表1有限元模型編號(hào)及特征         模型號(hào)    模型類型    模型的單元偏心程度    M1   

10、 空間桁架    所有桿均為桿單元，但增設(shè)了少量附加桿單元。    M2         混合單元    次腹桿為桿單元，弦桿和主腹桿均為偏心連接的梁單元。    M3    次腹桿為桿單元，弦桿和主腹桿均為形心連接梁單元。    M4  

11、  次腹桿為桿單元，弦桿為偏心連接梁單元，主腹桿為形心連接梁單元。    M5    空間剛架    所有桿均為偏心連接的梁單元，偏心均按所研究塔架的實(shí)際設(shè)計(jì)確定。         4 實(shí)例塔架動(dòng)力特性分析    因幾何非線性和阻尼對結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性影響很小，所以本文的模態(tài)分析中不考慮這兩者的影響。  

12、0; 4.1塔架結(jié)構(gòu)固有頻率計(jì)算    利用上述5種有限元模型對實(shí)例塔架進(jìn)行了模態(tài)分析，盡管實(shí)際工程分析一般取前10階固有頻率已經(jīng)足夠，但為更明顯討論有限元模型對模態(tài)分析的影響，所以還是提取了前100階固有頻率，具體結(jié)果見表2。    表2不同模型的前100階固有頻率         階數(shù)    自振頻率（Hz）    M1  

13、  M2    M3    M4    M5    1    2.5754    2.6103    2.5872    2.6053    2.6471    2 &#

14、160;  2.6175    2.6354    2.6100    2.6305    2.6493    3    4.1081    3.9569    4.0220    4.0251  &

15、#160; 4.0374    4    5.6390    5.5778    5.5542    5.5872    5.7532    5    5.9309    6.1509    

16、;6.0653    6.1381    6.2031    6    8.4579    7.6307    7.6042    7.6051    8.5850    7    10.700

17、60;   7.6907    7.6309    7.6316    10.667    8    10.788    7.6960    7.6359    7.6372    10.849 &#

18、160;  9    11.621    7.7001    7.6861    7.6860    11.015    10    11.863    7.7568    7.7124   

19、; 7.7134    11.388    20    21.860    10.481    10.748    10.794    14.090    30    27.348    1

20、2.746    12.930    12.930    17.362    40    33.153    15.434    15.947    15.947    21.091    50

21、60;   36.094    18.072    18.233    18.256    23.695    60    41.527    20.926    21.983    21.734 &

22、#160;  26.017    70    46.545    21.928    23.183    23.209    28.260    80    50.356    23.639  

23、60; 24.346    24.395    29.541    90    52.809    25.430    26.062    25.813    32.360    100   

24、0;56.872    26.341    27.5152    27.554    33.722    由表2可見，同樣提取前100階固有頻率，空間桁架模型、空間剛架模型和混合單元模型得到的頻率值相差很大，截止的頻率也明顯不同，空間桁架模型的截止頻率最高，空間剛架模型次之，混合單元模型的截止頻率最低，空間桁架模型得到的截止頻率幾乎高出混合單元模型的一倍，其第30階固有頻率幾乎已經(jīng)達(dá)到混合單元模型

25、的第100階的頻率。三種連接偏心程度不同的混合單元模型的計(jì)算結(jié)果非常接近，前50階模態(tài)的計(jì)算頻率相差都不超達(dá)1%。    三種模型得到前100階模態(tài)的截止頻相差較大的原因主要是局部模態(tài)對整體模態(tài)的影響?？臻g桁架模型因增設(shè)附加桿，在將塔架約束成幾何不變體的同時(shí)，也把許多局部模態(tài)抑制掉了，所以在前100階模態(tài)中得到較多整體模態(tài)，截止頻率就比較高；而混合單元模型或空間剛架模型因局部自由度比較多，所以前100模態(tài)序列中含有較多局部模態(tài)，并且在較高階的同一模態(tài)中一般都耦合了多個(gè)局部模態(tài)，得到模態(tài)就明顯多了，截止頻率也就低多了。   &

26、#160;4.2塔架結(jié)構(gòu)振型分析    為分析固有頻率與模態(tài)之間的對應(yīng)關(guān)系，以及用不同有限元模型得到的模態(tài)分布情況，確定了5種有限元模型前25階固有頻率對應(yīng)的的模態(tài)振型，限于篇幅，只在表3中列出前10階模態(tài)的振型。三種混合單元模型的各階模態(tài)及對應(yīng)的固有頻率十分接近，只取模型M2為代表列出結(jié)果。    表3三種模型前10階固有頻率對應(yīng)的振動(dòng)模態(tài)         階 數(shù)    各模型振動(dòng)模態(tài) 

27、;   M1    M2    M5    1    橫向第一振型    縱向第一振型    橫向第一振型    2    縱向第一振型    橫向第一振型    縱向第

28、一振型    3    扭轉(zhuǎn)第一振型    扭轉(zhuǎn)第一振型    扭轉(zhuǎn)第一振型    4    縱向第二振型    縱向第二振型    縱向第二振型    5    橫向第二振型  

29、  橫向第二振型    橫向第二振型    6    扭轉(zhuǎn)第二振型    腿部扭轉(zhuǎn)第一振型    扭轉(zhuǎn)第二振型    7    縱向第三振型    腿間連桿局部振型    縱向第三振型   

30、 8    橫向第三振型    腿間連桿局部振型    橫向第三振型    9    豎向第一振型    腿間連桿局部振型    腿部扭轉(zhuǎn)第一振型    10    腿部扭轉(zhuǎn)第一振型    

31、腿間連桿局部振型    腿間連桿局部振型    由表2和表3可見，各模型的主振型模態(tài)出現(xiàn)順序和頻率都不同，說明對同一結(jié)構(gòu)采用不同有限元模型進(jìn)行模態(tài)分析，結(jié)果會(huì)不同，特別是高階模態(tài)明顯不同。三種有限元模型得到的前5階基本模態(tài)基本一致，對應(yīng)的頻率非常接近。因該塔的塔身是正方形，縱橫向基本頻率非常接近，從第四振型開始，因受塔頭的不對稱的影響，縱橫向的固有頻率開始明顯不同。從前25階頻率看，用空間桁架模型求出的基本上都是塔架結(jié)構(gòu)的整體振型頻率；而用混合單元模型和空間剛架模型求出的含有不少是局部振動(dòng)頻率。，原因是空間桁架模型

32、增設(shè)了附加桿，有效地約束了次腹桿和橫隔出平面的局部振動(dòng)，從而抑制了局部模態(tài)。    本文研究的貓頭型塔架是比較復(fù)雜的塔型，出現(xiàn)了不少扭轉(zhuǎn)和豎向振動(dòng)模態(tài)，這在塔身和塔頭質(zhì)量分布比較均勻的塔型里是不多見的。    為了比較不同有限元模型對模態(tài)分析結(jié)果的影響，按空間桁架模型求得的前25階模態(tài)，再仔細(xì)分析確定了混合單元模型和空間剛架模型對應(yīng)模態(tài)的固有頻率，前12階結(jié)果列于表4中。    表4三種模型前12階固有頻率對應(yīng)的振動(dòng)模態(tài)    

33、0;    序 號(hào)    振動(dòng)模態(tài)    M1    M2    M5    1    橫向第一振型    2.5754    2.6354    2.6471    2

34、    縱向第一振型    2.6175    2.6103    2.6493    3    扭轉(zhuǎn)第一振型    4.1081    3.9569    4.0374    4 

35、0;  縱向第二振型    5.6390    5.5778    5.5732    5    橫向第二振型    5.9309    6.1509    6.2031    6   &#

36、160;扭轉(zhuǎn)第二振型    8.4579    8.0200    8.5850    7    縱向第三振型    10.700    10.481    10.667    8    橫向第三振型

37、    10.788    10.711    10.849    9    豎向第一振型    11.621    11.756    11.888、12.078    10    腿部扭轉(zhuǎn)第一振型    11.863    9.5979    11.015 &#