發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)-可靠性試驗(yàn)

1、學(xué)生實(shí)驗(yàn)報(bào)告實(shí)驗(yàn)課程名稱(chēng)：發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)技術(shù)開(kāi)課實(shí)驗(yàn)室：內(nèi)燃機(jī)實(shí)驗(yàn)室2013年 5月 29日年級(jí)、專(zhuān)業(yè)、學(xué)姓成班級(jí)號(hào)名績(jī)實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目?jī)?nèi)燃機(jī)可靠性試驗(yàn)研究指導(dǎo)教師名稱(chēng)教師評(píng)語(yǔ)教師簽名：年月日目錄1. 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?. 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容3. 實(shí)驗(yàn)進(jìn)度安排4. 結(jié)論- 1 -目錄一、試驗(yàn)?zāi)康亩⒃囼?yàn)內(nèi)容1. 試驗(yàn)依據(jù)2. 試驗(yàn)條件3. 試驗(yàn)儀器設(shè)備4. 試驗(yàn)樣機(jī)5. 試驗(yàn)內(nèi)容與方案（1）交變負(fù)荷試驗(yàn)（2）混合負(fù)荷試驗(yàn)（3）全速負(fù)荷試驗(yàn)（4）冷熱沖擊試驗(yàn)（5）活塞機(jī)械疲勞試驗(yàn)（6）活塞熱疲勞試驗(yàn)三、 試驗(yàn)進(jìn)度安排四、 試驗(yàn)結(jié)果的提供- 2 -摘要國(guó)外在可靠性試驗(yàn)方面己做了許多有益的研究工作， 但到目前為止尚未形成統(tǒng)一的試

2、驗(yàn)方法， 而且考慮到該試驗(yàn)的非普遍性及技術(shù)保密性， 將來(lái)也不可能形成統(tǒng)一的試驗(yàn)規(guī)范。 相對(duì)于熱疲勞研究狀況來(lái)講， 國(guó)內(nèi)對(duì)機(jī)械疲勞的研究還比較少。 為適應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)比功率和排放法規(guī)日益提高的苛刻要求，發(fā)動(dòng)機(jī)面臨著更高機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷的嚴(yán)峻考驗(yàn)。國(guó)內(nèi)高強(qiáng)化發(fā)動(dòng)機(jī)最大爆發(fā)壓力已超過(guò) 22 Mpa。活塞的機(jī)械疲勞損傷主要體現(xiàn)在銷(xiāo)孔、 環(huán)岸等部位。 活塞環(huán)岸、 銷(xiāo)座及燃燒室等部位由于在較高的工作溫度下承受著高頻沖擊作用的爆發(fā)壓力，潤(rùn)滑狀況較差，摩擦磨損，其他破壞可靠性的腐蝕磨損(缸套一環(huán)換向區(qū)、排氣門(mén)/排氣門(mén)座錐面等 )、疲勞磨損 (挺桿、軸瓦、齒輪表面等 )、微動(dòng)磨蝕 (軸瓦鋼背、飛輪壓緊處、飛輪殼壓緊處

3、、濕缸套止口處等 )、電蝕 (火花塞電極等 )和穴蝕 (水泵葉輪等 )這些都是可靠性試驗(yàn)的主要目標(biāo)，也是實(shí)施可靠性設(shè)計(jì)、試驗(yàn)研究的重點(diǎn)部位。眾所周知，在內(nèi)燃機(jī)整機(jī)上進(jìn)行零部件可靠性試驗(yàn)成本昂貴。 本文將參照原有的可靠性試驗(yàn)方法， 通過(guò)看一些關(guān)于可靠性的零部件加速壽命實(shí)驗(yàn)技術(shù)制定一種評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)可靠性的考核規(guī)范， 包括活塞機(jī)械疲勞試驗(yàn)和活塞熱疲勞試驗(yàn) ，可迅速做出其可靠性恰當(dāng)?shù)脑u(píng)價(jià)，可以降低研發(fā)成本、縮短研發(fā)時(shí)間。一、試驗(yàn)?zāi)康? 通過(guò)理解內(nèi)燃機(jī)可靠性評(píng)估，評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)的可靠性。1.1了解評(píng)估的多種理論方法，如數(shù)學(xué)模型法、上下限法、相似設(shè)備法、蒙特卡洛法、故障分析 ( 包括故障模式影響分析和故障樹(shù)分析

4、 ) 等。并掌握故障分析法。1.2學(xué)會(huì)可靠性試驗(yàn)評(píng)估，為進(jìn)行可靠性設(shè)計(jì)奠定基礎(chǔ)理論，為發(fā)動(dòng)機(jī)及相關(guān)零部件提供測(cè)試、驗(yàn)證以及改進(jìn)的技術(shù)支持。2 掌握可靠性試驗(yàn)方法2.1掌握內(nèi)燃機(jī)可靠性綜合性試驗(yàn)及專(zhuān)項(xiàng)試驗(yàn)。綜合性試驗(yàn)的考核對(duì)象是零件的可靠性、零件表面性狀的變化和發(fā)動(dòng)機(jī)性能的保持性；專(zhuān)項(xiàng)試驗(yàn)是超水溫( 耐熱性 ) 、超負(fù)荷、混合負(fù)荷、交變負(fù)荷循環(huán)、超爆發(fā)壓力、超速等試驗(yàn)。二、試驗(yàn)內(nèi)容1 試驗(yàn)依據(jù)參考的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)：GB /T 19055-2003汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)可靠性試驗(yàn)方法GB /T 18297-2001汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)性能試驗(yàn)方法JB/T 5112-1999中小功率柴油機(jī)產(chǎn)品可靠性考核2 試驗(yàn)條件一般試驗(yàn)條件

5、：2.1 燃料及機(jī)油 : 采用制造廠所規(guī)定的牌號(hào)，柴油中不得有消煙添加劑。- 3 -2.2 磨合 : 按制造廠規(guī)定的磨合規(guī)范進(jìn)行。2.3 冷卻系溫度 : 水冷機(jī)的冷卻液的出口溫度控制在 361 K±5K，必要時(shí)可減少溫度允差。2.4 機(jī)油溫度 : 按制造廠的規(guī)定或控制在368 K ±5K，必要時(shí)可減少溫度允差。2.5 燃料溫度 : 柴油溫度控制在311 K± 5K; 汽油溫度控制在 298 K± 5K。2.6 排氣背壓 : 按制造廠的規(guī)定或低于6.7 k Pa 。2.7 發(fā)動(dòng)機(jī)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)氣狀態(tài)應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)氣狀態(tài)， 校正點(diǎn)燃機(jī)及壓燃機(jī)油門(mén)全開(kāi)時(shí)的實(shí)測(cè)有效功率、

6、 扭矩和壓燃機(jī)實(shí)測(cè)燃料消耗率等。試驗(yàn)對(duì)儀表精度及測(cè)量部位的要求：2.8 扭矩誤差不超過(guò)所測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩值的±1%。2.9 轉(zhuǎn)速誤差不超過(guò)所測(cè)值的± 0.5%。2.10 燃料消耗量誤差不超過(guò)所測(cè)值的± 1%。2.11 溫度a) 冷卻液溫度 : 在靠近發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻液出口及人口兩處測(cè)量 ; 誤差不超過(guò)± 2K。b) 機(jī)油溫度 : 在主油道、主油道的入口或有代表性部位測(cè)量 ; 誤差不超過(guò)± 2K 。c)排氣溫度 : 傳感器端頭離發(fā)動(dòng)機(jī)排氣歧管出口或渦輪增壓器出口50m m 處測(cè)量，并位于排氣連接管的中心，傳感器逆氣流方向插人; 誤差不超過(guò)±

7、15 K 。d) 燃油溫度 : 柴油溫度在燃油噴射泵進(jìn)口處測(cè)量 ; 汽油溫度在靠近化油器或噴油器的人口處測(cè)量。若有困難，可按制造廠推薦有代表性的部位。 誤差不超過(guò)± 2K。 2.12 壓力a) 進(jìn)氣管真空度及絕對(duì)壓力 : 真空度在進(jìn)氣歧管進(jìn)口 ( 即化油器下法蘭 ) 的下游30mm左右處測(cè)量， 測(cè)壓頭與管內(nèi)壁齊平 ; 進(jìn)氣管絕對(duì)壓力按制造廠規(guī)定的位置測(cè)量，誤差不超過(guò)± 0.15 kPa 。b) 進(jìn) 氣 連接管壓降 : 在發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣口 ( 即進(jìn)氣連接管、化油器、節(jié)氣門(mén)體或空氣濾清器的進(jìn)氣口 ) 上游 150mm左右處測(cè)量，測(cè)壓頭與管內(nèi)壁齊平 ; 誤差不超過(guò)±0. 0

8、5 kPa 。c) 渦輪增壓器的壓氣機(jī)進(jìn)、 出口壓力 : 在壓氣機(jī)進(jìn)、出口的管壁上有代表性的部位測(cè)量，測(cè)壓頭與管內(nèi)壁齊平。進(jìn)口壓力測(cè)量誤差不超過(guò)± 0. 1 kPa; 出口壓力測(cè)量誤差不超過(guò)± 1 kPa 。d) 排氣背壓 : 離發(fā)動(dòng)機(jī)排氣歧管出口或渦輪增壓器出口下游 75mm處，在排氣連接管里測(cè)量，測(cè)壓頭與管內(nèi)壁齊平 ; 誤差不超過(guò)± 0.2kPa。- 4 -e) 機(jī)油壓力 : 在潤(rùn)滑系的主油道上或按制造廠推薦有代表性的部位測(cè)量 ; 壓力表精度 1.5 級(jí)。f) 氣缸壓縮壓力 : 在火花塞孔或噴油器孔處測(cè)量， 除測(cè)量的氣缸外， 其他各缸的火花塞或噴油器等均裝好

9、; 壓力表精度 1.5 級(jí)。g) 曲軸箱壓力 : 在有代表性的部位測(cè)量， 如加機(jī)油口、 油標(biāo)尺插人口等， 誤差不超過(guò)± 0.02 kPa 。2.13 點(diǎn)火、噴油及供油提前角 : 誤差不超過(guò)士 1°曲軸轉(zhuǎn)角。2.14 進(jìn)氣溫度沿發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣口 ( 即進(jìn)氣連接管、化油器、節(jié)氣門(mén)體或空氣濾清器的進(jìn)氣口 ) 的軸線，在進(jìn)氣口上游 3060 mm處測(cè)量，若空氣濾清器系周邊進(jìn)氣結(jié)構(gòu)，可在空氣濾清器里面的中間位置測(cè)量 ; 傳感器不得受到熱輻射，應(yīng)采取措施進(jìn)行熱屏蔽 ; 誤差不超過(guò)士 2K。 2.15 進(jìn)氣壓力在試驗(yàn)室內(nèi)不受陽(yáng)光和熱輻射的部位測(cè)量; 誤差不超過(guò)± 0.1 k Pa

10、。2.16 進(jìn)氣濕度在試驗(yàn)室內(nèi)不受陽(yáng)光和熱輻射的部位測(cè)量，采用抽風(fēng)式干濕球溫度計(jì); 溫度誤差不超過(guò)± 0.5 K。2.17 發(fā)動(dòng)機(jī)空氣消耗量誤差不超過(guò)所測(cè)值的± 3%。2.18活塞漏氣量誤差不超過(guò)所測(cè)值的± 5%。2.19測(cè)量數(shù)據(jù)的條件1%或± 10r /min,待轉(zhuǎn)測(cè)量數(shù)據(jù)時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行轉(zhuǎn)速與選定轉(zhuǎn)速相差應(yīng)不超過(guò)速 、扭矩及排氣溫度穩(wěn)定 1min后，方可進(jìn)行測(cè)量。轉(zhuǎn)速、扭矩、燃料消耗量及進(jìn)氣溫度盡量同時(shí)測(cè)量。測(cè)量燃料耗時(shí)間應(yīng)不少于 20 s, 取連續(xù)測(cè)量?jī)纱螠y(cè)量的平均值，前后兩次的扭矩及燃料消耗值相差應(yīng)小于 2%。兩次測(cè)量的時(shí)間間隔約 1min。2.2

11、0異常燃燒的避免點(diǎn)燃機(jī)在臺(tái)架可靠性試驗(yàn)全過(guò)程中， 不應(yīng)發(fā)生爆震、 早嫩及過(guò)高燃燒室溫度，可按發(fā)動(dòng)機(jī)制造廠的規(guī)定對(duì)火花塞熱值、 燃料辛烷值、點(diǎn)火提前角及混合氣濃度進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，并在試驗(yàn)報(bào)告中注明。3 試驗(yàn)儀器設(shè)備試驗(yàn)儀器設(shè)備除了一些發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架普片具有的設(shè)備外還有 AVL 冷熱沖擊試驗(yàn)裝置、活塞液力疲勞試驗(yàn)裝置（型號(hào)： SHE-A5 ）、高頻感應(yīng)加速熱疲勞試驗(yàn)臺(tái)、數(shù)字超聲探傷儀（型號(hào) :CTS-4020）。4 試驗(yàn)樣機(jī)試驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī) 2臺(tái)(A發(fā)動(dòng)機(jī)及 B發(fā)動(dòng)機(jī) )應(yīng)符合發(fā)動(dòng)機(jī)制造廠的技術(shù)條件，所有緊固件應(yīng)擰緊至規(guī)定值，氣門(mén)間隙調(diào)整至規(guī)定值， 采用制造廠規(guī)定的潤(rùn)滑脂及密封膠。4100QBZL 技術(shù)參

12、數(shù)汽缸數(shù)4氣缸排列形式直立排量3.298L最大輸出功率81KW最大扭矩285N.m最大扭矩轉(zhuǎn)速20002200- 5 -壓縮比17:1額定轉(zhuǎn)速3200r/min氣缸行程105cm氣缸缸徑100cm5 試驗(yàn)內(nèi)容與方案（1） 交變負(fù)荷試驗(yàn)油門(mén)全開(kāi)，從最大凈扭矩的轉(zhuǎn)速( n M )均勻地升至最大凈功率的轉(zhuǎn)速( np ),歷時(shí) 1.5 min;在 np 穩(wěn)定運(yùn)行 3.5min;隨后均勻地降至 nM ，歷時(shí) 1.5 min;在 nM 穩(wěn)定運(yùn)行3.5 min,重復(fù)上述交變工況，運(yùn)行到25 min。油 門(mén) 關(guān) 閉.轉(zhuǎn)速下降至怠速 ( ni )運(yùn)行到 29.5 min;油門(mén)開(kāi)大，無(wú)負(fù)荷，使轉(zhuǎn)速均勻上升到 10

13、5 額定轉(zhuǎn)速 (105% nr )或上升到發(fā)動(dòng)機(jī)制造廠規(guī)定的最高轉(zhuǎn)速， 歷時(shí) 0.25 min± 0. 1 min;隨即均勻地關(guān)小油門(mén)，使轉(zhuǎn)速降至nM ，歷時(shí) 0.25 min± 0.1min,至此完成了一個(gè)循環(huán)，歷時(shí)30min。運(yùn)行 800個(gè)循環(huán)，運(yùn)行持續(xù)時(shí)間 400h 。（2）混合負(fù)荷試驗(yàn)混合負(fù)荷試驗(yàn)規(guī)范見(jiàn)圖 2及表，不同工況間轉(zhuǎn)換在 1min內(nèi)完成，均勻地改變轉(zhuǎn)速及負(fù)荷。每循環(huán)歷時(shí) 60 min，共 1 000個(gè)循環(huán)，運(yùn)行持續(xù)時(shí)間 1 000 h。- 6 -工況序號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速負(fù)荷工況時(shí)間（ min）1怠速 ni052最大凈扭矩的轉(zhuǎn)速油門(mén)全開(kāi)10nM3油門(mén)全開(kāi)40最大凈

14、功率的轉(zhuǎn)速 np4額定轉(zhuǎn)速 nr油門(mén)全開(kāi)5（3）全速負(fù)荷試驗(yàn)轉(zhuǎn)速：額定轉(zhuǎn)速 nr負(fù)荷：油門(mén)全開(kāi)運(yùn)行持續(xù)時(shí)間： 1000h。（4）冷熱沖擊試驗(yàn)冷熱沖擊試驗(yàn)規(guī)范見(jiàn)圖 3及下表，表中工況 1到2,2到3的轉(zhuǎn)換在 5s以內(nèi)完成 ; 工況 3到4,4到1的轉(zhuǎn)換在 15 s以內(nèi)完成，均勻地改變轉(zhuǎn)速及負(fù)荷。每循環(huán)歷時(shí) 6 min。不同最大總質(zhì)量汽車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行持續(xù)時(shí)間 (h)，汽車(chē)總質(zhì)量不大于 3500 kg 的運(yùn)行 200（ h） ;汽車(chē)總質(zhì)量大于 3500 kg到 12000 kg的為 300h;汽車(chē)總質(zhì)量大于 12 000kg的運(yùn)行 500h.- 7 -工況順序轉(zhuǎn)速負(fù)荷冷卻水出口溫度 K工況時(shí)間 s1

15、(熱)油門(mén)全開(kāi)升至 378土2°或 385t p最大凈功率的轉(zhuǎn)速np士 2°2怠速 ni0自然上升15300自然上升154（冷）最高怠速0降至 311°t p360-15-15a散熱器蓋在絕對(duì)壓力150 kPa放氣時(shí)，冷卻水溫升至378K士2K ，或按發(fā)動(dòng)機(jī)制造廠的規(guī)定 .b散熱器蓋在絕對(duì)壓力 190 kP。放氣時(shí)，冷卻水溫升至385 K 士2 K> 或按發(fā)動(dòng)機(jī)制造廠的規(guī)定。C t p 系 發(fā) 動(dòng)機(jī)自行加熱至規(guī)定出水溫度所需的時(shí)間。（5）內(nèi)燃機(jī)活塞機(jī)械疲勞試驗(yàn)活塞是可靠性實(shí)驗(yàn)研究的重點(diǎn)， 它也是發(fā)動(dòng)機(jī)最重要的部件之一。 內(nèi)燃機(jī)活塞的失效形式有高周疲勞失效、

16、熱負(fù)荷及機(jī)械負(fù)荷作用下的耦合應(yīng)力超過(guò)材料的強(qiáng)度極限，使零件產(chǎn)生破壞、 材料特性變化誘使部件失效、 高溫燃?xì)獾母g作用促使活塞失效、高溫蠕變影響活塞失效等。下圖為活塞機(jī)械疲勞壽命評(píng)價(jià)流程圖- 8 -1.判斷故障樣件是否屬于機(jī)械疲勞為* 判斷依據(jù) :a)經(jīng)驗(yàn) :b) 金相分析 ;c) 計(jì)主的破壞，確定主要影響因素算模擬 ;d)同等載荷條件下試驗(yàn)，由試驗(yàn)損傷與實(shí)際損傷對(duì)比判斷。2.測(cè)量發(fā)動(dòng)機(jī)爆發(fā)壓力，測(cè)量并計(jì)算活塞溫度場(chǎng)、熱機(jī)械應(yīng)力3.根據(jù)活塞承受的負(fù)荷，設(shè)計(jì)并加工試驗(yàn)裝置4.根據(jù)樣件實(shí)際使用情況， 制定疲勞試驗(yàn)規(guī)范5.液壓疲勞試驗(yàn)或發(fā)動(dòng)機(jī)耐久試驗(yàn)6.對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析并修正7.利用試驗(yàn)壽命與實(shí)

17、際壽命之間的關(guān)系及模擬計(jì)算，預(yù)測(cè)樣件實(shí)際壽命8.對(duì)該樣件可靠性狀況進(jìn)行綜合分析評(píng)價(jià)，并提出可行的改進(jìn)措施9.盡可能進(jìn)行樣件實(shí)機(jī)使用跟蹤10.機(jī)械疲勞可靠性問(wèn)題總結(jié)* 等效試驗(yàn) : 保證臺(tái)架瞬態(tài)應(yīng)力場(chǎng)與實(shí)際情況的同比性* 加載頻率、 載荷波形及幅值等*原則 :考核壓力波動(dòng)及減小情況。檢查部件出現(xiàn)肉眼可見(jiàn)裂紋或出現(xiàn)貫穿性裂紋或著色裂紋*修正因素有 :溫度、材料裂紋擴(kuò)展速度等* 綜合評(píng)價(jià)的資料來(lái)源 :疲勞臺(tái)架試驗(yàn)、計(jì)算仿真、實(shí)機(jī)測(cè)量試驗(yàn)、結(jié)構(gòu)分析及實(shí)機(jī)故障分析等（ 1）控制液壓油溫在 330k左右，活塞試驗(yàn)溫度 333k, 提高試驗(yàn)的可比性和準(zhǔn)確度。（ 2）試驗(yàn)頻率按照測(cè)量的轉(zhuǎn)速換算，加載波形參照發(fā)

18、動(dòng)機(jī)爆發(fā)壓力變化規(guī)律，通常取 30Hz,循環(huán)次數(shù)為 1× 107 ，但在實(shí)驗(yàn)中為了減少循環(huán)次數(shù)可采取了一定的換算即將最大爆發(fā)壓力乘以一定的倍數(shù) （ 110倍）作為施加的載荷峰值， 試驗(yàn)時(shí)間為 100小時(shí)。- 9 -(3)本實(shí)驗(yàn)有很多屬于前期工作，可根據(jù)上述流程做性能試驗(yàn)，最后把此實(shí)驗(yàn)的活塞與臺(tái)架試驗(yàn)的活塞進(jìn)行比對(duì)分析。（6）內(nèi)燃機(jī)活塞熱疲勞試驗(yàn)加速壽命試驗(yàn)的定義： 在不改變失效機(jī)理的情況下， 用加大試驗(yàn)應(yīng)力， 使試件加速達(dá)到其本身壽命 (即失效 )的加速壽命試驗(yàn)。最高溫度為原機(jī)實(shí)測(cè)溫度十高頻溫度波動(dòng)修正，最低溫度為試件熱應(yīng)力為零，加熱速度應(yīng)盡可能模擬實(shí)際工況的加載過(guò)程， 同時(shí)還要考慮

19、其對(duì)試件溫度場(chǎng)的影響。設(shè)置保溫時(shí)間是為了使加熱后試件的溫度場(chǎng)有一個(gè)穩(wěn)定的時(shí)間。 冷卻速度及冷卻方式以能保證溫度場(chǎng)的模擬精度及適當(dāng)考慮試驗(yàn)時(shí)間而定。(超負(fù)荷 %) Y ×(被模擬循環(huán)數(shù) )=要求的超負(fù)荷循環(huán)數(shù)此實(shí)驗(yàn) Y取-11.一個(gè)循環(huán)加熱時(shí)間去 50s,保溫時(shí)間取 60s,冷卻時(shí)間取 100s.進(jìn)行 10000次循環(huán)。（7）進(jìn)行整機(jī)試驗(yàn)過(guò)程中的檢查與維護(hù)1隨時(shí)的檢查1.1采用故障診斷器、儀表和計(jì)算機(jī)等隨時(shí)檢查運(yùn)行數(shù)據(jù)，若超過(guò)限值范圍，根據(jù)故障嚴(yán)重程度，發(fā)出警報(bào)或緊急停車(chē)，進(jìn)行處理和維護(hù)。若屬于發(fā)動(dòng)機(jī)故障，則計(jì)為故障停車(chē)。記錄停車(chē)的運(yùn)行時(shí)間、原因及處理情況。1.2判斷有無(wú)異常燃燒，如爆

20、震及早嫩等，若有應(yīng)立即消除。1.3監(jiān)聽(tīng)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)動(dòng)件 (如曲柄連桿機(jī)構(gòu)和配氣機(jī)構(gòu)等 )的運(yùn)行異響，必要時(shí)采取措施。2每1h的檢查2.1 在1h內(nèi)適時(shí)地記錄校正最大凈扭矩、校正最大凈功率、額定凈功率、點(diǎn)火提前角、燃料消耗量、機(jī)油壓力及溫度、進(jìn)氣管內(nèi)壓力及溫度、排氣溫度、燃料溫-10-度、運(yùn)行工況下全負(fù)荷活塞最大漏氣量及運(yùn)行持續(xù)時(shí)間 (h)，并畫(huà)在以運(yùn)行持續(xù)時(shí)間為橫坐標(biāo)的監(jiān)督曲線上。還需適時(shí)記錄發(fā)動(dòng)機(jī)相應(yīng)轉(zhuǎn)速及進(jìn)氣狀態(tài)等。3每24 h的檢查及維護(hù)3. 1停機(jī)靜置 16 min后，用量杯加機(jī)油準(zhǔn)確地至油標(biāo)尺上限，所加機(jī)油的重量用來(lái)計(jì)算該 24 h平均機(jī)油 /燃料消耗比，并畫(huà)在監(jiān)督曲線上。 機(jī)油消耗量的

21、測(cè)定還可用其他方法。3. 2檢查發(fā)動(dòng)機(jī)向內(nèi)向外漏油、漏水和漏氣情況。如排氣管開(kāi)裂、法蘭連接處漏氣、氣缸墊密封失效引起的機(jī)油乳化、 缸筒內(nèi)進(jìn)水和氣體竄人冷卻系內(nèi)等。 保持發(fā)動(dòng)機(jī)及其周?chē)那鍧?，以便及時(shí)發(fā)現(xiàn)泄露。3.3檢查火花塞電極及瓷體，若有嚴(yán)重?zé)g及裂紋，換用冷一級(jí)的火花塞。3. 4巡視發(fā)動(dòng)機(jī)及試驗(yàn)設(shè)備，并檢查緊固件、連接件及管路，尤其是軟管。檢查皮帶張緊情況，必要時(shí)張緊。3.5檢查所有液面高度。4每96 h的檢查及維護(hù)4. 1使發(fā)動(dòng)機(jī)怠速運(yùn)行，從主油道取機(jī)油樣，第一次放出的機(jī)油還回油底殼，再取一定數(shù)量的機(jī)油油樣 (不計(jì)人發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗量 )。油樣取出后，關(guān)緊閥門(mén)。對(duì)油樣進(jìn)行分析，測(cè)定勃度、不

22、溶解物百分?jǐn)?shù)、總酸度、總堿度及金屬元素含量、磨屑形貌等。4.2更換機(jī)油及機(jī)油濾芯。5每192 h的檢查及維護(hù)5.1測(cè)量氣門(mén)間隙及氣門(mén)下沉量 (B發(fā)動(dòng)機(jī)不測(cè)氣門(mén)下沉量 )，并將其間隙調(diào)整至規(guī)定值。5.2測(cè)量起動(dòng)機(jī)拖動(dòng)時(shí)氣缸壓縮壓力，找出缸壓遠(yuǎn)低于各缸平均值的個(gè)別氣缸。測(cè)量時(shí)置節(jié)氣門(mén)于全開(kāi)位置，并拆去所有氣缸的火花塞或噴油器。5.3檢查噴油器開(kāi)啟壓力、噴霧及滴漏等情況。6 504 h的檢查及維護(hù)6.1更換空氣濾清器及燃油濾清器的濾芯。7可靠性試驗(yàn)終了檢測(cè)7.1 取機(jī)油油樣，測(cè)量機(jī)油消耗量、 氣缸壓縮壓力、 氣門(mén)間隙及氣門(mén)下沉量 (例行檢查與終了檢測(cè)時(shí)間靠近時(shí)，可一并進(jìn)行 )。（8）零部件試驗(yàn)的維護(hù)

23、與檢查1在耐久試驗(yàn)前后，對(duì)活塞頭部進(jìn)行外觀檢查和超聲波探傷。2隨時(shí)都應(yīng)有攝像頭監(jiān)視，保證溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)合理性，每十小時(shí)都要檢查活塞試驗(yàn)后活塞頭部不發(fā)生裂紋或斷裂為試驗(yàn)通過(guò)。三、試驗(yàn)進(jìn)度安排由于可靠性試驗(yàn)的每個(gè)試驗(yàn)都需要幾天甚至幾十天，經(jīng)計(jì)算此六項(xiàng)試驗(yàn)用150 天來(lái)進(jìn)行。1 在實(shí)驗(yàn)之前應(yīng)先做發(fā)動(dòng)機(jī)的性能試驗(yàn)，也應(yīng)該確保發(fā)動(dòng)機(jī)已經(jīng)磨合正常，在性能試驗(yàn)所測(cè)數(shù)據(jù)包括機(jī)械疲勞試驗(yàn)和熱疲勞實(shí)驗(yàn)所需的示功圖、 最高爆發(fā)壓力、轉(zhuǎn)速、扭矩、功率、速度特性曲線、負(fù)荷特性曲線等等。2 整機(jī)試驗(yàn)按照交變負(fù)荷（ 400h）、混合負(fù)荷 (1000h)、全速負(fù)荷 (1000h)、冷熱沖擊負(fù)荷 (500h)的順序做完。并逐一

24、記錄試驗(yàn)過(guò)程的情況及數(shù)據(jù)。-11-3 最后進(jìn)行零部件試驗(yàn)，機(jī)械疲勞試驗(yàn)（100h）、熱疲勞試驗(yàn)（ 278h）。4 試驗(yàn)后把進(jìn)行整機(jī)實(shí)驗(yàn)的活塞與零部件試驗(yàn)的活塞進(jìn)行比較分析。四、試驗(yàn)結(jié)果的提供1依據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行持續(xù)時(shí)間(h) ，運(yùn)行過(guò)程中所更換的零部件及其時(shí)間(h) ，按附錄進(jìn)行評(píng)定。2繪制可靠性試驗(yàn)過(guò)程中，記錄校正最大凈扭矩、校正最大凈功率、額定凈功率、運(yùn)行工況下全負(fù)荷最大活塞漏氣量 ,24 h 平均機(jī)油 / 燃料消耗比與運(yùn)行持續(xù)時(shí)間 (h) 的關(guān)系曲線，分析可靠性試驗(yàn)性能變化趨勢(shì)。按照以下限值進(jìn)行評(píng)定。2.1 在運(yùn)行過(guò)程中，校正最大凈扭矩、校正最大凈功率及額定凈功率下降不應(yīng)超過(guò)初始值的5%。2.2 額定轉(zhuǎn)速、全負(fù)荷時(shí)機(jī)油/ 燃料消耗比不得超過(guò)0.3%。2.3 四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)在全負(fù)荷時(shí)最大活塞漏氣量（Bmsx)不得超過(guò)限值 (BL) 。BLCVt0.6%VH (nr / 2)rr (298/ Tm )式中 :C系數(shù) ( 選定為 0. 6%);Vt 四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下額定轉(zhuǎn)速時(shí)的理論吸氣量，單位為升每小時(shí)(L/min)，即充氣系數(shù)v =1;VH 發(fā)動(dòng)機(jī)排量，單位為升(L);nr 額定轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分鐘(r/min) ;rr 額定轉(zhuǎn)速、全