施工升降機基礎(chǔ)施工方案

1、XX 施工升降機基礎(chǔ)施工方案、工程概況本工程名稱為XXA-8-4地塊，總建筑面積134424 m2,共由10棟小高層，23 幢別墅，1個人防地下車庫及其它附屬工程組成。本方案為1#樓、2#樓、3#樓、9#樓及10#樓施工升降機基礎(chǔ)方案，安裝高度1#樓、10#樓為56米，2#樓、3#樓、9#樓為42米。五棟樓均采用 SCD200/200 型施工升降機，即可滿足現(xiàn)場施工需要及現(xiàn)場施工垂直運輸?shù)囊蟆Ｆ渲?#樓、10#樓施工升降機安裝在人防車庫頂板上，（具體位置詳見平附圖1），1#樓、2# 樓、3#樓施工升降機安裝在地面上，（具體位置詳見附圖2）。二、施工升降機技術(shù)方案（一）、9#樓、10#樓施工升

2、降機基礎(chǔ)（位于人防車庫頂板上方）1、施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號：SC200/200;架設(shè)總高度：42m 56m底籠長：5.3m；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重：158kg；單個吊籠重：1600kg ；外籠重：1100kg；施工升降機安裝在地下車庫頂板上,吊籠形式：雙吊籠；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：1.508m；底籠寬：4.2m；對重重量：2000kg；吊籠載重：2000kg；頂板底用滿堂鋼管架進(jìn)行加固處理，滿堂鋼管架應(yīng)經(jīng)受力計算后進(jìn)行搭設(shè)。考慮到動荷載、自重誤差及風(fēng)荷載對基礎(chǔ)的影響，取荷載系數(shù)n=2.1 o同時應(yīng)能承受施工升降機工作時最不利條件下的全部 荷載，加固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于P =吊籠重+護(hù)欄重+

3、標(biāo)準(zhǔn)節(jié)總重+對重體重+額定載荷重）*2.仁 （ 2*1600 ） +1100+ （ 37*158 ）+2*2000+2*2000 *2.1 38107 kg =381KN2、回?fù)未钤O(shè)方案：根據(jù)施工升降機廠家提供的使用說明書得知總荷載為381KN基礎(chǔ)尺寸為4100x 5600mm因此加固范圍為 4600X 6100mm由此地下室頂板承擔(dān)的總荷載為 13.6kN/m2,此荷載由施工升降機底部4600X 6100范圍的樓板承擔(dān)，而根據(jù)結(jié)構(gòu) 設(shè)計地下室頂板施工荷載為5KN/m,故需要在樓板下面設(shè)置鋼管支撐，鋼管支撐 采用螺栓底座(鋼定托)頂緊，按 400mm縱橫間距設(shè)置立桿，縱橫向水平間距 400,高

4、度方向步距h=1000mri加設(shè)水平方向拉桿。3、地下室頂板支撐架計算書：(1) 計算依據(jù)：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 (GB 50007-2002)、建筑結(jié) 構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等 規(guī)范?？奂戒摴苣０甯咧渭茉O(shè)計和使用安全(2) 設(shè)計選型：地下室頂板在9#、10#樓施工升降機基礎(chǔ)底部采用鋼管腳手架回?fù)蔚姆?式以保證板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為 400X 400mrm步距為1000mrp 45mm11 i11 1縱向鋼管計算簡圖(1) .荷載的計

5、算：腳手板與欄桿自重(kN/m):qii = 0.150 + 0.300 X 0.400 = 0.270 kN/m ;堆放材料的自重線荷載(kN/m):q12 = 50.000 X 0.400 = 20.000 kN/m ;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):P1 = 1.000 X 0.400 = 0.400 kN/m(2) .強度計算：最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和;最大彎矩計算公式如下：M論一 0,10知廠7 117如2最大支座力計算公式如下：均布恒載：q1 :=1.2X q 11+ 1.2 X q 12 = 1.2X

6、 0.270+ 1.2 X 20.000 = 24.324kN/m；均布活載：q2 :=1.4X 0.400 = 0.560 kN/m ;最大彎距Mmax=0.1 :X 24.324 X 0.4002 + 0.117X 0.560 X 0.4002=0.400 kN.m ;最大支座力N=1.1X 24.324 X 0.400 + 1.2X 0.560 X 0.400 =10.971 kN ;截面應(yīng)力CT =0.400X 106 / (5080.0) = 78.675 N/mm 2;縱向鋼管的計算強度78.675 小于 205.000 N/mm 2,滿足要求!(3) .撓度計算：最大撓度考慮為三

7、跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度;計算公式如下：訕77觴+ 099。総均布恒載：q = q ii + q 12 = 20.270 kN/m ；均布活載：p = 0.400 kN/m ;V = (0.677 X 20.270+0.990 X 0.400) X 400.04心00 X 2.060 X 105 X121900.0)=0.144mm縱向鋼管的最大撓度小于400.000 /250 與10,滿足要求！3) 、橫向支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載F取縱向板底支撐傳遞力，P =10.971 kN ;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖（

8、kN.m）0.0040J0&0O400030.0DO5) 、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架的自重(kN):Ngi = 0.149 X 4.500 = 0.670 kN ;鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計人員可根據(jù) 情況修改。欄桿的自重(kN):Nk = 0.150 X 0.400 = 0.060 kN ;腳手板自重(kN):Ns3 = 0.300 X 0.400 X 0.400 = 0.048 kN ;堆放荷載(kN):Ns4 = 50.000 X 0.400 X 0.400 = 8.

9、000 kN ;經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ng = N G1+N32+N33+N34 = 8.778 kN ;2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Nq = 1.000 X 0.400 X 0.400 = 0.160 kN ;3. 不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.2N G + 1.4N q = 1.2 X 8.778+ 1.4 X 0.160 = 10.758 kN ;6) 、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N -立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) : N = 10.758 kN ;(7 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比Lo/i查表得

10、到；i -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) : i = 1.58 cm ；A -立桿凈截面面積(cm2) : A = 4.89 cm 2;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=5.08 cm;7 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205.00 N/mm ;Lo-計算長度(m);如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算l o = k iuhl o = (h+2a)(2)ki-計算長度附加系數(shù)，取值為1.185 ；u -計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 ； u = 1.700 ；a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a

11、 = 0.100 m ；公式(1)的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k 1uh = 1.185 x 1.700 x 1.000 = 2.015 m ;Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.406 ;鋼管立桿受壓強度計算值；(T =10757.660 /( 0.406 x 489.000 )= 54.185N/mrr;立桿穩(wěn)定性計算(T = 54.185 小于f = 205.000 滿足要求！公式(2)的計算結(jié)果：Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000;由長細(xì)比lo/i的結(jié)

12、果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.744 ;鋼管立桿受壓強度計算值；(T =10757.660 /( 0.744 x 489.000 )= 29.5692N/mm立桿穩(wěn)定性計算(T = 29.569 小于f = 205.000 滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算I。= k 1k2(h+2a)(3)k2 -計算長度附加系數(shù)，按照表2取值1.004 ;公式(3)的計算結(jié)果：Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.661 ;鋼管立桿受壓強度計算值;(T =10757.660 /

13、( 0.661 x 489.000 )= 33.282N/mr2；立桿穩(wěn)定性計算 （T = 33.282 小于f = 205.000滿足要求！綜上所計算，施工升降機選用SCD 200/200型，搭設(shè)高度56m根據(jù)說明書 計算規(guī)則算的總荷載為381KN基礎(chǔ)尺寸為4100X 6500mm因此加固范圍為4600 x 6100mm總荷載為13.6 kN/m 2,小于50 kN/m2,故該施工升降機回?fù)蜗到y(tǒng)滿足 要求。（二）、1#樓、2#樓、3#樓施工升降機位于回填土上:1、施工升降機基本參數(shù)吊籠形式：雙吊籠；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：1.508m； 底籠寬：4.2m；對重重量：2000kg； 吊籠載重：2000kg

14、；施工升降機型號：SCD200/20Q 架設(shè)總高度：42m 56m底籠長：5.3m；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重：158kg;單個吊籠重：1600kg ;外籠重：1100kg；2、地基參數(shù)承臺下地基土類型：回填土夯實；地基土承載力設(shè)計值：150kPa；地基承載力折減系數(shù)：0.4 ；3、基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級：C30;基礎(chǔ)內(nèi)鋼筋網(wǎng) 12200（雙向雙層布置）；鋼材型號：RRB400基礎(chǔ)高度h： 0.4m；基礎(chǔ)長度I : 5.6m；基礎(chǔ)寬度b： 4.1 m ；導(dǎo)軌架長c=0.8m，寬a=0.8m4、基礎(chǔ)承載計算：1）荷載計算荷載計算過程如施工升降機1所示?？紤]動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1,（

15、2*1600） +1100+ （37*158） +2*2000+2*2000 *2.1 38107kg =381KN2）地基承載力驗算G=25X 4.60 X 6.10 X 0.40=280.6kN承臺自重設(shè)計值 G = 280.6 X 1.2 = 336.72kN作用在地基上的豎向力設(shè)計值 F= 336.72+381=717.72kN基礎(chǔ)下地基土為回填土夯實，地基承載力設(shè)計值為150kPa。地基承載力調(diào)整系數(shù)為kc=0.4。基礎(chǔ)下地基承載力為 p= 150.00 X 4.6 X 6.1 X 0.40 = 1683.6kN F=718kN 該基礎(chǔ)符合施工升降機的要求。5、基礎(chǔ)承臺驗算基礎(chǔ)承臺砼

16、強度等級為C30,其軸心抗壓強度fc=14.3N/mm，軸心抗拉強度 ft=1.43N/mm，底面長 l=4.6m，寬 b=6.1m,底面積 S=4.6X 6.1=28.06m2,承臺高 h=0.4m,導(dǎo)軌架長 c=0.8m，寬 a=0.8m。1) 承臺底面積驗算軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足S=28.06 (Pk+G)/f c=(381+336.72)/14.3=0.02m 2。(滿足要求)2) 承臺抗沖切驗算由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。計算簡圖如下：沖切面I vI沖切面145-j1llUIHIII! c 111-12-2應(yīng)滿足如下要求G =（叫 +）/2Fl-p/

17、XAi式中P j -扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，P=P/S=352/29.25=12.034kN/m 2;3np-受沖切承載力截面咼度影響系數(shù)，本例取 Bhp=1 ；ho-基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，取 ho=3OO-35=265mmA i-沖切驗算時取用的部分基底面積，A=6.5 X 1.4=9.1m2;a m -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；at-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a；ab-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長；ab=a+2h0=0.8+2 X 0.265=1.33mam=(a t+a)/2=(0.8+1.

18、33)/2=1.065mF 尸 px A=12.034 X 9.1=109.51kN0.7 gpftamh0=0.7 XX.43 X065X265/1000=282.51kN 109.51kN ,滿足要 求！6、承臺底部配筋計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：=務(wù)(囚+/)0喚 +p-) + p -p)i1 JiM2 = -(l-a(2b + 護(hù)g + 心-豐)ASA式中M1,M2-任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1 任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.9m；l,b-基礎(chǔ)底面的長和寬；Pmax,P min相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面

19、邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(381+336.72)/28.06=25kN/m 2 ；p-相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=25kN/n2 ；G 考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35G，G為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，G=1.35X 38仁514.35kN；2M=1.9 /12 X (2 X 4.6+0.61) X (25+25-2 X 381/28.06)+(25-25) X4.6=67.42kN m;2IM=(4.6-0.8) 2/48 X (2 X 6.1+0.61) X (25+25-2 X 381/2

20、8.06)=88.03kN m;基礎(chǔ)配筋計算 = = 1- Jl M色=2式中a 1-砼強度等級不超過C50,取ai=1;1- 1截面：a=|M|/(a1fcbho )=58.84 X0 /(1.00 他30 4.60 XI0 265.00 )=0.004 ;=1-(1- a)1/2=1-(1-2 X005) 0.5=0.0045 ;Y=1- =2=1-0.005/2=0.997 ;As=|M|/( Yfyh)= 67.42 X06/(0.998 360.00 X65.00)=708mm 2。2- 2截面：a=|M|/(a1fcbh2)=83.239 106心.00 14.30 6.50 X03265.00 2)=0.004 ; 1/20 5=1-(1- a) =1-(1-2 0.005) . =0.0045 ;Y=1- =2=1-0.005/2=0.99