（精選）高大模板專項(xiàng)方案(專家論證)

1、xxxxxxxxxxxxxxxx（xxxxxxxxxxxxx）高大模板及支撐架設(shè)計方案施工單位:xxxxxxx編制人: xxxxxxxx 編制時間:xxxxxxxxxxxxx目 錄一、工程概況.3二、編制依據(jù).3三、設(shè)計計算.3四、構(gòu)造要求.3五、材料管理.5六、驗(yàn)收管理.5七、使用管理.6八、拆除管理.6九、施工圖.計算書：KZL5支撐架計算.計算書：KZL5模板計算.計算書：KZL57支撐架計算.19計算書：KZL57模板計算.24計算書：KZL58支撐架計算.30計算書：KZL58模板計算.36一、工程概況 工程名稱：xxxxxxxx 地址：xxxxxxxxxx 結(jié)構(gòu)類型：框架 計劃工期

2、：300天 施工面積：xxxxxxm2 總高度：xxxxxm 層數(shù)：xxx 標(biāo)準(zhǔn)層高：3米，轉(zhuǎn)換層層高4.5米。 該轉(zhuǎn)換層面積xxxM2，在地下車庫負(fù)二層轉(zhuǎn)換，轉(zhuǎn)換層為梁承式結(jié)構(gòu)，上部為剪力墻結(jié)構(gòu)。轉(zhuǎn)換層框支主梁的主要截面有500×1000，500×1800，600×1500，500×1500，550×2100。板厚為180，墻、柱、梁、板砼強(qiáng)度等級標(biāo)號均為C40，結(jié)構(gòu)相對標(biāo)高為6.6m。二、編制依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式鋼管模板

3、支架技術(shù)規(guī)程（DB33/1035-2006）4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）5、直縫電焊鋼管（GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管（GB/T3092）、碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）6、鋼管腳手架扣件（GB/5831-2006）7、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）2011年版三、設(shè)計計算本工程有3根框架梁需要編制高大模板專項(xiàng)方案并經(jīng)過專家論證分別是： KZL5位于-6.6米層D-7軸上D-N至D-Q軸 KZL57位于-6.6米層D-h軸上D-7至D-9軸 KZL58位于-6.6米層D-h軸上D-9至D-10軸詳見附錄計算書四、構(gòu)造要求1架體總體要求

4、(1) 對剪刀撐、水平桿、周邊拉結(jié)等采取一系列加強(qiáng)措施。(2) 支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應(yīng)大于5。2架體立柱1 梁下優(yōu)先采用可調(diào)托座同時對采用可調(diào)托座時的構(gòu)造做出了具體規(guī)定，以滿足支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。2可調(diào)支托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設(shè)計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進(jìn)行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿。3模板支架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將

5、高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm。4鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應(yīng)采用48mm×3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接、剪刀撐應(yīng)采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應(yīng)采用3個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100處進(jìn)行固定。5 鋼管立柱底部應(yīng)設(shè)墊木和底座，頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托。6 扣件式鋼管立柱接長嚴(yán)禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距離主節(jié)點(diǎn)不宜大于歩距的1/3。(6) 采用扣件式鋼管立柱時

6、，嚴(yán)禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（4）可調(diào)托座使用：可調(diào)托座與鋼管交接處應(yīng)設(shè)置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應(yīng)大于300mm。梁底立桿應(yīng)按梁寬均勻設(shè)置，其偏差不應(yīng)大于25mm,調(diào)節(jié)螺桿的伸縮長度不應(yīng)大于200mm，另外，使用可調(diào)托座必須解決兩者連接節(jié)點(diǎn)問題3架體水平桿(1) 每步的縱、橫向水平桿應(yīng)雙向拉通。(2) 搭設(shè)要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應(yīng)符合下列規(guī)定：a 對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距

7、的確1/3；b 搭接長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)等距離設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100mm。(3)主節(jié)點(diǎn)處水平桿設(shè)置： 主節(jié)點(diǎn)處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴(yán)禁拆除。主節(jié)點(diǎn)兩個直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm。4剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據(jù)工程結(jié)構(gòu)情況具體說明設(shè)置數(shù)量注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設(shè)置并繪圖表示(1) 設(shè)置數(shù)量，模板支架高度超過4m的模板支架應(yīng)按下列規(guī)定設(shè)置剪刀撐：a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設(shè)置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從

8、頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。(2) 剪刀撐的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：a 每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應(yīng)超過7根；傾角為60°時，則不應(yīng)超過5根； b 剪刀撐斜桿的接長應(yīng)采用搭接；c 剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm；d 設(shè)置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應(yīng)大于框格總數(shù)的1/3。5 周邊拉接(1) 一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應(yīng)分二次澆筑，模板

9、支架應(yīng)與施工區(qū)域內(nèi)及周邊已具備一定強(qiáng)度的構(gòu)件（墻、柱等）通過連墻件進(jìn)行可靠連接。(2) 超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結(jié)構(gòu)有效拉結(jié)。五、材料管理1 鋼管、扣件(1) 材質(zhì)：引用了國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130）的相關(guān)規(guī)定 (2) 驗(yàn)收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產(chǎn)品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗(yàn)報告，生產(chǎn)廠家必須具有技術(shù)質(zhì)量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產(chǎn)許可證。并且使用前必須進(jìn)行抽樣檢測。鋼管外觀質(zhì)量要求：a 鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形

10、應(yīng)符合附錄E的規(guī)定；c 鋼管應(yīng)進(jìn)行防銹處理?？奂庥^質(zhì)量要求：a 有裂縫、變形或螺栓出現(xiàn)滑絲的扣件嚴(yán)禁使用；b 扣件應(yīng)進(jìn)行防銹處理。2 技術(shù)資料施工現(xiàn)場應(yīng)建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細(xì)記錄鋼管、扣件的來源、數(shù)量和質(zhì)量檢驗(yàn)等情況人員管理六、驗(yàn)收管理(1) 驗(yàn)收程序模板支架投入使用前，應(yīng)由項(xiàng)目部組織驗(yàn)收。項(xiàng)目經(jīng)理、項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人和相關(guān)人員，以及監(jiān)理工程師應(yīng)參加模板支架的驗(yàn)收。對高大模板支架，施工企業(yè)的相關(guān)部門應(yīng)參加驗(yàn)收。(2) 驗(yàn)收內(nèi)容a 材料技術(shù)資料b參數(shù)專項(xiàng)施工方案c 構(gòu)造專項(xiàng)施工方案和本規(guī)程(3) 扣件力矩檢驗(yàn)安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應(yīng)采用扭力扳手檢查，抽樣方法應(yīng)按隨機(jī)分布原則進(jìn)行。(4)

11、驗(yàn)收記錄按相關(guān)規(guī)定填寫驗(yàn)收記錄表。七、使用管理1 作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。2 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當(dāng)模板支架基礎(chǔ)下或相鄰處有設(shè)備基礎(chǔ)、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3 架體因特殊原因或使用荷載變化而發(fā)生改變時，需采取措施（編制補(bǔ)充專項(xiàng)施工方案），重新驗(yàn)收。4 混凝土澆筑過程中，應(yīng)派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應(yīng)及時報告施工負(fù)責(zé)人，施工負(fù)責(zé)人應(yīng)立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應(yīng)采取迅速撤離人員的應(yīng)急措施，并進(jìn)行加固處理；混凝土澆筑過程中，應(yīng)均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

12、八、拆除管理1 拆除時間：必須滿足規(guī)范規(guī)定的底模及其支架拆除時的混凝土強(qiáng)度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除時，應(yīng)按施工方案確定的方法和順序進(jìn)行，拆除作業(yè)必須由上而下逐步進(jìn)行，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高差不應(yīng)大于二步。設(shè)有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應(yīng)保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應(yīng)在周邊設(shè)置圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)，卸料時應(yīng)符合下列規(guī)定：a 嚴(yán)禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b 運(yùn)至地面的鋼管、扣件應(yīng)及時按規(guī)定進(jìn)行外觀質(zhì)量檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管

13、、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。3梁、板模板應(yīng)先拆梁側(cè)模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應(yīng)分段分片進(jìn)行，嚴(yán)禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除時，作業(yè)人員應(yīng)站在安全的地方進(jìn)行操作，嚴(yán)禁站在已拆或松動的模板上進(jìn)行拆除作業(yè)。5 拆除模板時，嚴(yán)禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應(yīng)妥善傳遞或用繩鉤放至地面。6 嚴(yán)禁作業(yè)人員站在懸臂結(jié)構(gòu)邊緣撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點(diǎn)運(yùn)出堆放，并進(jìn)行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，堆碼備用。KZL5扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為

14、4.5m， 梁截面 B×D=550mm×2100mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.85m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方40×80mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側(cè)立桿間距 0.85m。 梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣

15、件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項(xiàng)系數(shù)如下： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.50×2.10+0.50)+1.40×2.00=67.660kN/m2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×24.00×2.10+0.7×1.40×2.00=70.000kN/m2 由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),

16、需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×2.100×0.850=45.518kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.850×(2×2.100+0.550)/0.550=3.671kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (0.000+2.000)×0.550×0.850=0.935k

17、N 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×(1.35×45.518+1.35×3.671)=59.763kN/m 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×0.98×0.935=0.825kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 85.00×1.80×1.80/6 = 45.90cm3； I = 85.00×1.80×1.80×1.80/12 = 41.31cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)

18、變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=6.163kN N2=21.368kN N3=6.163kN 最大彎矩 M = 0.564kN.m 最大變形 V = 0.598mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.564×1000×1000/45900=12.288N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×10271.0

19、/(2×850.000×18.000)=1.007N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.598mm 面板的最大撓度小于275.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底頂托梁計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 21.368/0.850=25.139kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×25.139×0.85×0.85=1.816k

20、N.m 最大剪力 Q=0.6×0.850×25.139=12.821kN 最大支座力 N=1.1×0.850×25.139=23.505kN 截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=1.816×106/1.05/9458.0=182.90N/mm2 抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)撓度計算 最大變形 v =0.677×19.892×850.04/(100×206000.00×227020.0

21、)=1.503mm 最大撓度小于850.0/400,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=23.505kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.136×4.500=0.741kN

22、 N = 23.505+0.741=24.246kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m； 由長細(xì)比，為2100/15.9=132 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到0.386； 經(jīng)計算得到=24246/(0.3

23、86×450)=139.394N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，0.85m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.85m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058

24、15;0.850×1.500×1.500/10=0.012kN.m； Nw 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=23.505+0.9×1.2×0.610+0.9×0.9×1.4×0.012/0.850=24.263kN 經(jīng)計算得到=24263/(0.386×450)+12000/4729=142.132N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!KZL5梁側(cè)模板計算書 一、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度550mm，高度2100mm，兩側(cè)樓板厚度180mm。 模板面板采用普通膠合板。

25、內(nèi)龍骨間距100mm，內(nèi)龍骨采用40×80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。 對拉螺栓布置4道，在斷面內(nèi)水平間距400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公

26、式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.100m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.540kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2

27、考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.10m。 荷載計算值 q = 1.2×36.900×0.100+1.40×3.600×0.100=4.932kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×1.80×1.80/6 = 5.40cm3； I = 10.00×1.80

28、×1.80×1.80/12 = 4.86cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.197kN N2=0.543kN N3=0.543kN N4=0.197kN 最大彎矩 M = 0.004kN.m 最大變形 V = 0.009mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.004×1000×1000/5400=0.741N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；

29、 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×295.0/(2×100.000×18.000)=0.246N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.009mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載q=1.2×0.10×36.90+1.4×0.10&#

30、215;3.60=4.932kN/m 撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.10×36.90=3.690kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨計算簡圖 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.394kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 3.969kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.717mm 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.

31、67cm3； I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.394×106/42666.7=9.23N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1996/(2×40×80)=0.936N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形

32、 v =0.717mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.595kN.m 最大變形 vmax=0.108mm 最大支座力 Qmax=17.366kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.595×106/

33、9458.0=62.91N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.366 對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!K

34、ZL57扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為4.5m， 梁截面 B×D=500mm×1800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方60×80mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側(cè)立桿間距 1.20m。 梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。 梁底按照

35、均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項(xiàng)系數(shù)如下： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.50×1.80+0.50)+1.40×2.00=58.480kN/m2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×24.00×1.80+0.7×1.40×2.00=60.280kN/m2 由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，可變荷載

36、分項(xiàng)系數(shù)取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.800×0.900=41.310kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.900×(2×1.800+0.500)/0.500=3.690kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)

37、： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (0.000+2.000)×0.500×0.900=0.900kN 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×(1.35×41.310+1.35×3.690)=54.675kN/m 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×0.98×0.900=0.794kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1

38、.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=5.126kN N2=17.880kN N3=5.126kN 最大彎矩 M = 0.427kN.m 最大變形 V = 0.353mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.427×1000×1000/48600=8.786N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗

39、彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×8542.0/(2×900.000×18.000)=0.791N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.353mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底頂托梁計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 17.880/0.900=19.866kN/

40、m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×19.866×0.90×0.90=1.609kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×19.866=10.728kN 最大支座力 N=1.1×0.900×19.866=19.668kN 截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=1.609×106/1.05/9458.0=162.04N/mm2 抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)撓度計算 最大變形 v =0.6

41、77×15.625×900.04/(100×206000.00×227020.0)=1.484mm 最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=19.668kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 =