第二章釜式反應(yīng)器ppt課件

1、運用化學(xué)教研室孟小華第二章2.1 2.1 概述概述2.2 2.2 間歇操作釜式反響器計算間歇操作釜式反響器計算2.3 2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.4 2.4 攪拌器攪拌器2.5 2.5 傳熱安裝傳熱安裝2.1 概述概述2.1.1釜式反響器構(gòu)型釜式反響器構(gòu)型1.釜體2.攪拌安裝3.軸封4.換熱安裝封頭筒體釜底手人孔透視鏡工藝接納口2.1.2釜式反響器特點及其運用釜式反響器特點及其運用釜式反響器的特點：構(gòu)造簡單、加工方便，傳質(zhì)、傳熱效率高，溫度濃度分布均勻，操作靈敏性大。釜式反響器可用于氣液、液液和液固相反響。2.2 間歇操作釜式反響器計算間歇操作釜式反響器計算理想混合

2、反響器：釜內(nèi)物料完全混合，濃度、溫度處處相等。間歇操作：反響參數(shù)隨時間變化。等容過程。先求得為到達一定轉(zhuǎn)化率所需的反響時間，然后結(jié)合非消費時間和每小時要求處置的物料量，計算反響器體積。2.2.1 反響時間反響時間計算式根據(jù)反響器物料衡算推導(dǎo)。 由于反響器內(nèi)濃度、溫度均一不隨位置而變，故可對整個反響器有效體積(反響體積)進展物料衡算。間歇操作進料項和出料項均為零。物的積累量元體積內(nèi)反應(yīng)微元時間、微掉的反應(yīng)物量元體積內(nèi)轉(zhuǎn)化微元時間、微反應(yīng)物量微元體積的微元時間離開的反應(yīng)物量入微元體積微元時間內(nèi)進-物的積累量應(yīng)體積內(nèi)反應(yīng)微元時間、反掉的反應(yīng)物量應(yīng)體積內(nèi)轉(zhuǎn)化微元時間、反反應(yīng)物量微元體積的微元時間離開的

3、反應(yīng)物量入微元體積微元時間內(nèi)進-2.2 間歇操作釜式反響器計算間歇操作釜式反響器計算ARAdndVr)1 (0AAAxnnAAAdxndn0RAAAVrdxnd0AfRAAAVrdxnx00等容過程等容過程VR不變不變找出反響速度與轉(zhuǎn)化率之間的函數(shù)關(guān)系找出反響速度與轉(zhuǎn)化率之間的函數(shù)關(guān)系A(chǔ)fxAARArdxVn00AfxAAArdxC002.2 間歇操作釜式反響器計算間歇操作釜式反響器計算對于一級反響AR，反響速度方程式為AAkCr )x(kCAA10AfxAAAA)x(kCdxC0001AfxAA)x(dxk011f11ln1Axk等溫過程等溫過程 k為常數(shù)為常數(shù)對于二級反響2AB+C或A+B

4、C+D,nA0=nB0。反響速度方程式為：2AAkCr 2201)x(kCAAAfxAAAA)x(kCdxC022001AfxAAA)x(dxkC02011)1 (0AfAAfxkCxAArkCArk2AArkCAnArkC0AACktlnC0AAktCC0AAktCx0ktAACC e1ktAxe 11Aktlnx011AAktCC011AAAxktCx0AACCkt0AAktxC001AAACCC kt001AAAktxCC kt1101()1nnAAktCCn11011 (1)nnAAxktnC ）（ 理想間歇反響器中整級數(shù)單反響的反響結(jié)果表達式理想間歇反響器中整級數(shù)單反響的反響結(jié)果表達

5、式AfxAAArdxC002.2 間歇操作釜式反響器計算間歇操作釜式反響器計算2.2.2 反響器有效體積反響器有效體積VR)(VVR0V0 ：平均每小時需耍處置的物料體積，m3h-1：非消費時間，h反響器總體積V包括有效體積、分別空間、輔助部件占有體積VVR裝料系數(shù)對于不起泡、不沸騰的物料對于起泡、沸騰的物料85. 07 . 0取6 . 04 . 0取2.2 間歇操作釜式反響器計算間歇操作釜式反響器計算例2.1 在攪拌良好的間歇操作釜式反響器中，用乙酸和丁醇消費乙酸丁酯，反響式為反響在等溫下進展，溫度為100，進料配比為乙酸丁醇1：4.97(物質(zhì)的量比)、以少量硫酸為催化劑。當(dāng)運用過量丁醇時，

6、其動力學(xué)方程式為 。下標A表示乙酸。在上述條件下，反響速度常數(shù)k為1.04m3kmol-1h-1，反響物密度為750 kgm-3，并假設(shè)反響前后不變。每天消費2400kg乙酸丁酯(不思索分別過程損失)，如要求乙酸轉(zhuǎn)化率為50，每批非消費時間為0.5h，試計算反響器的有效體積。2AAkCr )1 (0AfAAfxkCx30k75. 17497. 46017501mmolCAh55. 05 . 0-175. 104. 15 . 0）（解 (1)計算反響時間 (2)計算有效體積VR 每小時處置總原料量為每小時處置原料體積為故反響器有效體積為)(VVR01103605 . 01116242400hkg

7、17347497. 460103103hkg13098. 0750734hmV304. 1)5 . 055. 0(98. 0mVR每天消費2400 kg乙酸丁酯，那么每小時乙酸用量為2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算0ACfAC濃度位置0ACfAC0AC1AC2AC3AC位置濃度1AC2AC3AC0AC理想混合反響器：釜內(nèi)物料完全混合，濃度、溫度處處相等。延續(xù)操作：反響參數(shù)不隨時間變化。2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.1 單段延續(xù)釜式反響器單段延續(xù)釜式反響器0ACfAC00VFA、0f0)1 (VxFAARVAC對全釜有效體積和恣意時間間隔作物料衡

8、算0r)x1 (00RAAfAAVFFRAAfAVFrx0AAfARrxFV0AAfARrxCVV00等容一級反響AAfARrxCVV00)xk(xAfAf1等容二級反響AAfARrxCVV00201)x(kCxAfAAf等溫過程AfAAfAxCxC1k0022001kAfAAfAxCxC2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.1 單段延續(xù)釜式反響器單段延續(xù)釜式反響器例2-3 在攪拌良好的釜式反響器內(nèi)延續(xù)操作消費乙酸丁酯，反響條件和產(chǎn)量與例21一樣，試計算延續(xù)釜式反響器的有效體積。解 由例2.1已計算出V0=0.98m3h-1,xAf=0.5,CA0=1.75kmolm-3

9、,k=1.04m3kmol-1h-1AAfARrxCVV00201)x(kCxAfAAf等容二級反響2001)x(kCxVVAfAAfR32m08. 15 . 0-175. 104. 15 . 098. 0）（2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.2 多段延續(xù)釜式反響器多段延續(xù)釜式反響器計算目的：根據(jù)義務(wù)計算到達一定轉(zhuǎn)化率所需釜段數(shù)，各計算目的：根據(jù)義務(wù)計算到達一定轉(zhuǎn)化率所需釜段數(shù)，各段釜體積及相應(yīng)轉(zhuǎn)化率。段釜體積及相應(yīng)轉(zhuǎn)化率。V0=V01=V02=V0i=V0N如對第i段釜進展物料衡算RiAiAVrFFAi1 - iRiAiAiAAiAVr)x(F)x(F11010Ai

10、AiAiARir)x(xFV10AiAiAiARiir)x(xCVV1000AC1AC2ACiACNAC00VFA1RV2RVRiVnRV1101AAxVF2202AAxVFi0AiAixVFn0AnAnxVF1 2 i NAiAiAiRirCCVV-10i2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.2 多段延續(xù)釜式反響器多段延續(xù)釜式反響器解析法一級反響1iAiAiiAiCCkCiiAiAkCC11i11011kCCAA22110221211k11kCkCCAAA33221103323111111kkkCkCCAAANNANNANANkkkkCkCC11111111332211

11、01AiiAiAiRiCk-CCVV10i第一段第二段第三段第N段AiAiAiRirCCVV-10i2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.2 多段延續(xù)釜式反響器多段延續(xù)釜式反響器 如各段反響器體積一樣： 溫度一樣：N21kkkkN21NAAN) k(CC1000AANANCCCx二級反響AiAiAiRirCCVV-10i21k-AiiAiAiCCC溫度體積一樣21-ANANANkCCCkC kCANAN24111kC kCAA241101kkC kCAA2)2k411(41102N) k( 111NNANNANANkkkkCkCC11111111332211012.3 延

12、續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.2 多段延續(xù)釜式反響器多段延續(xù)釜式反響器 例24 用二段延續(xù)釜式反響器消費乙酸丁酯，第一段乙酸的轉(zhuǎn)化率xAl為32.3，第二段轉(zhuǎn)化率xA2為50，反響條件和產(chǎn)量同例2.1。計算各段反響器的有效體積。解 由例2.1已計算出V0=0.98m3h-1,xAf=0.5,CA0=1.75kmolm-3,k=1.04m3kmol-1h-1第一段2110011AAARkC-CCVV2120101)-x(kC-CCAAAA21011)-x(kCxAAA321m38. 0)323. 01 (75. 104. 1323. 098. 0RV第二段222021021)

13、-x(kC-CCVVAAAAR21AiiAiAiiCk-CC220121)-x(kC-xxAAAA32m38. 0RV321m76. 0RRVVV2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.2 多段延續(xù)釜式反響器多段延續(xù)釜式反響器 2圖解法 根據(jù)動力學(xué)方程式或?qū)嶒灁?shù)據(jù)作出操作溫度下的rACA的關(guān)系曲線。作出一樣溫度下由某段反響器物料衡算式所表示的rACA操作線，CArA2AArkCAiAiAirCC-1i1i11AiAiiAiCCr1AiCiriAC斜率i1RiVV-0二級反響2.3 延續(xù)操作釜式反響器計算延續(xù)操作釜式反響器計算2.3.2 多段延續(xù)釜式反響器多段延續(xù)釜式反響器例

14、2.5 以三段延續(xù)釜式反響器消費乙酸丁配，反響條件和產(chǎn)量同例2.1，用圖解法求反響釜有效體積。解 由例2.1已計算出V0=0.98m3h-1,xAf=0.5,CA0=1.75kmolm-3,k=1.04m3kmol-1h-12AArkC0AC)x(CCAfAAf10875. 05 . 075. 1-4.4545. 40RVV322. 0mVR366. 022. 03mVfAC2.4 攪拌器攪拌器攪拌的目的：攪拌的目的：使互溶的兩種或兩種以上液體混合均勻；使互溶的兩種或兩種以上液體混合均勻；構(gòu)成乳濁液或懸浮液；構(gòu)成乳濁液或懸浮液；促進化學(xué)反響和加速物理變化過程、如促進溶解、吸收、促進化學(xué)反響和加

15、速物理變化過程、如促進溶解、吸收、吸附、萃取、傳熱等過程。吸附、萃取、傳熱等過程。 攪拌的方法：機械攪拌攪拌的方法：機械攪拌( (或稱葉輪攪拌或稱葉輪攪拌) )、氣流攪拌、射流攪、氣流攪拌、射流攪拌和管道混合等。拌和管道混合等。 攪拌器類型、操作特性及攪拌功率攪拌器類型、操作特性及攪拌功率 2.4 攪拌器攪拌器2.4.1 攪拌器類型攪拌器類型 圓盤平直葉 圓盤彎葉 開啟平直葉開啟彎葉 1. 渦輪式攪拌器 葉輪直徑：0.30.5D 常用轉(zhuǎn)速：100500r.min-1葉端圓周速度：38m.s-1適用：粘度小于5Pa.s液體，要求小尺度均勻攪拌以及固液懸浮、溶解和氣體分散等過程。透平式葉輪反響釜內(nèi)

16、徑2.4 攪拌器攪拌器2.4.1 攪拌器類型攪拌器類型 2. 螺旋槳式攪拌器 葉輪直徑：0.20.5D 常用轉(zhuǎn)速：100500r.min-1葉端圓周速度：515m.s-1適用：低粘度液體的攪拌或固液比小的懸浮、溶解。2.4 攪拌器攪拌器2.4.1 攪拌器類型攪拌器類型 3. 漿式攪拌器 旋轉(zhuǎn)直徑：0.50.8D 漿葉寬度：1/61/4D葉端圓周速度：1.53m/s 常用轉(zhuǎn)速：1100r.min-1適用：簡單的液體混合，固體的懸浮和溶解，當(dāng)旋轉(zhuǎn)直徑達0.9D時，可設(shè)多層漿葉，可用較高粘度的液體攪拌。平直葉 折葉2.4 攪拌器攪拌器2.4.1 攪拌器類型攪拌器類型 4.錨式和框式 攪拌器旋轉(zhuǎn)直徑：

17、0.90.98D 漿葉寬度：1/61/4D葉端圓周速度：0.51.5m/s 常用轉(zhuǎn)速：1100r.min-1框式葉輪錨式葉輪適用：中高粘度液體混合、傳熱反響等過程2.4 攪拌器攪拌器2.4.1 攪拌器類型攪拌器類型 5.螺帶式攪拌器 旋轉(zhuǎn)直徑：0.90.98D 漿葉寬度：1/61/4D葉端圓周速度：12Pas ,不需安裝擋板按流體流入、流出葉輪的方式平直葉渦輪平直葉片槳式錨式、框式螺旋槳式螺帶式2.4 攪拌器攪拌器2.4.2 攪拌功率攪拌功率 攪拌功率：攪拌時葉輪對流體做功并使之發(fā)生流動，為使流攪拌功率：攪拌時葉輪對流體做功并使之發(fā)生流動，為使流體在攪拌釜內(nèi)發(fā)生循環(huán)流動及抑制流體摩擦阻力所需求

18、的功體在攪拌釜內(nèi)發(fā)生循環(huán)流動及抑制流體摩擦阻力所需求的功率。率。攪拌功率攪拌功率=f(葉輪外形、大小、轉(zhuǎn)速和位置及液體性質(zhì)、反響葉輪外形、大小、轉(zhuǎn)速和位置及液體性質(zhì)、反響釜尺寸和內(nèi)部構(gòu)件釜尺寸和內(nèi)部構(gòu)件,gN,d,fP用因次分析法推導(dǎo)得到的液液系統(tǒng)功率關(guān)聯(lián)式53dNPNPyxPFrKRNe功率準數(shù) K:系統(tǒng)幾何外形的總外形系數(shù)2.4 攪拌器攪拌器2.4.2 攪拌功率攪拌功率 Nd2Re gdNFr2弗勞德準數(shù)表征打旋層流：Re10過渡區(qū)：10Re104雷諾準數(shù)yxyPgdNdNPKFN)(Rer253功率函數(shù)對于不打旋的系統(tǒng)，可忽略重力的影響，53RedNPKNxP2.4 攪拌器攪拌器2.4.

19、2 攪拌功率攪拌功率 將 或 NP 與 Re 標繪在雙對數(shù)坐標上，就可得到功率曲線。對一詳細幾何構(gòu)型只需一條功率曲線，與攪拌槽大小無關(guān)。獨一性獨一性無擋板有擋板53dNP yPFNr2.4 攪拌器攪拌器2.4.2 攪拌功率攪拌功率 在層流攪拌條件下Re104)321dNKP 532dNKP對于無擋板的系統(tǒng)對于有擋板的系統(tǒng)查圖法功率曲線求功率曲線求yPFNr2.4 攪拌器攪拌器2.4.2 攪拌功率攪拌功率 對無擋板而Re300的攪拌系統(tǒng)不能忽略重力影響時yRelgyPFNr2.4 攪拌器攪拌器 例2.6 有一六平片渦輪式攪拌器，直徑0.5m，位于反響釜中心，轉(zhuǎn)速100 rmin-1。釜徑為1.5

20、m，平底無擋板。釜內(nèi)液深1.5m，葉輪距釜底0.5m，液體粘度0.2Pas，密度945kgm-3。試計算攪拌功率。 解 19702 . 0945601005 . 0Re22Nd300yyPdNPFN)141. 0(r53yRelg40, 10574. 0-gdNFr2141. 0WP303查圖：曲線5，2yPFNr2.4 攪拌器攪拌器2.4.2 攪拌功率攪拌功率 1.外形因子對攪拌功率的影響外形因子對攪拌功率的影響葉輪直徑與器徑比葉輪直徑與器徑比對徑向流葉輪對徑向流葉輪(平槳、渦輪平槳、渦輪)，湍流形狀下，湍流形狀下對軸向流葉輪，湍流形狀下對軸向流葉輪，湍流形狀下 葉片寬度葉片寬度w、葉片數(shù)目

21、、葉片數(shù)目nb和外形和外形對平槳和渦輪對平槳和渦輪對六葉片盤式渦輪對六葉片盤式渦輪 2 . 1dDNP9 . 0dDNP4030.PdwN670.PdwN5020.dw2.4 攪拌器攪拌器2.4.2 攪拌功率攪拌功率 渦輪nb的影響 湍流攪拌 層流攪拌以六葉片渦輪為基準液層深度H 對高粘度液體，功率耗費與液深無關(guān)495. 0nbPN 327. 0nbPN 8 . 0706n.bPN60.PDHN葉輪距釜底高度Hj對低、中粘度液體:葉輪安裝高度Hj對功率無影響；對高粘度液體:葉輪近液面(Hj=0.9D)時功率耗費低，反之高.多個葉輪2.4 攪拌器攪拌器2.4.2 攪拌功率攪拌功率 Pl六平片渦輪

22、的攪拌功率；P2多葉輪系統(tǒng)的功率；s葉輪間間隔1雙平片渦輪2平與斜葉片渦輪3雙斜葉片渦輪2.4 攪拌器攪拌器例2.7 雙葉輪攪拌器各有四個與旋轉(zhuǎn)平面成45傾角的平直葉片，葉片寬度是輪徑的15葉輪直徑(0.4m)是反響器器徑的14，反響器為圓簡形，液深是器徑的1.5倍，兩葉輪分別位于13和23液深處。器內(nèi)分布四塊擋板，寬為器徑的l10。液體密度為l000kgm3，粘度為0.002Pas，葉輪轉(zhuǎn)速為150rmin，試求所需攪拌功率。解：1計算操作條件下的雷諾數(shù)522104 . 2002. 01000601504 . 0ReNd1 . 2811-2PN，曲線查圖的擋板塊寬度為角，個葉片，DdwDd1

23、 . 04458 ,41,31校正d/D比的影響(2)對各項不同條件進展校核2 . 11212dDdDNNPP2 . 1dDNP94. 233. 025. 01 . 22 . 112校正葉片寬度w與葉片數(shù)目nb的影響35. 01223wdwdNNPP4030.PdwN723. 225. 020. 094. 235. 012495. 0nbPN 495. 01234bbPPnnNN934. 184723. 2954 . 02.4 攪拌器攪拌器2.4 攪拌器攪拌器校正液深的影響60.PDHN6 . 01245HDHDNNPP467. 25 . 1943. 16 . 0校正葉輪數(shù)目的影響225. 0

24、5 . 0,5 . 13sDDdsDHH則、84. 012PPNN074. 2467. 284. 06PN(3)計算攪拌功率53dNNPPw68.3974 . 0601501200074. 2530.842.4 攪拌器攪拌器2.固體懸浮系統(tǒng)的攪拌功率固體懸浮系統(tǒng)的攪拌功率 臨界懸浮形狀臨界懸浮形狀在臨界懸浮形狀下，各種粒度的固體顆粒在垂直方向上剛好在臨界懸浮形狀下，各種粒度的固體顆粒在垂直方向上剛好全部分開反響器底部，有效相際外表不再添加，此形狀下的全部分開反響器底部，有效相際外表不再添加，此形狀下的攪拌速度稱為臨界懸浮速度。攪拌速度稱為臨界懸浮速度。渦輪攪拌器和六葉片以下平槳到達臨界懸浮形狀

25、所得功率耗渦輪攪拌器和六葉片以下平槳到達臨界懸浮形狀所得功率耗費的計算式：費的計算式：13 . 5092. 0dDDHjlstCegVuP5 . 0,43. 036. 0 ,10Re3DHjHDd此公式適用范圍1218s,mgdulspt懸浮液體的總體積懸浮液體的總體積固體顆粒的最大沉降速度固體顆粒的最大沉降速度按反響器體積計算的液體體積分數(shù)按反響器體積計算的液體體積分數(shù)2.4 攪拌器攪拌器完全均勻懸浮形狀使懸浮液在Hs深度內(nèi)到達均勻懸浮形狀，即每個取樣點的懸浮百分數(shù)均為100時所需攪拌功率。1 . 035. 421321DHjHstmmedDuVgPs1218s,mgdulspt此公式適用范

26、圍70. 3e2 . 0d5 . 0, 5 . 0, 5 . 0s,105 . 2Re4的指數(shù)中系數(shù)為時，當(dāng)HDddHDHjH懸浮界面以下懸浮液體積懸浮界面以下懸浮液體積懸浮液的密度懸浮液的密度 例2.8 反響釜直徑為1.8m，內(nèi)盛20的水4100kg和150目螢石粉0kg，繭石粉相對密度3.18，采用六平葉片渦輪攪拌器，葉輪直徑0.6m，距釜底0.6m。求：(1)臨界懸浮功率和均勻懸浮到1.5m深的功率； (2)在上述兩種條件下的葉輪轉(zhuǎn)速。解 (1)計算臨界懸浮功率 2.4 攪拌器攪拌器13 . 5092. 0dDDHjlstCegVuP3m528. 43180136010004100Vgd

27、ulspt182905. 0528. 410. 413-24-m01. 0101181000318081. 9101s）（WePC5051000318001. 0528. 481. 9092. 0905. 0905. 016 . 08 . 18 . 16 . 03 . 5在15m深處均勻懸浮所需攪拌功率：2.4 攪拌器攪拌器1 . 035. 421321DHjHstmmedDuVgPs3kg1244815. 333871360mm32815. 35 . 18 . 14mVm3m387. 331801360-815. 3水Vgdulspt182888. 0815. 3387. 3WePs1070

28、6 . 08 . 1888. 0101. 0815. 3124481. 91 . 08 . 16 . 05 . 135. 4213213-24-m01. 0101181000318081. 9101s）（(2)葉輪轉(zhuǎn)速 假設(shè)在高度湍流下操作2.4 攪拌器攪拌器410Re 有擋板532dNKP11315min25.6102. 16 . 010001 . 6505rsrNc11315min4 .78308. 16 . 010001 . 61070srsrNNd2Re 驗證雷諾數(shù)453-210106 . 3101100002. 16 . 02.4 攪拌器攪拌器3.氣液懸浮系統(tǒng)的攬拌功率氣液懸浮系統(tǒng)的

29、攬拌功率 通入氣體呵斥的攪拌功率的變化；通入氣體呵斥的攪拌功率的變化；到達一定氣體分散程度所需的攪拌功率到達一定氣體分散程度所需的攪拌功率通入氣體攪拌時，由于氣體的鼓泡降低了液體的密度，使通入氣體攪拌時，由于氣體的鼓泡降低了液體的密度，使攪拌功率降低。攪拌功率降低。31不通氣的攪通氣的通氣后的攪氣后的kDd2.4 攪拌器攪拌器此時攪拌功率的計算式：45. 056. 0320g9 .353QNdPP對于氣液間的化學(xué)反響，此時到達指定的兩相接觸時間，所需攪拌功率的計算式為47. 0ggVPCQ通氣量的上限最大通氣量時的攪拌功率75. 03m194. 0FrNdQax53560max361dNFr.PL.g,2.4 攪拌器攪拌器4.電動機功率確實定電動機功率確實定攪拌功率攪拌器的軸功率攪拌功率攪拌器的軸功率電動機的輸出功率確定電動機的額度功率電動機額定功率是根據(jù)預(yù)定操作條件下所需最大攪拌功率確定。葉輪距釜底的高度Hj對最大攪拌功率Pmax的影響不大，葉片寬度W和dD值影響Pmax 。 湍流時層流時湍流時的功率耗費大321dNKP 532dNKP充分擋板化湍流條件下所需攪拌功率為最大攪拌功率2 . 1dDNP4030.PdwN2.5 傳熱安裝傳熱安裝2.5.1 傳熱安裝構(gòu)型夾套式、插入式、列管式、外部循環(huán)式、回流冷凝式、電感加熱式夾套式當(dāng)傳熱速率要求不高和載熱體任