某住宅高層建筑抗震專項(xiàng)審查送審資料

1、某住宅高層建筑抗震專項(xiàng)審查送審資料一、工程概況：江蘇省太倉市高層住宅，平面開設(shè)大洞二、設(shè)計(jì)依據(jù)及抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)： 2009 年三、地址概況：略四、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)：本工程樁基設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)?；A(chǔ)埋深按房屋高度的 1/18 控制。對(duì)于局部地下室花園， 控制其長度不超過建筑總邊長的 50%，并在每開間之 間設(shè)置垂直方向的肋墻，增強(qiáng)其側(cè)向剛度和水平力的傳遞。上部設(shè)抗震縫兩單元，地下室按整體設(shè)計(jì)，并將中間北側(cè)凹口部位在地下室 補(bǔ)齊，增加長向整體彎曲剛度， 避免兩單元因相向沉降造成在地震力作用下抗震 縫頂部出現(xiàn)碰撞?；A(chǔ)形式采用樁基礎(chǔ)， 樁暫采用目前市場上較為便宜的預(yù)應(yīng)力混凝土空心方 樁，排樁以軸線布樁為原則，樁

2、距按不小于3.5d（d 為樁邊長 ）控制，局部樁距小于 3.5d 時(shí)，要求施工采取先引孔措施。本場地可選作樁基礎(chǔ)持力層的土層有 4-1 層粉質(zhì)粘土、 4-2 層粉土、 5-1 層粉 質(zhì)粘土、 5-2層粉土、 6層粉砂夾粉土、 7層粉土、 8層粉砂夾粉土；由于 4-1層、 4-2 層土埋深較小，采用其作為樁基礎(chǔ)持力層時(shí)無法獲得較高的單樁承載力，本 設(shè)計(jì)不考慮其作為高層住宅樁基持力層； 7 層、8 層土埋深較大，采用其作為樁 基礎(chǔ)持力層時(shí)需穿越強(qiáng)度較高的 6 層土（ 10.16MPa<Ps<12.45MPa） ,沉樁將較為 困難，故也考慮其作為本工程的樁基持力層。對(duì)于 21 層高層，經(jīng)

3、試排樁，選用 5-2 層作為樁基持力層，采用邊長為 350 樁，樁長約28m,試算沉降值約60mm； 33層高層，經(jīng)試排樁，選用 6層土作為 樁基持力層，采用邊長為400樁，樁長約29m，試算沉降值約65mm.。以6層土為持力層樁，因持力層 Ps值較大，樁尖采用錐形鋼樁尖，為閉口 樁，樁入持力層深度控制不小于1.5d（d為樁邊長）：以5-1層土、5-2層土為持力 層樁，不用樁尖，為敞口樁，樁入持力層深度控制不小于 5d。在軸線布樁的前提下，21層基礎(chǔ)底板厚取600mm； 33層取800mm；底板厚 度的選擇基于兩方面考慮： 水浮力作用和剪力墻墻肢重心與其下樁中心的局部偏 心受力。本工程設(shè)計(jì)高層

4、住宅部分地下室建筑層高 2.80m （埋深較大者做隔層板），地 下室外墻在水土壓力作用下內(nèi)力不大，考慮地下室防水，外墻厚取為250mm。高層住宅與高層間的兩層地下汽車庫埋深相差較大，本設(shè)計(jì)暫不做特殊處 理，但要求基礎(chǔ)施工或基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)必須采取有效可靠措施。本設(shè)計(jì)對(duì)尚無地勘資料的號(hào)房， 暫參考相對(duì)較近號(hào)房的土層資料作為設(shè)計(jì)依 據(jù)。待補(bǔ)勘資料提供后，再進(jìn)行校對(duì)設(shè)計(jì)。五、建筑結(jié)構(gòu)布置與超限情況：高層住宅結(jié)構(gòu)形式均采用剪力墻結(jié)構(gòu)體系。6 9#房、17#房為兩單元板式建筑，兩單元聯(lián)體平面呈腰鼓形，屬平面凹凸 不規(guī)則， 經(jīng)與建筑協(xié)商， 決定在兩單元之間設(shè)置抗震縫， 將兩單元分割成兩個(gè)獨(dú) 立的抗震單體。地下

5、室聯(lián)體，地下室頂板一定程度上為上部結(jié)構(gòu)的事實(shí)嵌固端， 板厚取 180mm。10#房為一單元點(diǎn)式建筑，考慮到其為 33 層，地下室頂板厚度仍取 180mm。 單元體結(jié)構(gòu)平面存在凹進(jìn)一側(cè)尺寸大于相應(yīng)投影方向總尺寸 30%的情況，也 屬平面凹凸不規(guī)則，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮或在凹口端部布 2.0m板帶（有邊梁），或在凹 口根部加板，使結(jié)構(gòu)平面成凹凸規(guī)則平面，并獲建筑同意。建筑平面躍層，特別是單雙層復(fù)式單體，隔層平面開大洞，屬平面不規(guī)則類 型中樓板局部不連續(xù)； 地震剪力在平面內(nèi)傳力比較復(fù)雜， 兩單元聯(lián)體平面在中間 設(shè)抗震縫也有基于該方面因素的考慮。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)， 在概念上控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效 應(yīng)，盡量增大結(jié)構(gòu)的抗扭

6、轉(zhuǎn)剛度， 同時(shí)盡量減小結(jié)構(gòu)的平動(dòng)剛度， 使結(jié)構(gòu)成扭轉(zhuǎn) 規(guī)則單體； 計(jì)算上在平面開大洞位置沿全樓高度和平面橫向設(shè)貫通彈性板帶，并計(jì)算彈性板內(nèi)力；盡量接近現(xiàn)有程序在計(jì)算模型上的假定。綜上， 69#房、 10#房、17#房現(xiàn)僅存平面不規(guī)則類型中樓板局部不連續(xù)。結(jié)構(gòu)分析時(shí)采用SATWE和PMSAP兩個(gè)軟件進(jìn)行計(jì)算。六、結(jié)構(gòu)計(jì)算分析（附計(jì)算書 ）：1、振型分解反應(yīng)譜法主要計(jì)算結(jié)果（1）振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算得到的前 6階模態(tài)的振動(dòng)周期結(jié)果分別列表于表 6.1、表 6.3、表 6.5。（2）振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)最大響應(yīng)位移結(jié)果及基底剪重比、有效質(zhì)量系數(shù)分別列于表6.2、表6.4、表6.6。表6.1

7、69#房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性程序振型號(hào)周期（s）轉(zhuǎn)角（°）平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)扭轉(zhuǎn)周期比11.3863.00.98+0.000.0121.26392.80.00+1.000.00SATWE30.965158.80.02+0.000.980.69640.4100.70.99+0.000.0150.33890.10.00+0.980.0260.277118.40.02+0.020.9611.42360.98+0.010.0121.31795.60.01+0.980.01PMSAP31.06288.70.02+0.010.970.74640.43230.99+0.000.0050.36192

8、.40.00+0.970.0360.30389.40.02+0.030.95表6.2 69#房最大響應(yīng)位移及基底剪重比、有效質(zhì)量系數(shù)計(jì)算程序SATWEPMSAP雙向地震偶然偏心雙向地震偶然偏心結(jié)構(gòu)總質(zhì)量（T）10144.410146.7最大層間位移角X向1/19361/18401/18821/1886丫向1/21861/19421/20371/2062平面位移比X向1.131.181.101.08丫向1.171.351.161.15基底剪重比X向2.89%2.65%丫向3.07%2.77%有效質(zhì)量系數(shù)X向97.39%91.47%丫向95.89%91.09%注：1、SATWE計(jì)算X向底層層間位移

9、1/4136, Y向底層層間位移1/6545;2、PMSAP計(jì)算X向底層層間位移1/4431 , Y向底層層間位移1/6654;表6.3 10#房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性程序振型號(hào)周期（s）轉(zhuǎn)角（°）平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)扭轉(zhuǎn) 周期比SATWE13.1410.861.00+0.000.000.58922.66290.900.00+1.000.0031.8504.060.01+0.000.9940.9170.081.00+0.000.0050.70790.130.00+1.000.0060.55114.940.01+0.000.99PMSAP13.1081.31.00+0.000.000.60

10、422.68291.30.00+1.000.0031.87789.40.01+0.000.9940.9330.30.99+0.000.0150.71690.40.00+1.000.0060.56589.20.01+0.000.99表6.4 10#房最大響應(yīng)位移及基底剪重比、有效質(zhì)量系數(shù)計(jì)算程序SATWEPMSAP雙向地震偶然偏心雙向地震偶然偏心結(jié)構(gòu)總質(zhì)量（T）18966.119010.8最大層間位移角X向1/10921/10481/11251/1067丫向1/14431/13131/14651/1297平面位移比X向1.061.101.101.10丫向1.081.231.101.16X向1.6

11、1%1.60%基底剪重比丫向1.83%1.83%有效質(zhì)量系數(shù)X向97.47%94.5%丫向95.06%92.3%注：1、SATWE計(jì)算X向底層位移1/3695 , Y向底層位移1/6128;2、PMSAP計(jì)算X向底層位移1/3766, Y向底層位移1/6449;表6.5 17#房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性程序振型號(hào)周期（s）轉(zhuǎn)角（°）平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)扭轉(zhuǎn) 周期比SATWE12.42855.70.31+0.680.000.668822.363145.90.68+0.320.0131.624173.50.01+0.000.9940.7223.80.99+0.000.0150.61993.70

12、.00+0.990.0060.484158.70.01+0.000.99PMSAP12.49263.40.20+0.801.000.680522.421-26.70.80+0.201.0031.69687.70.01+0.000.0140.7554.80.99+0.011.0050.65394.80.01+0.991.0060.52487.80.01+0.000.01表6.6 17#房最大響應(yīng)位移及基底剪重比、有效質(zhì)量系數(shù)計(jì)算程序SATWEPMSAP雙向地震偶然偏心雙向地震偶然偏心結(jié)構(gòu)總質(zhì)量（T）1628816292最大層間位移角X向1/15651/15031/16421/1534丫向1/15

13、901/14681/16001/1426平面位移比X向1.091.141.071.09丫向1.061.251.011.17X向1.88%1.87%基底剪重比丫向2.04 %2.02%有效質(zhì)量系數(shù)X向97.25%92.90%丫向96.17%93.75%注：1、SATWE計(jì)算X向底層位移1/4018，Y向底層位移1/6956 ；2、計(jì)算結(jié)果分析：（1）兩個(gè)程序計(jì)算得到的第 1 階、第 2 階模態(tài)均為平動(dòng)，扭轉(zhuǎn)模態(tài)為第 3 階。扭轉(zhuǎn)周期比滿足規(guī)范JGJ3-2002第435條要求，有效質(zhì)量系數(shù)滿 足程序 SATWE 振型數(shù)取值合理性判斷要求。（2）層間位移角及平面位移比均滿足規(guī)范 JGJ3-2002第435條和第463 條要求，地震作用下的剪重比在正