參考調(diào)整用調(diào)整標(biāo)色版 頁(yè) 王育涵 錦城學(xué)院 橋梁工程課程設(shè)計(jì) 橋梁工程課程設(shè)計(jì)

1、橋梁工程概論課程設(shè)計(jì)題 目：裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形 梁橋設(shè)計(jì)（上部結(jié)構(gòu)） 專 業(yè)： 土木工程 學(xué) 號(hào)： 080318028 姓 名： 王育涵 指導(dǎo)老師： 陳艷瑋 四川大學(xué)錦城學(xué)院目錄第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書31.1 基本設(shè)計(jì)資料31.1.1 跨度和橋面寬度3技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)3主要材料3構(gòu)造形式及截面尺寸3第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算42.1主梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算42.1.1 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)42.1.2 杠桿原理法計(jì)算梁端剪力橫向分布系數(shù)5第三章主梁的內(nèi)力計(jì)算63.1 永久作用效應(yīng)63.1.1 永久荷載：63.1.2 永久作用效應(yīng)計(jì)算83.2 可變作用效應(yīng)83.2.1 汽車荷載沖擊系數(shù)

2、計(jì)算：83.2.2 公路-級(jí)均布荷載9可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算9可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算10第四章 主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算154.1 主梁受力鋼筋配置154.2截面抗彎承載力驗(yàn)算174.3斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算17斜截面抗剪承載力計(jì)算17彎起鋼筋設(shè)計(jì)18箍筋設(shè)計(jì)224.3.4 斜截面抗剪驗(yàn)算22第五章 主梁的裂縫寬度驗(yàn)算25第六章 主梁的撓度驗(yàn)算27第七章 設(shè)計(jì)總結(jié)30附 錄 設(shè)計(jì)人簡(jiǎn)介31第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1 基本設(shè)計(jì)資料 跨度和橋面寬度1) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：22.8m（墩中心距離）2) 計(jì)算跨徑： 22.3m（支座中心距離）3) 主梁全長(zhǎng)： 22.76m（主梁預(yù)制長(zhǎng)度）4）橋面凈空： 凈7

3、m（行車道）2×1m人行道 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1) 設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路級(jí)，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)6kN/m計(jì)算，人群荷載3kN/m22) 環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境3）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí) 主要材料1) 混凝土：混凝土簡(jiǎn)支T梁及橫梁采用C40混凝土；橋面鋪裝上層采用0.03m瀝青混凝土，下層為0.060.13m的C30混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3計(jì)。2）鋼筋：主筋用HRB335，其它用R235 構(gòu)造形式及截面尺寸 圖1 橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖（單位：cm）如圖1所示，全橋共由5片T形梁組成，單片T形梁高為1.4m，寬1.8m；橋上的橫坡為雙向2%，坡度由C30

4、混凝土混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有5根橫梁。第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算2.1主梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)因?yàn)槊恳黄琓型梁的截面形式完全一樣，所以：式中，n=5，=2×（3.6）m=32.4 m表2.1 值計(jì)算表梁號(hào)10.60.40.20-0.220.40.30.20.1030.20.20.20.20.2計(jì)算橫向分布系數(shù)：根據(jù)最不利荷載位置分別布置荷載。布置荷載時(shí)，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m，人群荷載取3KN/m,欄桿及人行道板每延米重取6.0KN/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。圖2.1 橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：mm）從

5、而可以得出各梁在不同荷載作用下的分布系數(shù)：汽車荷載：m=0.5×(0.5355+0.3387+0.1900-0.0100)=0.5223 m=0.5×(0.3637+0.2689+0.1926+0.095)=0.4609 m=0.5×(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷載：m=0.6445 m=0.4221 m=0.2×2=0.4人行道板：m=0.6492-0.25=0.4 m=0.4247-0.025=0.4 m=0.2+0.2=0.4 杠桿原理法計(jì)算梁端剪力橫向分布系數(shù)端部剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式見下：圖2.2 梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算圖

6、式（尺寸單位：mm）汽車荷載：m=0.5×0.6475=0.3238 m=0.5×1.0=0.5 m=0.5×(0.9444+0.3333)=0.6389人群荷載：m=1.2222 m=-0.2222 m=0第三章 主梁的內(nèi)力計(jì)算3.1 永久作用效應(yīng) 永久荷載：假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，則永久荷載計(jì)算結(jié)果如下表所示表3.1鋼筋混凝土T形梁永久荷載計(jì)算表構(gòu)建名構(gòu)件尺寸（mm）單位長(zhǎng)度體積重度每米延重主梁0.46262511.5650橫隔梁中梁0.06342251.5855邊梁0.03171250.7927前面鋪裝瀝青混凝土（3cm）0.054231.

7、2420混凝土墊層(9.5cm)0.171254.27505.5170欄桿及人行道6人行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的板重為：1號(hào)梁 mq=0.3992×6=2.3952KN/m 2號(hào)梁 mq=0.3997×6=2.3982KN/m3號(hào)梁mq=0.4×6=2.4KN/m表3.2 各梁的永久荷載值(單位（KN/m）梁號(hào)主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1(5)11.5650.79272.39525.51720.27472(4)11.5651.58552.32985.51721.0675311.5651.58552.40005.51721.0675 永久作

8、用效應(yīng)計(jì)算表3.3 影響線面積計(jì)算表項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積=62.16=47.04(=2.708)0.5x22.4=11.153.2 可變作用效應(yīng) 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)和結(jié)構(gòu)的基頻f相關(guān)，計(jì)算公式為I=×(180-18) ×13+(180-18) ×(41.09-)+×18×140+18×140×(-41.09)cm=8771607 cm由于1.5Hz,那么：由此可得：1+=1+0.2655=1.2655 公路-級(jí)均布荷載qq=10.5×0.75KN/m=7.875KN/m計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力是：P

9、=186.9×1.2=224.28KN/m按最不利方式布載可計(jì)算車道荷載影響線面積，計(jì)算過(guò)程見表5，其中V1/2的影響線面積取半跨布載為最不利，表3.4 公路-級(jí)車道荷載及其影響線面積計(jì)算表項(xiàng)目頂點(diǎn)位置qPl/2處7.875186.962.16l/4處7.875186.946.62l/2處7.875224.2811.15支點(diǎn)處7.875224.282.788每延米人群荷載：q=3×1KN/m=3KN/m3.2.3 可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算彎矩計(jì)算公式：，由于只能布置兩車道，則車道荷載橫向折減系數(shù)=1.0，計(jì)算跨中和L/4處彎矩時(shí)，可近似認(rèn)為荷載橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)方向均勻變化，因

10、此沿主梁的縱向相同。表3.5公路-級(jí)車道荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力m1+qPyM10.52231.26557.87562.16186.95.5751022.26170.522346.624.1813759.202420.460962.165.575893.26330.460946.624.1813669.952930.462.165.575775.23390.446.624.1813581.4302表3.6 人群荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力mqM10.6445362.16120.18640.644546.6290.140020.422162.1678.71320.422146.6259.03

11、5030.462.1674.5920.446.6255.944永久作用設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 基本組合公式如下： （）表3.7 彎矩基本組合計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩基本組合11260.2754120.18641012.26173064.1056945.206590.1400759.20242298.088021309.555878.7132893.26332910.1944982.166959.0350669.95212182.653531309.55874.592775.23392740.34

12、01982.166955.944581.43022055.25983.2.4 可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算在進(jìn)行可變作用的剪力計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下方法處理：先按跨中的由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng);再用支點(diǎn)剪力荷載分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至l/4為直線變化來(lái)計(jì)算剪力效應(yīng)。表3.8永久作用效應(yīng)計(jì)算表梁號(hào)qqqqqq1（5）20.274762.161260.275420.274746.62945.206520.274711.15226.06292（4）21.067562.161309.555821.067546.62982.166921.067511.15234.90263

13、21.067562.161309.555821.067546.62982.166921.067511.15234.90261） 跨中截面剪力的計(jì)算公式為：表3.9公路-級(jí)車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力m1+qPy剪力10.52711.2647.8752.8224.640.589.524620.46011.2647.8752.8224.640.578.145130.41.2647.8752.8224.640.567.9375表3.10人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力mq剪力效應(yīng)10.644532.78755.389620.422132.78753.529830.432.78753.34

14、52） 支點(diǎn)處剪力的計(jì)算圖3.1 汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖式圖3.2人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式（單位：cm）在汽車荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖4所示,支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下：1號(hào)梁：2號(hào)梁：3號(hào)梁：在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5所示，支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下：1號(hào)梁：2號(hào)梁：3號(hào)梁：3) 剪力效應(yīng)基本組合基本組合公式為：各分項(xiàng)系數(shù)和彎矩基本組合相同。表3.11 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位：KN)梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載基本組合值1226.062926.3895144.4259503.028005.389688.6306130.11922234.90269.3719194.49175

15、64.668003.529878.2114113.44933234.90269.6168231.8677617.268703.34567.877198.7743第四章 主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算4.1 主梁受力鋼筋配置由彎矩基本組合計(jì)算表8可以知道，1號(hào)梁M=3064.1056KNm最大，考慮到設(shè)計(jì)施工方便，并留有一定的安全儲(chǔ)備，因此按1號(hào)梁的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為30mm，鋼筋重心至底邊距離為=180mm，則主梁的有效截面高度為：=h-=1400-180=1220mm。下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面。T形梁受彎構(gòu)件翼緣計(jì)算跨度的確定：按計(jì)算跨度考慮：=/3=223

16、00/3=743mm按梁凈間距考慮：=b+=1620+180=1800mm按翼緣高度考慮：/=130/1220=0.110.1，不受此項(xiàng)限制所以=1800mm.采用C40的混凝土，則=1.0，=19.1MPa.判別式左端為：判別式右端為：因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計(jì)算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為x,則利用下式計(jì)算：即：整理得解得則：選用6根直徑40mm和4根直徑為32mm的HRB335鋼筋，則鋼筋布置如圖3-1所示，鋼筋重心位置為：圖4.1鋼筋布置圖（單位： cm）查表得，故，則截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求。配筋率為故配筋率滿足規(guī)4.2截面

17、抗彎承載力驗(yàn)算按截面實(shí)際配筋面積計(jì)算截面受壓區(qū)高度x為：截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：抗彎承載力滿足要求。4.3斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算 斜截面抗剪承載力計(jì)算由表2-11可知，支點(diǎn)剪力以3號(hào)梁為最大，考慮安全因素，一律采用3號(hào)梁剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算?？缰屑袅π?yīng)以1號(hào)梁為最大，一律以1號(hào)梁剪力值進(jìn)行計(jì)算。；假定最下排2根鋼筋沒有彎起而通過(guò)支點(diǎn)，則有：，根據(jù)下式：故端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件，可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋。而本例中，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。（1）斜截面配筋的計(jì)算圖式1）最大剪力取用矩支座中心（梁高一半）處截面的數(shù)據(jù)，其中混凝土與箍筋共

18、同承擔(dān)的剪力不小于，彎起鋼筋（按彎起）承擔(dān)的剪力不大于。2）計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。3）計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用第一排彎起鋼筋最下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式如圖8-8所示。由內(nèi)插法可得，距支座中心處的剪力效應(yīng)為 圖4.2彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式（尺寸單位：mm） 由內(nèi)插法可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)為 KN=591.604KN 則，=0.6×591.604KN=354.9624KN =0.4×591.604KN=236.6416KN相應(yīng)各排彎起鋼筋的

19、位置見圖41及承擔(dān)的剪力值見于下表：表4.1彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計(jì)算表鋼筋排次彎起鋼筋距支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值（KN）11.213236.641622.345209.9733.409151.3744.40296.86855.33946.47 各排彎起鋼筋的計(jì)算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計(jì)算：式中， 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa） 在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2） 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角=300MPa，=45°，所以各排彎起鋼筋的面積計(jì)算公式如下：計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積如下表：表4.2每排彎起鋼筋面積計(jì)算表彎起排數(shù)每排彎起鋼筋計(jì)算

20、面積（mm2）彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積（mm2）11487.3765236203621319.73602 3620363951.414223210694608.849823210695292.0805216402在靠近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，面積為402mm主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度ho的值也不同。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。236鋼筋的抵抗彎矩M1為 = =663.75KN·m232鋼筋的抵抗彎矩M2為= =524.16KN·m跨中截面的鋼

21、筋抵抗彎矩 =3039.97KN第一排鋼筋彎起處正截面承載力為第二排鋼筋彎起處正截面承載力為第三排鋼筋彎起處正截面承載力為第四排鋼筋彎起處正截面承載力為第五排鋼筋彎起處正截面承載力為4.4.箍筋設(shè)計(jì)箍筋間距的計(jì)算式為：-異號(hào)彎矩影響系數(shù)，本例??；-受壓翼緣的影響系數(shù)，本例?。?-斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，當(dāng)時(shí)，取；-同一截面上的箍筋的總截面面積；-箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用R235箍筋，則；-用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的梁腹寬度；-用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度；-用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，?。?用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值

22、。選用2 B 10雙肢箍筋，則面積；距支座中心處的主筋為2B36，；有效高度；，則，最大剪力設(shè)計(jì)值。把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得：參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用。在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取為。由上述計(jì)算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心至距支點(diǎn)段箍筋間距可取為，其他梁段箍筋間距為。箍筋配筋率為：當(dāng)間距時(shí)，當(dāng)間距時(shí)，均滿足最小配筋率R235鋼筋不小于的要求。4.5. 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：1）距支座中心h/2（梁高一半）處截面。2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。4）箍筋數(shù)量或間距有

23、改變處的截面。5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本算例要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括（見圖4-4） 圖4-4斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖（尺寸單位：cm)1）距支點(diǎn)處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：，2）距支座中心處截面2-2（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： ，3）距支座中心2.345m處截面3-3（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：，4）距支座中心處截面4-4（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：，5）距支座中心4.402m處截面4-4（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：，驗(yàn)算斜截面抗剪

24、承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：-斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計(jì)值；-與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值； -斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積；-異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取為1.0；-受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；-箍筋的配筋率，總。計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度C為： -斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)時(shí)，取；-通過(guò)斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值；

25、-相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值；-通過(guò)斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離；為了簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取值為（可采用平均值），則有：由值可內(nèi)插求得各個(gè)斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：斜截面內(nèi)有2 B 40縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：則：斜截面截割2組彎起鋼筋2 B 36+2 B 32，故：斜截面2-2：斜截面內(nèi)有2 B 40縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：斜截面斜割2組彎起鋼筋2 B 36+2 B 32，故：由圖3-4可以看出，斜截面2-2實(shí)際共斜割3組彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的斜截

26、面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此方法處理。斜截面3-3：斜截面內(nèi)有4 B 36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：斜截面斜割2組彎起鋼筋2 B 32+2 B 28，故：斜截面4-4：斜截面內(nèi)有6 B 40縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：斜截面斜割2組彎起鋼筋2 B 28+2 B 22，故：斜截面5-5：斜截面內(nèi)有6 B 36+2 B 32縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：斜截面斜割2組彎起鋼筋2 B 32+2 B 16，故：所以斜截面抗剪承載力復(fù)合要求。4.6.持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而

27、破壞的原因，主要是由于手拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力機(jī)選。第五章 主梁的裂縫寬度驗(yàn)算5.1持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度驗(yàn)算根據(jù)最大裂縫寬度公式計(jì)算：-鋼筋表面形狀系數(shù)，??；-作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，和分別為按作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值；-與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，??；-縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)用不同直徑的鋼筋時(shí)，改用換算直徑，本例中-縱向受拉鋼筋配筋率，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)時(shí)，??；當(dāng)時(shí)，?。?鋼筋的彈性模量，對(duì)HRB335鋼筋，；-構(gòu)件受拉翼緣寬度；-構(gòu)件受拉翼緣厚度；-受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，即