某公路20-30米預(yù)應(yīng)力混凝土T梁或空心板梁設(shè)計橋梁工程課程設(shè)計計算書

1、 臺州學(xué)院建筑工程學(xué)院橋梁工程課程設(shè)計指導(dǎo)書某公路20-30米預(yù)應(yīng)力混凝土T梁或空心板梁設(shè)計一、 設(shè)計資料及構(gòu)造布置（一） 設(shè)計資料1. 橋面跨徑及橋?qū)挊藴士鐝剑?0-30m計算跨徑：支座中心點之間的距離橋面寬：凈9+2×1.0=11m。2. 設(shè)計荷載公路I級，人群荷載3.5kN/m2，護欄及人行道等每延米重量按8kN/m計算。3材料工藝混凝土： C40(主梁)預(yù)應(yīng)力鋼筋采用ASTM270級j15.24低松弛鋼絞線，每束7根。普通鋼筋采用HRB335直徑12mm的螺紋鋼筋。按后張法施工，采用55的波紋管和OVM錨。4 設(shè)計依據(jù)公路工程技術(shù)標準JTG B01-2003公路橋涵設(shè)計通用規(guī)

2、范JTG D60-2004公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-20045 基本設(shè)計數(shù)據(jù)基本計算數(shù)據(jù)表表1名稱項目符號單位數(shù)據(jù)混凝土(C40)軸心抗壓強度標準值26.8軸心抗拉強度標準值2.39軸心抗壓強度設(shè)計值19.1軸心抗拉強度設(shè)計值1.71彈性模量32500普通鋼筋抗拉強度標準值335抗拉強度設(shè)計值280彈性模量200000預(yù)應(yīng)力鋼筋（j15.24）抗拉強度標準值1860抗拉強度設(shè)計值1260彈性模量Ep195000材料容重鋼筋混凝土25.0瀝青混凝土23.0鋼鉸線78.5鋼束與混凝土的彈性模量比Ep無量綱6（二） 構(gòu)造布置1. 梁間距：參考相關(guān)文獻后自行選擇。2. 主梁高：參

3、考相關(guān)文獻后自行選擇。3. 橫隔板間距：參考相關(guān)文獻后自行選擇。4. 梁肋：參考相關(guān)文獻后自行選擇。5. 橋面鋪裝：采用厚度為10cm瀝青混凝土，坡度由蓋梁找平。6. 橋梁橫斷面：參考相關(guān)文獻后自行選擇。二、 計算部份參考模板（以T梁為例，空心板可參考基格式）（一）毛截面幾何特性計算1.主梁跨中截面主要尺寸擬定（自定）2.截面幾何特跨中截面幾何特性計算表表2分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對上緣靜矩分塊面積的自身慣性矩分塊面積對截面形心慣性矩()()(1)(2)(3)=(1)×(2)(4)(5)(6)(1)×(5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板三角承托腹

4、板下三角馬蹄小毛截面翼板三角承托腹板下三角馬蹄大毛截面形心至上緣距離：小毛截面形心至上緣距離：3.檢驗截面效率指標以跨中截面為例上核心距： 上核心距： 截面效率指標 表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理。（二） 主梁內(nèi)力計算選擇邊跨中梁進行計算，計算關(guān)鍵截面選取跨中、四分點、變化點、支點截面。1、 恒載內(nèi)力計算1） 主梁預(yù)制時的自重（第一期恒載）2） 橋面板間接頭、護欄及橋面鋪裝(第二期恒載) 3） 主梁恒載內(nèi)力計算2、 主梁活載橫向分布系數(shù)計算1） 跨中的橫向分布系數(shù)2） 支點的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法繪制橫向分布影響線橫向分布影響線圖示公路級汽車荷載： 3） 自振頻率和沖擊系數(shù)對于簡支梁，

5、汽車沖擊系數(shù)可按下面簡化方法進行計算：結(jié)構(gòu)基頻； 對于時， 3、 活載內(nèi)力計算計算主梁活載彎矩時，采用統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)，鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標位于橋跨中部，故也按不變的來計算。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到l/4之間，橫向分布系數(shù)用與值直線插入，其余區(qū)段均取值。1） 跨中截面的最大彎矩與最大剪力2） 四分點截面的最大彎矩與最大剪力3） 變化點截面的最大彎矩與最大剪力4） 支點截面的最大彎矩與最大剪力4、 主梁內(nèi)力組合（見表6）表6序號荷載類別跨中四分點變化點支點MmaxQmaxMma

6、xQmaxMmaxQmaxQmax(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)(1)一期恒載(2)二期恒載(3)總恒載(1)(2)(4)公路級(5)Sd=1.2×(3)+1.4×(4)(6)Ss= (3)+0.7×(4)/(7)Sl= (3)+0.7×(4)/(8)恒汽= (3)+ (4)（三） 預(yù)應(yīng)力鋼筋面積的估算及其布置1、 估算預(yù)應(yīng)力鋼筋面積普通鋼筋截面面積按規(guī)范，宜設(shè)直徑為68mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋截面面積取為0.003bho，b為腹板寬，ho為梁高，采用5根161005。1）截面特性2）控制應(yīng)力和和有效應(yīng)力3）估算預(yù)應(yīng)力

7、筋的用量2、 預(yù)應(yīng)力鋼束布置1）跨中截面及錨固端截面的鋼束布置(1)對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束的重心到截面形心的偏心距大些。管道水平凈距不應(yīng)小于4cm，至梁底凈距不應(yīng)小于5cm，至梁端凈距不應(yīng)小于3.5cm，跨中截面的細部構(gòu)造圖如圖所示：跨中截面由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：（2）錨固端截面得鋼束布置要“均勻”，“分散”，錨頭布置如圖所示： 錨固截面說明鋼束群重心處于截面核心范圍內(nèi)。表7分塊名稱AiyiSiIidi=ys-yiIx=Ai×di2I=Ii+Ix(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)=×=+

8、翼板三角承托腹板2）鋼束彎起角和線形的確定考慮到鋼束彎起既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的預(yù)應(yīng)力摩擦不宜過大。上部鋼束的彎起角定為；中部鋼束的彎起角定為；下部鋼束的彎起角定為。為簡化計算和施工，所有線型都為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個平面內(nèi)。4） 鋼束計算（1）計算鋼束起彎點至跨中的距離鋼束線型表8鋼束號起彎高度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm)(弧度)R(cm)x2(cm)axi(cm)x1(cm)N1(N2)N3N4N55） 控制截面的鋼束重心位置計算（1） 各鋼束重心計算（2） 計算鋼束群重心到梁底距離表9各計算截面的鋼束位置及鋼

9、束群重心位置截面鋼束號x4Rsina= x4/Rcosaaoaiay四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5直線段支點N1(N2)N3N4N56） 鋼束長度計算鋼束長度計算表10鋼束號(cm)鋼束彎起角度曲線長度s(cm)直線長度x1(cm)直線長度L1(cm)有效長度(cm)鋼束預(yù)留長度(cm)鋼束長度(cm)N1(N2)N3N4N5（四） 關(guān)鍵截面幾何特性計算1、凈截面幾何特性計算截面積：截面慣矩：2、換算截在幾何特性計算截面積：截面慣矩：， 其結(jié)果見下列表中。1） 跨中截面跨中截面面積和慣性矩計算表表11截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×y

10、i(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積計算數(shù)據(jù) A cm2；n= 束；ny= 跨中截面對重心軸凈距計算表表12分塊名稱及序號b1=185cm ys64.65b1=230cm ys=64.23靜矩類別及符號Aiyi對凈軸Si靜矩類別及符號Aiyi對換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對換軸靜矩Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄部分對凈

11、軸靜矩Sb-j馬蹄部分對換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對換軸靜矩S0-0三角承托肋部2） 四分點截面四分點截面面積和慣性矩計算表表13截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×yi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積計算數(shù)據(jù) A cm2；n=

12、 束；ny=四分點截面對重心軸凈距計算表表14分塊名稱及序號b1=185cm ys64.65b1=230cm ys=64.23靜矩類別及符號Aiyi對凈軸Si靜矩類別及符號Aiyi對換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對換軸靜矩Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄部分對凈軸靜矩Sb-j馬蹄部分對換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對換軸靜矩S0-0三角承托肋部3） 變化點截面變化點截面面積和慣性矩計算表表15

13、截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×yi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積計算數(shù)據(jù) A cm2；n= 束；ny= 變化點截面對重心軸凈距計算表表16分塊名稱及序號b1= cm ys b1= cm ys= 靜矩類別及符號Aiyi對凈軸Si靜矩類別及符號Aiyi對換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對換軸

14、靜矩Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄部分對凈軸靜矩Sb-j馬蹄部分對換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對換軸靜矩S0-0三角承托肋部4） 支點截面支點截面面積和慣性矩計算表表17截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×yi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面

15、鋼束換算面積計算數(shù)據(jù) A cm2；n= 束；ny= 支點截面對重心軸凈距計算表表18分塊名稱及序號b1=185cm ys71.64b1=230cm ys=61.73靜矩類別及符號Aiyi對凈軸Si靜矩類別及符號Aiyi對換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對換軸靜矩Sa-0三角承托肋部管道或鋼束管道或鋼束對凈軸靜矩Sb-j管道或鋼束對換軸靜矩Sb-0翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對換軸靜矩S0-0三角承托肋部主梁截面特性值總表表1

16、9名稱符號單位截面跨中四分點變化點支點混凝土凈截面凈面積凈慣矩凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對凈軸靜矩翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積鋼束群重心到凈軸距離凝土換算截面換算面積換算慣矩換軸到截面上緣距離換軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對換軸靜矩翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離（五） 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算1、 跨中截面正截面抗彎承載力計算2、 斜截面抗剪承載力計算1）鋼筋配置2）斜截面抗剪承載力驗算（六） 預(yù)應(yīng)力損失計算1.預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按規(guī)范公式（6.1.3

17、-1）,張拉控制應(yīng)力計算公式為：計算結(jié)果見摩擦損失l1一表。摩擦損失l表20鋼束號=-x+kx1-e -(+kx)l1（度）(rad)(m)(=0.25;k=0.0015)(MPa)跨中N1(N2)N3N4N5四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5支點N1(N2)N3N4N52.預(yù)應(yīng)力鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失反摩擦影響長度，按規(guī)范公式（D.0.2-1）計算。 式中：張拉端錨下控制張拉應(yīng)力，1395Mpa； 錨具變形值，OVM夾片錨無頂壓時按規(guī)范表6.2.3取6mm； 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力； 張拉端到錨固端之間的距離，本設(shè)計中147

18、77.7mm。當時，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為： 當x表示該截面不受反摩擦的影響。錨具變形損失見表。反摩阻影響長度計算表鋼束號N1(N2)N3N4N50con(MPa)10-l1(MPa)d(0-l1)/L(Mpa/mm)lf(mm)錨具變形損失計算表截面 鋼束號N1(N2)N3N4N5支點x(mm)(MPa)l2(MPa) 變化點x(mm)(MPa)l2(MPa)四分點x(mm)(MPa)l2(MPa)跨中x(mm)(MPa)l2(MPa)3.混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按規(guī)范附錄E公式，混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失為：式中： ，為一束預(yù)應(yīng)

19、力鋼筋在全部鋼筋的重心處產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力，取5束平均值?？砂匆?guī)范公式（6.1.5-4）計算：其中對每一束有：（為相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失，取，跨中截面0）（相應(yīng)階段，取為零）則對某一截面的五束鋼筋有：混凝土彈性壓縮引起l4 表22m=5 Ep=6m=5 Ep=6peNpepn(mm)pc(MPa)l4(MPa)peNpepn(mm)pc(MPa)l4(MPa)鋼束號鋼束號跨中變化點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分點支點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N54.鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失計算按規(guī)范公式：計算結(jié)果見松弛損失一表中。松弛損失表23fpk=1860MPa=1.0=

20、0.3鋼束號pe(MPa)l5(MPa)鋼束號pe(MPa)l5(MPa)跨中變化點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分點支點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N55.混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失按規(guī)范公式（6.2.7-1）為：上式中各項參數(shù)分項計算如下：跨中、四分點、變化點：傳力錨固齡期為7天，查表得：，支點：查表得：， ，為全部鋼筋重心處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力。計算時按規(guī)范第6.2.7條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力損失僅考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋第一批損失，即+，的計算方法與混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失中的計算方法一致。但規(guī)范第6.2.7規(guī)定計算時，根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重影響

21、?？鄢灾睾蟮膽?yīng)力應(yīng)為：，規(guī)范第6.2.7規(guī)定不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度的0.5倍。且公式計算中，用代替。0.002bh為構(gòu)件受拉區(qū)配筋率計算結(jié)果見混凝土收縮、徐變引起l6一表中。6.預(yù)應(yīng)力損失合計：有效應(yīng)力：計算結(jié)果見預(yù)應(yīng)力損失合計及有效應(yīng)力表中?；炷潦湛s、徐變引起l6 表24Ep=195000 Ep=6鋼束號peNpepnpceps(凈截面)eps(換算截面)tpc'i2I/Apsl6跨中 cs =0.0005 =3.25N1(N2)N3N4N5四分點 cs =0.0005 =3.25N1(N2)N3N4N5變化點 cs =0.0005 =3.25N1(N2)N3N4

22、N5支點 cs =0.00048 =3.07N1(N2)1302.322552540N31272.871247417N41250.381225369N51250.0812250796250406214.836.59248.32280.5806.59326945.070.0051671.188601177.11預(yù)應(yīng)力損失合計及有效應(yīng)力表25應(yīng)力類型12456損失應(yīng)力l有效應(yīng)力pe跨中N1(N2)N3N4N5四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5支點N1(N2)N3N4N5（七） 溫差應(yīng)力計算1、 計算參數(shù)：瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為100。由規(guī)范查得瀝青在面層溫度T1=14

23、0C和底層溫度T2=5.50 C，對于水泥混凝土，溫度效應(yīng)在300內(nèi)有效，則現(xiàn)澆混凝土面層的溫度T1=5.50 C，面層以下300處溫度為00 C，中間各處采用插值方法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開裂不予考慮。2、 計算公式按規(guī)范： ，正溫差應(yīng)力：梁頂 梁底 最外層鋼筋處反溫差應(yīng)力，按通規(guī)規(guī)定，反溫差為正溫差乘以-0.5,其應(yīng)力也乘以-0.5,各值。3、 計算結(jié)果如下: 溫差應(yīng)力 c=0.00001 T1=14o T2=5.5o表26單元Ay(mm2)ty (oc)eyi(mm)Nt(N)Mt(Nmm)1234正溫差應(yīng)力(MPa)反溫度應(yīng)力(MPa)梁頂梁頂梁底梁

24、底最外層預(yù)應(yīng)最外層預(yù)應(yīng)（八） 持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算1、 正截面抗裂性驗算為作用短期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗算混凝土邊緣的法向拉應(yīng)力，計算式為；為作用長期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗算混凝土邊緣的法向拉應(yīng)力，計算式為，為換算截面梁底彈性抵抗矩，計算構(gòu)件自重應(yīng)力時，應(yīng)采用凈截面的彈性抵抗矩。作用短期組合下的梁底拉應(yīng)力作用長期組合下的梁底拉應(yīng)力預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁底壓應(yīng)力其中 結(jié)果如下表所示。正截面抗裂計算表27截面g1g2ap0.8tpcst-0.85pcstlt跨中四分點變化點支點st-0.85pc<0故為全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件2、 斜截面抗裂性驗算各截面的抗裂驗算主要驗算截面中面積變化界線處A-A纖維和

25、全截面重心B-B纖維處。不驗算主應(yīng)力是否符合限值。按規(guī)范公式（6.3.3-1）（6.3.3-4）計算。 計算結(jié)果見抗裂應(yīng)力計算表?？沽褢?yīng)力計算表28截面跨中四分變化點支點An（凈面積）xn（凈軸到梁頂）In（凈慣矩）San（A-A以上凈面積對凈軸）Sbn（凈截面中軸以上對凈軸）Ao（全截面）xo（全截面重心到梁頂）Io（全截面對換軸）Sao（A-A以上全面積對換軸）Sbo（全截面換軸以上對換軸）A-A纖維（MPa）cx（MPa）tp（MPa）cp（MPa）B-B纖維（MPa）cx（MPa）tp（MPa）cp（MPa）按規(guī)范規(guī)定全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下預(yù)制拼裝構(gòu)件應(yīng)滿足支點截面，符合規(guī)定。

26、3、 撓度計算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件全截面剛度梁自重跨中彎矩，橋梁鋪裝的自重跨中彎矩 汽車跨中分配系數(shù)，汽車車道荷載。梁自重跨中撓度為橋面鋪裝等自重跨中撓度：汽車荷載跨中撓度：根據(jù)規(guī)范第6.5.3條，撓度長期增長系數(shù)，則消除結(jié)構(gòu)自重的長期撓的最大值，符合規(guī)定。4、 預(yù)應(yīng)力引起的反拱值剛度已知參數(shù)表表29鋼束號N1（N2）N3N4N5有效預(yù)加應(yīng)力偏心彎矩計算表表30鋼束號pe(MPa)ei(mm)Ai(mm2)pc(MPa)Me(N.mm)N1（N2）N3N4N5乘以長期增長系數(shù)2.0，5、 預(yù)拱度的設(shè)置荷載短期效應(yīng)組合長期撓度為則預(yù)拱度為則不用設(shè)預(yù)拱度。（九） 持久狀況和短暫狀況下的應(yīng)力計算1、 持久狀況應(yīng)力計算計算預(yù)應(yīng)力混凝土梁法向壓應(yīng)力和拉應(yīng)力，公式為：1） 由結(jié)構(gòu)自重、汽車（考慮沖擊系數(shù)）和人群荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力：梁頂壓應(yīng)力：梁底拉應(yīng)力：最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力：最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋由于結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力，按規(guī)范公式(7.1.3-2)為2） 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁頂混凝土拉應(yīng)力：預(yù)應(yīng)力在受壓區(qū)（梁頂）產(chǎn)生的應(yīng)力為：則受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力為，壓應(yīng)力限值為，從下表中可以看出各截面最大壓應(yīng)力值均滿足規(guī)定。受拉區(qū)最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力為，未開裂構(gòu)件