高中部塔吊基礎的施工方案

1、；.目 錄第一章 編制依據(jù)及編制說明11.1 編制說明11.2 編制依據(jù)1第二章 工程概況1第三章 塔吊選擇及布置2第四章 塔吊基礎設計34.1 塔吊基礎設計34.2 地腳螺栓的安裝44.3 接地裝置5第五章 施工部署65.1 塔吊基礎施工工期65.2 施工組織機構及責任6第六章 施工準備76.1 技術準備76.2 勞動力準備76.3 機具準備76.4 材料準備76.5 現(xiàn)場準備8第七章 質量、安全注意事項8附件1、塔吊基礎計算書81#塔吊塔吊基礎計算書82#塔吊天然基礎的計算書14附圖1：塔吊平面布置圖18附圖2：塔吊基礎施工圖18.第一章 編制依據(jù)及編制說明1.1 編制說明為在本項目塔吊安

2、裝過程及整個塔吊使用過程施工正常及作業(yè)人員安全，特編制此專項施工方案。本方案適用于星河丹堤華附高中部塔吊基礎的施工及驗收。本項目塔吊基礎施工前應仔細閱讀本專項方案，在施工過程中發(fā)現(xiàn)與本方案由沖突地方，請及時與技術部聯(lián)系。1.2 編制依據(jù)本方案為塔機基礎施工技術方案，方案編制參考：QTZ80塔式起重機使用說明書塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程 JGJ/T187-2009；建筑機械使用安全技術規(guī)程 JGJ33-2012；塔式起重機安全規(guī)程 GB5144-2006；星河丹堤華師大附高中巖土工程詳細勘察報告 廣東省惠州勘察工程公司 品茗安全計算軟件2010第二章 工程概況建設單位：惠州陽光新都房地產(chǎn)開

3、發(fā)有限公司監(jiān)理單位：深圳市九州建設監(jiān)理有限公司設計單位：深圳立方院建筑設計有限公司施工單位：中國建筑第五工程局有限公司本工程建于惠州市惠陽區(qū)淡水鎮(zhèn)星河東路東側。包括1棟綜合樓、2棟學生宿舍，1棟教師宿舍高層高度為21.7m，一棟風雨操場高度為8.7m。使用年限為50年，主體結構形式為框剪結構、框架結構。根據(jù)施工需要，現(xiàn)場安裝2臺塔吊。在整個教學樓區(qū)域、科教樓區(qū)域安裝一臺為QTZ80型塔吊，臂長60米，為1號塔吊，由于建筑物最高約為30.8m，該型號塔吊在不需要進行附著的情況下最大起升高度為45m，滿足現(xiàn)場施工要求，故該塔吊不進行附著。在高中部宿舍樓區(qū)域安裝一臺QTZ80型塔吊，臂長60米，為2

4、號塔吊，該三棟教學樓的高度最高為21.6m，該型號塔吊在不需要進行附著的情況下最大起升高度為45m，滿足現(xiàn)場施工要求，故該臺塔吊不進行附著。第三章 塔吊選擇及布置1號塔吊位于綜合樓東側，為QTZ80(6013)型，臂長60米，該塔吊主要用于整個教學樓區(qū)域和科教樓區(qū)域的材料的垂直運輸。具體定位如下圖所示2號塔吊宿舍樓位置在三棟宿舍樓的中間位置，QTZ80(6013)型，臂長60米，該塔吊主要服務三棟宿舍樓。具體定位如下圖所示塔吊總平面定位詳附圖塔吊定位平面圖第4章 塔吊基礎設計4.1 塔吊基礎設計1. 1#塔機布置在勘察說明中鉆孔編號為ZK46，塔吊基礎采用天然地基基礎，持力層為強風化含礫泥質粉

5、砂巖，地基承載力特征值為600Kpa（滿足說明書地基最小承載力200Kpa）塔吊基礎頂面標高絕對高程為43.60m，基礎上無覆土，塔吊基礎底標高為絕對高程為42.00m，地質報告資料中的擬用鉆孔ZK46與基礎中心點之間距離為14.52m，持力層的絕對高程為41.843.7m，土層物理性能詳見下表3.2.2；塔吊基礎承臺基礎無連接，不需要同時施工，基礎截面5500mm×5500mm×1600mm；2.2#塔機布置在勘察說明中鉆孔編號為ZK64與ZK65中間，且整個塔吊位于山坡上?；A所處位置山體最低點標高為42.50，最高點標高為44.70。塔吊基礎采用天然地基基礎，持力層為

6、強風化含礫泥質粉砂巖，地基承載力特征值為600Kpa（滿足說明書地基最小承載力200Kpa）塔吊基礎頂面標高絕對高程為42.50m，基礎上無覆土，塔吊基礎底標高為絕對高程為39.90m。整個塔吊基礎埋入強風化含礫泥質砂巖中，由于該處需回填土至47.30，故在基礎四周四周采用混凝土擋土墻（約4.7m）擋土，具體施工圖見附圖二。由于塔吊基礎完成面較周圍土面低，為防止塔吊基礎積水，將在該位置砌筑擋水坎高出回填土面300mm，并在基礎范圍內設置集水井進行排水。入土層物理性能詳見下表3.2.2；塔吊基礎承臺基礎無連接，不需要同時施工，基礎截面5500mm×5500mm×1600mm；

7、地層名稱及成因代號狀 態(tài)承載力特征值fak(kPa)壓縮模量Es（MPa）變形模量Eo（MPa）凝聚力C（kPa）內摩擦角（度）Qml素填土松散/86Qml粉質粘土1可塑1403.06.01812粉細砂2松散903.06.0/18Qel砂質粘性土硬塑2003.7202215J全風化含礫泥質粉砂巖1堅硬土狀2806.0502628強風化含礫泥質粉砂巖2半巖半土狀、碎石狀600/中風化含礫泥質粉砂巖3碎塊狀、短柱狀1300/4.2 地腳螺栓的安裝1）地腳螺栓在預埋時，必須用工廠隨機提供的預埋專用模板。2）放置預埋模板應注意，焊有角鋼的一面向上，并且將鋼板上焊有“后”字的一方置于塔機頂升時平衡臂所在

8、的一方。3）將16顆地腳螺栓分別懸掛在模板上鋼板孔中，分別戴上一個（或兩個）螺母，使螺母底面與螺栓頂端的長度為130mm。4）將模板支撐起來，使模板的鋼板底面比待澆筑混凝土基礎頂面高出2030mm。5）用水準儀將模板的四塊鋼板校平至相對誤差1/500。6）將地腳螺栓的上部扶至豎直狀態(tài)，然后再螺栓下端鉤環(huán)內置入直徑不小于20、長度不小于2m的鋼筋，并利用它將螺栓下部與綁扎好的鋼筋焊接連接成為整體。將螺栓頭部用塑料布等包住以防粘上水泥等雜物。主筋通過地腳螺栓有困難時，允許主筋避讓。7）注意：地腳螺栓周圍的鋼筋數(shù)量不得減少和切斷。8）檢查模板的放置方位，水平度誤差及螺栓的豎直及固定情況無誤后方可進行

9、塔機基礎混凝土的澆筑。9）地腳螺栓周圍混凝土填充率必須達到95%以上。4.3 接地裝置塔機避雷針的接地和保護接地要求必須按圖規(guī)定操作。接地裝置應符合下列要求：1）接地連接件為橫截面積不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm×4mm表面經(jīng)電鍍的金屬條，將連接件的一端與塔身基礎節(jié)的任何一根主弦桿連接在一起，另一端與接地件連接在一起。2）置于地基錨固連接的底架決不可作接地避雷器用。3）接地保護裝置的接地件不得與建筑物基礎的金屬加固件連接。4）接地避雷器的電阻不得超過4歐姆。5）即使可以用其他安全保護裝置，如高敏感的差動續(xù)電器（自動斷路器）也必須安裝這種“接地保護裝置”。6）接地裝置應由

10、專門人員安裝，因為接地電阻率視時間和當?shù)貤l件不同而有很大變化，而且測定電阻要高效精密的儀器。定期檢查接地線及電阻。第5章 施工部署5.1 塔吊基礎施工工期1#塔吊基礎土方開挖、墊層、磚胎模，鋼筋綁扎，預埋牛腿，支模，混凝土澆筑計劃時間：2015年6月15日2015年6月25日。2#塔吊基礎施工，在甲方完成該區(qū)域山體爆破、土方開挖及場地移交后進行。5.2 施工組織機構及責任職務姓名工作職責項目經(jīng)理譚興倫全面負責工程項目各項工作項目生產(chǎn)經(jīng)理邵勇軍全面負責塔吊基礎施工進度及各方面工作協(xié)調、安排項目技術經(jīng)理王昊全面負責塔吊基礎相關施工方案及現(xiàn)場技術控制、驗收鋼筋工長負責塔吊基礎鋼筋、承臺鋼筋及相關預留

11、預埋鋼筋的下料和管理棟號長廖抗抗負責塔吊基礎土方施工、混凝土工程、磚胎膜工程、模板工程等相關現(xiàn)場管理、協(xié)調工作測量工程師黃志明負責塔吊基礎的定位放線，牛腿預埋件復核塔吊專業(yè)負責人劉強負責塔吊基礎牛腿及螺栓的預埋安全主任蔣樂軍負責塔吊基礎安裝施工過程中的安全管理工作，檢查安裝過程中有可能出現(xiàn)的不安全因素和事故隱患，發(fā)現(xiàn)問題及時提出整改意見和防范措施安全員李快平協(xié)助安全主任做好塔吊基礎安裝施工過程中的安全管理工作，塔吊基礎施工的日常檢查、監(jiān)督、消除隱患安全員楊豐宇協(xié)助安全主任做好塔吊基礎安裝施工過程中的安全管理工作，并做好各安全資料第6章 施工準備6.1 技術準備1、施工前塔吊基礎的平面布置由項目

12、技術負責人、項目經(jīng)理及塔吊租賃公司共同審核確認，存在重大技術問題可報集團解決后方可開始施工。2、施工前應編制塔吊基礎施工技術交底。6.2 勞動力準備表6.1 塔吊基礎施工勞動力計劃序號工種計劃人數(shù)進場時間1砼工42015.6.102鋼筋工52015.6.103木工42015.6.106.3 機具準備表6.3-1 塔吊基礎施工機具準備計劃機具名稱單位數(shù)量進場時間電焊機臺22015.6.10鋼筋切斷機臺12015.6.10鋼筋彎曲機臺12015.6.10插入式振搗棒臺22015.6.10潛水泵臺42015.6.106.4 材料準備塔吊基礎施工涉及到的材料如下：模板采用磚胎模，M7.5灰砂磚已送至現(xiàn)

13、場鋼筋按塔吊基礎配筋圖3.2.1、圖3.2.2進行下料，因近階段需求量不大，考慮就近從我司的星河丹堤三期項目轉運過來，先行送檢，合格后再使用；商品混凝土由甲方、監(jiān)理指定的廠家供應，混凝土用量及標號情況如下表：基礎編號砼標號抗?jié)B要求用量(m³)1#塔吊基礎C35無48.42#塔吊基礎C35無74.726.5 現(xiàn)場準備現(xiàn)場基坑土方及支護施工已經(jīng)完成，我司采用磚渣在基坑內臨鋪設臨時施工道路，基坑臨水、臨電布設已完成，現(xiàn)場已具備塔吊基礎施工條件。第七章 質量、安全注意事項1、基礎土方開挖后澆筑150厚C15墊層。澆筑前將土碾壓密實，平整后方可澆筑砼墊層。2、基礎混凝土澆筑必須一次完成，分層振

14、搗，并保證振搗充分，避免出現(xiàn)冷縫、蜂窩、麻面，露筋現(xiàn)象。3、在基礎內預埋地腳螺栓或固定角鋼筋。4、鋼筋綁扎應該嚴格符合質量標準，保證鋼筋順直，滿綁滿扎，間距均勻，搭接長度滿足40d。5、進行養(yǎng)護，并且保持砼面濕潤。附件1、塔吊基礎計算書1#塔吊塔吊基礎計算書（天然基礎計算） 1#塔機基礎的持力層為強風化巖層，地基承載力特征值為600Kpa（滿足說明書地基最小承載力200Kpa），塔吊基礎頂面絕對標高為43.60m，基礎上無覆土，基礎截面5500mm×5500mm×1600mm，混凝土強度等級為C35混凝土，鋼筋雙層雙向32-25，架立筋12-256。1#塔吊基礎設計地基承載

15、力符合要求且尺寸、配筋混凝土強度等級與塔吊生產(chǎn)廠家的使用說明書一致，計算過程如下：中聯(lián)塔機QTC80(6013)相關參數(shù)：非工作狀態(tài)塔身彎矩M=-3336.7KN.m地下水位絕對標高為33.90m, 地下水位相對基礎頂面的高差為9.7m1#塔吊天然基礎的計算書依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: QTC80(6013)塔機自重標準值:Fk1=798.1kN起重荷載標準值:Fqk=100.00kN塔吊最大起重力矩:M=1940kN.m塔吊計算高度:H=45m塔身寬度:B=2m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=-3336.7kN.m承臺混凝土等級:

16、C35鋼筋級別:HRB335地基承載力特征值600kPa承臺寬度:Bc=5.5m承臺厚度:h=1.6m基礎埋深:D=0.00m計算簡圖:二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=798.1kN2) 基礎以及覆土自重標準值Gk=1305kN承臺受浮力：Flk=6×6×0.22×10=79.2kN3) 起重荷載標準值Fqk=100kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.966×

17、0.2=0.53kN/m2 =1.2×0.53×0.35×1.8=0.40kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.40×52=20.8kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.8×52=540.8kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.45kN/m2) =0.8×1.85×1.95×0.966×0.45=1.25kN/m2 =1.2&#

18、215;1.25×0.35×1.8=0.95kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.95×52=49.4kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×49.4×52=1284.4kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-3336.7+0.9×(1940+540.8)=-1103.98kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-3336.7+1284.4=-2052.3kN.m三. 地基承載力計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程

19、技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3條承載力計算。塔機工作狀態(tài)下：當軸心荷載作用時： =(798.1+100+1305)/(6×6)= 61.20kN/m2當偏心荷載作用時： =(798.1+100+1305)/(6×6)-2×(899.13×1.414/2)/36.00 =25.88kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(798.1+100+1305)/(6×6)+2×(899.13×1.414/2)/36.00 =96.52kN/m2塔機非工作狀態(tài)下：當軸心荷載作用時： =(798.

20、1+1305)/(6×6)=58.42kN/m2當偏心荷載作用時： =(798.1+1305)/(6×6)-2×(400.75×1.414/2)/36.00 =42.68kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(798.1+1305)/(6×6)+2×(400.75×1.414/2)/36.00 =71.16kN/m2四. 地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為:fa=600.00kPa軸心荷載作用：由于 faPk=58.42kPa，所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1.2×faPkmax=

21、71.16kPa，所以滿足要求！五. 承臺配筋計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2011第8.2條。1. 抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=2.10m； a'截面I-I在基底的投影長度,取 a'=1.80m。 P截面I-I處的基底反力；工作狀態(tài)下：P=(6-2.10)×(85.88-15.25)/6+15.25=61.16kN/m2；M=2.102×(2×6+1.8)×(1.35×85.88+1.35×61.16-2×1.35×1135.80/62

22、)+(1.35×85.88-1.35×61.16)×6/12=648.27kN.m非工作狀態(tài)下：P=(6-2.10)×(64.64-33.16)/6+33.16=53.62kN/m2；M=2.102×(2×6+1.8)×(1.35×64.64+1.35×53.62-2×1.35×1135.8/62)+(1.35×64.64-1.35×53.62)×6/12=387.99kN.m2. 配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010

23、式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。經(jīng)過計算得: s=648.27×106/(1.00×16.70×6.00×103×13002)=0.004 =1-(1-2×0.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=648.27×106/(0.998×1300×300.00)=1665.44mm2。六. 地基變形計算規(guī)范規(guī)定：當?shù)鼗饕芰拥某休d力特

24、征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地區(qū)經(jīng)驗，且黏性土的狀態(tài)不低于可塑（液性指數(shù)IL不大于0.75）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算，其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求！附：2號塔吊：QTZ80(TC6510型) 塔吊基礎計算書（天然基礎計算） 2#塔機基礎的持力層為強風化巖層，地基承載力特征值為600Kpa（滿足說明書地基最小承載力200Kpa），塔吊基礎頂面絕對標高為47.10m，基礎上無覆土，基礎截面5500mm×5500mm×1600mm，混凝土強度等級為C35混凝土，鋼筋雙層雙向32-25，架立

25、筋12-256。2#塔吊基礎設計地基承載力符合要求且尺寸、配筋混凝土強度等級與塔吊生產(chǎn)廠家的使用說明書一致，計算過程如下：中聯(lián)塔機TC6517B-10相關參數(shù)：非工作狀態(tài)塔身彎矩M=-3336.7KN.m地下水位絕對標高為33.90m, 地下水位相對基礎頂面的高差為9.7m2#塔吊天然基礎的計算書依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: QTC80(6013)塔機自重標準值:Fk1=798.1kN起重荷載標準值:Fqk=100.00kN塔吊最大起重力矩:M=1940kN.m塔吊計算高度:H=45m塔身寬度:B=2m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=

26、-3336.7kN.m承臺混凝土等級:C35鋼筋級別:HRB335地基承載力特征值300kPa承臺寬度:Bc=5.5m承臺厚度:h=1.6m基礎埋深:D=0.00m計算簡圖:二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=798.1kN2) 基礎以及覆土自重標準值Gk=5.5×5.5×1.6×25=1588.12kN承臺受浮力：Flk=6×6×0.22×10=79.2kN3) 起重荷載標準值Fqk=100kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo

27、=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.966×0.2=0.53kN/m2 =1.2×0.53×0.35×1.8=0.40kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.40×52=20.8kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.8×52=540.8kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.45kN/m2) =0.8×

28、1.85×1.95×0.966×0.45=1.25kN/m2 =1.2×1.25×0.35×1.8=0.95kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.95×52=49.4kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×49.4×52=1284.4kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-3336.7+0.9×(1940+540.8)=-1103.98kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值M

29、k=-3336.7+1284.4=-2052.3kN.m三. 地基承載力計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3條承載力計算。塔機工作狀態(tài)下：當軸心荷載作用時： =(798.1+100+1305)/(6×6)= 61.20kN/m2當偏心荷載作用時： =(798.1+100+1305)/(6×6)-2×(899.13×1.414/2)/36.00 =25.88kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(798.1+100+1305)/(6×6)+2×(899.13×

30、;1.414/2)/36.00 =96.52kN/m2塔機非工作狀態(tài)下：當軸心荷載作用時： =(798.1+1305)/(6×6)=58.42kN/m2當偏心荷載作用時： =(798.1+1305)/(6×6)-2×(400.75×1.414/2)/36.00 =42.68kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(798.1+1305)/(6×6)+2×(400.75×1.414/2)/36.00 =71.16kN/m2四. 地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為:fa=300.00kPa軸心荷載作用：由于 faPk=58.42kPa，所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1.2×faPkmax=71.16kPa，所以滿足要求！五. 承臺配筋計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范