大跨度梁模板專項(xiàng)施工組織方案

1、WORD 格式整理大跨度梁模板工程施工方案計算書工 程 名 稱： xxx 學(xué)?；顒又行氖?工 單 位： xxxx 有限公司編制人： xxx日期：專業(yè)知識分享WORD 格式整理目錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算2四、梁側(cè)模板面板驗(yàn)算2五、梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算3六、梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算4七、對拉螺栓驗(yàn)算5八、梁底模板面板驗(yàn)算6九、梁底模板次楞驗(yàn)算7十、梁底次楞下托梁驗(yàn)算9十一、扣件抗滑移驗(yàn)算10十二、扣件式鋼管立柱計算10十三、立桿底地基承載力驗(yàn)算12專業(yè)知識分享WORD 格式整理一、編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 （ JGJ162-2008）

2、3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001) 。7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （ GB50009-2001） 2006 年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）二、工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.35m梁截面高度1.6m支架高度7.27m樓板厚度0.05m立桿梁跨度方向間距 la0.5m鋼管類型48×2.7

3、5m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距 0.5m,梁下增加 2 根立柱水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長度 a0.4m面板50mm 厚木膠合板梁底面板下次楞鋼管支撐梁側(cè)次楞兩根鋼管，間距 500mm梁側(cè)主楞兩根雙鋼管 48×2.75，間距 500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑 12mm，間距： 500mm× 500mm荷載參數(shù)永久新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3荷載面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.093kN/m專業(yè)知識分享WORD 格式整理施工人員及設(shè)備4kN/m21kN/m2傾倒砼荷載可變荷載荷載振搗砼對梁底振搗砼對梁側(cè)4kN/m22kN/m2模板荷載模

4、板荷載三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計算，并取其中的較小值:c 01V =0.22 ×24×5.7 ×1.2 × 1.2 ×1.22=52.873 kN/m 2F=0.22 t 2F=cH=24×1.6=38.400 kN/m 2其中 c- 混凝土的重力密度，取 24kN/m 3；t0 -新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15) 計算，取初凝時間為 5.7 小時。 T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20；V -混凝土的澆筑速度，取 1.5m/h ；H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至

5、新澆混凝土頂面總高度，取1.6m； 1-外加劑影響修正系數(shù)，取 1.2 ； 2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.2 。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值38.400kN/m2。四、梁側(cè)模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為50mm，驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm。3面板的截面抵抗矩 W= 1000×50×50/6=416667 mm；4截面慣性矩 I= 1000×50×50×50/12=10416667 mm；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、面板按兩跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.50m

6、。2、荷載計算專業(yè)知識分享WORD 格式整理新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 G4k=38.400kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q2K=4kN/m2 。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9 ×1.2×38.400+1.4× 4 ×1=46.512KN/mq1=0.9 ×1.35×38.400+1.4×0.7×4× 1= 50.184KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 50.184KN/m 作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.125q1 l 2=0.125 ×50.

7、184 ×0.50 2=1.57KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=12.5N/mm2；M1.57 ×10622=max=3.77N/mm < f=12.5N/mm=416667W面板強(qiáng)度滿足要求 !（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1 ×38.400=38.4KN/m；面板最大容許撓度值 : 500/250=2mm；面板彈性模量 : E = 4500N/mm 2；0.521ql40.521 × 38.400 ×5004=100EI=0.27mm < 2mm1

8、00×4500×10416667滿足要求 !五、梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算次楞采用兩根鋼管，間距：0.5m, 截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I 分別為 :3截面抵抗矩 W =4180mm；4截面慣性矩 I =100400mm；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算專業(yè)知識分享WORD 格式整理1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下兩跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距， L=0.5m 。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=38.400kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q2K=4kN/m2 。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9 ×1.2×38.400+1.4

9、15; 4 ×0.5=23.256KN/mq2=0.9 ×1.35×38.400+1.4×0.7×4× 0.5= 25.092KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=25.092KN/m 作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗(yàn)算計算最大彎矩：Mmax=0.125ql 2=0.125 ×25.092 × 0.5 2=0.784kN·m最大支座力： 1.25ql=1.25 ×25.092 ×0.5=15.68kN2次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f205N/mm。=Mmax0.784 × 10622=4180 &

10、#215;2=93.780N/mm < 205N/mmW×2滿足要求 !（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 38.400 × 0.5=19.2KN/m；次楞最大容許撓度值 =500/250=2mm；次楞彈性模量 : E = 206000N/mm 2；0.521ql 40.521 ×19.2 ×5004= 0.151mm < 2mm100EI×2100×206000×100400 ×2滿足要求 !六、梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算主楞采用雙鋼管 48&#

11、215;2.75 ，間距： 0.5m，截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I 分別為 :專業(yè)知識分享WORD 格式整理3截面抵抗矩 W =8360mm；4截面慣性矩 I =200800mm；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=15.68kN，按集中荷載作用下二跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.5m。15.6815.6815.68500500主楞計算簡圖 (kN)主楞彎矩圖 (kN.m)2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩 Mmax=0kN· m2主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f205N/mm。=Mmax0×10622=0N/mm< 205N/mmW8360滿足要求 !（二

12、）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載 P=12.000kN，主楞彈性模量 : E = 206000N/mm 2。主楞最大容許撓度值： 500/250=2mm；經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax=0mm < 2mm。滿足要求 !七、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓軸力設(shè)計值：N abFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；專業(yè)知識分享WORD 格式整理Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計值：Fs=0.95（ r GG4kr QQ2k ）=0.95 ×(1.2 ×

13、; 38.400+1.4 × 4)=49.10kN 。N=0.50×0.50 ×49.10=12.28kN 。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Nt b：Nt b =AnFt bAn對拉螺栓凈截面面積Ft b螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值2本工程對拉螺栓采用 M12，其截面面積 An=76.0mm，可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Nt b =12.92kN > N=12.28kN 。滿足要求 !八、梁底模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為50mm。 取梁寬度 0.35m作為計算單元。3面板的截面抵抗矩 W= 35.00 ×5.0 ×5.0/6=145.8

14、33 cm；4截面慣性矩 I= 35.00 ×5.0 ×5.0 ×5.0/12=364.583 cm；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、模板面板按簡支跨計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0.25m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9× 1.2×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4× 2×0.35=16.42kN/mq1=0.9× 1.35× (24× 1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×0.7×2× 0

15、.35= 18.10kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 18.10kN/m 作為設(shè)計依據(jù)。M =q1l 218.10 ×0.25 2=0.14kN· mmax88梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm 2) =12.5 N/mm 2 ；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax0.14 ×10622=0.960N/mm < 12.5N/mmW145.833 ×103專業(yè)知識分享WORD 格式整理滿足要求 !（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0.35 ×（ 24×1.

16、6 1.5 ×1.6 0.3 ）=14.39 kN/m ；面板最大容許撓度值 : 250/250=1.0mm ；面板彈性模量 : E = 4500N/mm 2；=5ql 45×14.39 ×2504=0.045mm < 1.0mm384EI384×4500×364.583 ×104滿足要求 !九、梁底模板次楞驗(yàn)算梁底模板次楞采用鋼管 , 平行于梁截面，間距 0.25m，截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I 分別為 :3截面抵抗矩 W =4.18cm；4截面慣性矩 I =10.04cm ；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、荷載計算；作用于梁底模板的均布

17、線荷載設(shè)計值為：q1=0.9× 1.2×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4× 2×0.25=11.73kN/mq1=0.9× 1.35× (24× 1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×0.7×2× 0.25= 12.93kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 12.93kN/m 作為設(shè)計依據(jù)。q=12.93KN/m2192117192計算簡圖 (kN)專業(yè)知識分享WORD 格式整理0.0290.0290.007-0.027-0.027彎矩圖 (kN.

18、m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.308kN；N2=1.959kN； N3=1.959kN； N4=0.308kN；最大彎矩 Mmax次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm 2；=Mmax0.029 ×10622=4.18 × 103=6.938N/mm < 205N/mmW滿足要求 !（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0.25 ×（ 24×1.6 1.5 ×1.6 0.3 ）=10.28kN/m； q=10.28KN/m2192117192計算簡圖 (kN

19、)次楞彈性模量 : E = 206000N/mm 2；經(jīng)計算，最大變形V max = 0.006mm次楞最大容許撓度值 : 192/150 =1.3 mm ；最大變形 V max = 0.006mm < 1.3mm滿足要求 !專業(yè)知識分享WORD 格式整理十、梁底次楞下托梁驗(yàn)算托梁采用 : 單鋼管 48× 2.753截面抵抗矩 W=4.18cm截面慣性矩 I=10.04cm 4（一）強(qiáng)度驗(yàn)算托梁按兩跨連續(xù)梁計算，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.959kN，如下圖：1.961.961.961.961.96500500計算簡圖 (kN)0.184-0.153-0.153彎矩圖 (

20、kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=2.571kN;N2=4.653kN;N3=2.571kN;最大彎矩 Mmax；2托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm； =Mmax0.184 ×10622=44.019N/mm < 205N/mmW4.18 × 103托梁抗彎強(qiáng)度滿足要求!專業(yè)知識分享WORD 格式整理（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，次楞作用在托梁上的集中荷載 P=1.558kN，經(jīng)計算，托梁最大變形值Vmax =0.086mm。托梁的最大容許撓度值 :500/150=3.3mm，最大變形 V max =0.086m

21、m < 3.3mm滿足要求 !十一、扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿傳給立桿豎向力設(shè)計值R=4.653KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計算。十二、扣件式鋼管立柱計算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載?；撅L(fēng)壓按北京 10年一遇風(fēng)壓值采用， 0=0.3kN/m2。模板支架計算高度 H=7.27m，按地面粗糙度 C類 有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=0.84 。計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第32項(xiàng)和 36項(xiàng)的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù) =1.2 × An/(l a×h)=1.2 ×0.108

22、/(0.5 ×1.5)=0.173 式中 An =(l a+h+0.325l ah)d=0.108m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。l a-立桿間距， 0.5mh-步距， 1.5md-鋼管外徑， 0.048m系數(shù) 1.2-節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù)。系數(shù) 0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)： st =1.2=1.2 ×0.173=0.21專業(yè)知識分享WORD 格式整理無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：=1- n1-0.88 10=0.21=1.26sst1- 1-0.88-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=zs0 =0.84 ×1.26 ×0.3=0.318kN/m 2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：M=0.9 2×1.4 kl a h20.9 2 ×1.4 ×0.318 ×0.5 ×1.5 2= 0.041kN ·mw1010（二）立柱軸心壓力設(shè)計值N 計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值：4.653kN ；立柱承受支架自重： 1.2 ×7.27 ×0.093=0.811kN立柱軸心壓力設(shè)計值 N： 4.653+0.811=5.464kN ；（三）立柱穩(wěn)定性計算立柱的穩(wěn)定性計算公式 :NMw+fAWN -