填充墻墻體裂縫成因及防裂關(guān)鍵技術(shù)研究

1、.青建集團(tuán)科技成果評(píng)價(jià)及新技術(shù)鑒定材料項(xiàng)目名稱(chēng)：填充墻墻體裂縫成因及防裂關(guān)鍵技術(shù)研究完成單位：1. 青建集團(tuán)股份公司2. 青島建安建設(shè)集團(tuán)有限公司3. 青島博海建設(shè)集團(tuán)有限公司二一二年十月82.第一部分 項(xiàng)目概述隨著我國(guó)城市化進(jìn)程的加快及建筑房地產(chǎn)業(yè)的蓬勃發(fā)展，越來(lái)越多的新型墻體材料被廣泛應(yīng)用于工程項(xiàng)目的填充墻中。伴隨著新型墻體材料的使用，填充墻也越來(lái)越多的暴露了各種各樣的問(wèn)題，如墻體易出現(xiàn)各種裂縫，抹灰層大面積龜裂和局部起鼓、空殼、脫落等。這不僅影響了建筑的美觀，墻體的整體性能，還會(huì)進(jìn)一步影響建筑物的使用壽命。因此，填充墻墻體開(kāi)裂問(wèn)題成為制約新型墻體材料工程應(yīng)用的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題，分析填充墻墻體

2、裂縫產(chǎn)生的原因，并制定相應(yīng)的防治措施，是一個(gè)需要迫切解決的問(wèn)題。本課題的研究屬于土木工程技術(shù)研究的范疇。本課題主要以目前塊體材料中的加氣混凝土砌塊、墻板中的ALC墻板為例進(jìn)行分析研究。主要研究技術(shù)內(nèi)容有：（1）加氣混凝土砌塊及ALC墻板的變形性能實(shí)驗(yàn)研究；（2）有約束和無(wú)約束加氣混凝土砌塊墻體及有約束ALC墻板墻體的變形性能試驗(yàn)研究；（3）根據(jù)實(shí)驗(yàn)研究并結(jié)合工程調(diào)研，對(duì)加氣混凝土砌塊墻體及ALC墻板墻體裂縫產(chǎn)生的原因進(jìn)行分析；（4）根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果以及相關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及圖集，提出相應(yīng)的墻體防裂設(shè)計(jì)構(gòu)造措施和施工工藝措施。通過(guò)本課題的研究得出以下結(jié)論：（1）水是影響加氣混凝土砌塊變形的主要因素；建議加

3、氣混凝土砌塊填充墻施工在墻體四周預(yù)留4050mm后嵌縫，填充墻砌筑完成60天后，采用干硬性細(xì)石混凝土（摻少量微膨脹劑）嵌縫，嵌縫分兩次完成。（2）ALC墻板施工時(shí)，ALC墻板的嵌縫處理應(yīng)在板材生產(chǎn)出廠70天后進(jìn)行，以有效控制墻體的變形，防止墻體裂縫。（3）建議加氣混凝土砌塊墻體和ALC墻板墻體盡量采用聚合物砂漿等保水性好的抹灰砂漿進(jìn)行罩面處理。本課題研究得出的結(jié)論，有助于減少填充墻體的開(kāi)裂問(wèn)題，有利于滿足使用功能的要求，提高建筑質(zhì)量，減少業(yè)主與開(kāi)發(fā)商的矛盾，更重要的是有利新型建筑材料的推廣應(yīng)用和墻體改革事業(yè)的發(fā)展。因此，填充墻的裂縫成因及防裂關(guān)鍵技術(shù)的研究具有較為重要的理論價(jià)值和應(yīng)用前景。第二

4、部分 技術(shù)研究與工作報(bào)告1 研究背景19世紀(jì)末20世紀(jì)初，新型墻體材料開(kāi)始在歐美相繼問(wèn)世。20世紀(jì)40年代，發(fā)達(dá)國(guó)家新型墻體材料逐步取代了實(shí)心粘土磚，5060年代，新型墻體材料已占據(jù)主導(dǎo)地位。目前，發(fā)達(dá)國(guó)家的新型墻體材料已形成了完整的產(chǎn)業(yè)化體系，生產(chǎn)、檢測(cè)、售后服務(wù)相配套。新型墻體材料產(chǎn)品不僅種類(lèi)、規(guī)格齊全，而且質(zhì)量?jī)?yōu)良、外觀尺寸規(guī)整、功能性強(qiáng)，具有傳統(tǒng)墻材無(wú)法比擬的優(yōu)點(diǎn)，成為現(xiàn)代建筑業(yè)發(fā)展強(qiáng)有力的支柱，日益朝著節(jié)能、利廢、環(huán)保以及企業(yè)規(guī)模化、生產(chǎn)技術(shù)智能化、產(chǎn)品多樣化、功能復(fù)合化的方向發(fā)展。國(guó)外新型墻材主要有混凝土砌塊、紙面石膏板、灰砂磚、加氣混凝土、復(fù)合輕質(zhì)板等非燒結(jié)制品。當(dāng)前，我國(guó)應(yīng)用于

5、填充墻墻體較多的材料主要有加氣混凝土砌塊、蒸壓加氣混凝土板、燒結(jié)多孔磚及空心磚、石膏砌塊等，適應(yīng)結(jié)構(gòu)類(lèi)型以框架、框剪、剪力墻等為主。關(guān)于填充墻的研究越來(lái)越被重視，為了進(jìn)一步節(jié)約耕地，保護(hù)現(xiàn)有土地資源，國(guó)家制定一系列的墻改措施和政策，限制粘土磚的使用，推廣一系列新型墻體材料。填充墻的材料向更加輕質(zhì)，更適應(yīng)生活要求的方向發(fā)展，逐步取消傳統(tǒng)的燒結(jié)粘土磚，各種非粘土墻材如蒸壓加氣混凝土空心砌塊（在國(guó)外已有100 多年的歷史）、粉煤灰硅酸鹽砌塊、頁(yè)巖燒結(jié)磚等建筑塊材被大量應(yīng)用。其實(shí)，非粘土墻材之一的混凝土砌塊建筑技術(shù)已經(jīng)被世界上100 多個(gè)國(guó)家廣泛采用，在美國(guó)混凝土砌塊不僅能用于低層、多層建筑，也用于高

6、層建筑；不僅用于填充墻，也用于承重墻，不僅用于非地震區(qū)，也廣泛用于地震區(qū)。目前，在波蘭、俄羅斯、朝鮮等國(guó)家的加氣混凝土砌塊的發(fā)展也很快，產(chǎn)量較高，均占這些國(guó)家墻體總量的30以上，成為墻體的主導(dǎo)產(chǎn)品。加氣混凝士砌塊在我國(guó)已有了70多年的發(fā)展歷史。近年來(lái)，隨著我國(guó)墻體材料革新力度的加大以及人們對(duì)于綠色環(huán)保概念的理解和進(jìn)一步加強(qiáng)，普通粘土磚的應(yīng)用逐步受到禁限，低污染、低消耗的加氣混凝土砌塊正逐步成為建筑材料市場(chǎng)的主力軍。歐洲是加氣混凝土的故鄉(xiāng)，這種新型填充墻材料在歐洲應(yīng)用廣泛，歐洲加氣混凝土的產(chǎn)量占世界總產(chǎn)量的80，俄羅斯是加氣混凝土產(chǎn)量和用量最大的國(guó)家，其次是德國(guó)、日本和一些東歐國(guó)家。近些年，加氣

7、混凝土的性能進(jìn)一步向輕質(zhì)、高強(qiáng)、多功能方向發(fā)展。在原材料方面，加大了對(duì)粉煤灰、爐渣、工業(yè)廢石膏、廢石英砂和高效發(fā)泡劑的利用。通過(guò)采用新技術(shù)、新工藝和高強(qiáng)水泥，提高了加氣混凝土的強(qiáng)度，降低了密度。法國(guó)、瑞典和芬蘭已將表觀密度小的300kg/m3的產(chǎn)品投入市場(chǎng)，產(chǎn)品具有較低的吸水率和較好的保溫性能。自30年代在上海平?jīng)雎窐蜻叺谝粭l小型加氣混凝土砌塊生產(chǎn)線投產(chǎn)以來(lái)，加氣混凝土砌塊在我國(guó)己得到了長(zhǎng)足的發(fā)展。1982年，國(guó)家建筑材料工業(yè)局頒發(fā)了加氣混凝土砌塊(JC315)標(biāo)準(zhǔn)，這是加氣混凝土砌塊的第一部產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)，該標(biāo)準(zhǔn)分別于1989年和1997年修訂，并以國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)頒布。新的標(biāo)準(zhǔn)為蒸壓加氣混凝土砌塊（GB

8、/T11968-1997），加氣混凝土砌塊正在我國(guó)被大力推廣應(yīng)用。根據(jù)中國(guó)加氣混凝土協(xié)會(huì)的統(tǒng)計(jì)：1997年我國(guó)的加氣混凝土廠共有157家， 2006年我國(guó)的加氣企業(yè)已經(jīng)有430余家，產(chǎn)量在3000萬(wàn)方左右。其增速驚人，而且到現(xiàn)在還有許多在建和擬建加氣混凝土砌塊項(xiàng)目正在落實(shí)。ALC墻板技術(shù)于1934年誕生于瑞典馬爾摩市，60年代傳入日本，經(jīng)過(guò)大半個(gè)世紀(jì)的實(shí)際應(yīng)用和發(fā)展，ALC產(chǎn)品和技術(shù)在日本、歐洲已經(jīng)推廣普及，應(yīng)用技術(shù)也已日臻完善，但ALC墻板技術(shù)在中國(guó)應(yīng)用比較晚。ALC墻板是融合輕質(zhì)墻板技術(shù)和混凝土砌塊技術(shù)的一種墻體材料，它是以硅砂、水泥、石灰等為主原料，由經(jīng)過(guò)防銹處理的鋼筋增強(qiáng)，經(jīng)嚴(yán)格的工藝

9、過(guò)程，經(jīng)過(guò)高溫、高壓、蒸汽養(yǎng)護(hù)而成的高性能、多用途多氣孔混凝土成型板材，它具有強(qiáng)度高、保溫隔熱性好、防火性能佳、輕質(zhì)易裝、可加工性強(qiáng)等一系列優(yōu)點(diǎn)，是目前我國(guó)廣泛推廣應(yīng)用的一種填充墻墻體材料。由于加氣混凝土砌塊的自身材性，塊體大、干燥風(fēng)干快、體積收縮明顯、吸水性強(qiáng)、抗拉及抗剪強(qiáng)度低等特點(diǎn)，以及施工和使用管理等不合理因素的影響，墻體易出現(xiàn)各種裂縫，同時(shí)導(dǎo)致墻面抹灰層在同一部位開(kāi)裂。ALC墻板出現(xiàn)較為普遍和突出的是墻板與墻板、墻板與結(jié)構(gòu)接縫處的開(kāi)裂。這些裂縫的產(chǎn)生不僅影響了建筑的美觀，墻體的整體性能，還進(jìn)一步影響建筑物的使用壽命。因而，在加氣混凝土砌塊和ALC墻板應(yīng)用越來(lái)越廣泛的形勢(shì)下，防治墻體裂縫

10、就成為時(shí)下急需解決的一個(gè)重大問(wèn)題。填充墻體裂縫是一個(gè)復(fù)雜的課題，研究人員只憑借理論計(jì)算無(wú)法很好地進(jìn)行力學(xué)模擬試驗(yàn)、分析所得數(shù)據(jù)來(lái)驗(yàn)證理論。而且由于試驗(yàn)規(guī)模和試驗(yàn)經(jīng)費(fèi)的限制，往往使研究人員無(wú)法達(dá)到他們的目的，這一定程度上造成了填充墻墻體裂縫產(chǎn)生原因研究的進(jìn)展不明顯。目前國(guó)內(nèi)外研究主要是定性分析，提出預(yù)防和控制的實(shí)用方法。目前，大多數(shù)認(rèn)為引起填充墻墻體開(kāi)裂的原因大致可歸納為四個(gè)方面的問(wèn)題：材質(zhì)問(wèn)題；設(shè)計(jì)問(wèn)題；施工問(wèn)題；其他因素。上面幾方面的因素往往不是彼此孤立的，而是相互作用、互為因果的。（1）材質(zhì)問(wèn)題由于加氣混凝土砌塊與ALC墻板容重輕，用作非承重墻體時(shí)較紅磚有較大優(yōu)越性，但也有其缺點(diǎn)，一是收縮

11、率比粘土磚大，隨著含水量的降低，材料會(huì)產(chǎn)生較大的干縮變形，容易引起不同程度的裂縫；二是砌塊與ALC墻板受潮后出現(xiàn)二次收縮，干縮后的材料受潮后會(huì)發(fā)生膨脹，脫水后會(huì)再發(fā)生干縮變形，引起墻體發(fā)生裂縫；三是砌塊砌體的抗拉及抗剪切強(qiáng)度較差，只有粘土磚的50%；四是砌塊質(zhì)量不穩(wěn)定。由于砌塊自身的缺陷，引起一些裂縫，如房屋內(nèi)外縱墻中間對(duì)稱(chēng)分布的倒八字裂縫，建筑底部一至二層窗臺(tái)邊出現(xiàn)的斜裂縫或豎向裂縫，屋頂圈梁下出現(xiàn)的水平縫和水平包角裂縫，在大片墻面上出現(xiàn)的底部重、上部較輕的豎向裂縫等。這種因素所導(dǎo)致的裂縫一般發(fā)生于單個(gè)制品表面上，通常是由自然環(huán)境、氣溫變化、干濕循環(huán)引起材料的收縮表現(xiàn)，制品的抗裂性差是引起開(kāi)

12、裂的主要原因。另外，ALC墻板的生產(chǎn)過(guò)程與墻體裂縫也是密切相關(guān)的，其主要影響因素主要有三點(diǎn)：一是墻板生產(chǎn)工藝達(dá)不到國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。有些企業(yè)配料、生產(chǎn)工藝不恰當(dāng)，即造成產(chǎn)品的干燥收縮值超標(biāo)；二是由于墻板不夠齡期即送至現(xiàn)場(chǎng)，有些建筑板材生產(chǎn)企業(yè)生產(chǎn)能力或材料堆放場(chǎng)地有限，當(dāng)承攬到較大規(guī)模的工程時(shí)，為了滿足施工安裝工期，將不到齡期的墻板運(yùn)送到施工現(xiàn)場(chǎng)。墻板在安裝后繼續(xù)水化收縮，造成裂縫，這是目前比較普遍的一個(gè)問(wèn)題；三是墻板接縫處油污染。墻板在成型過(guò)程中，為了脫膜方便，在墻板模具側(cè)邊刷有脫模劑，為降低生產(chǎn)成本，脫膜劑經(jīng)常采用廢機(jī)油。廢機(jī)油層嚴(yán)重削弱了墻板與嵌縫砂漿之間的粘接效果，造成裂縫（2）設(shè)計(jì)問(wèn)題1）設(shè)

13、計(jì)者重視強(qiáng)度設(shè)計(jì)而忽略抗裂構(gòu)造措施。長(zhǎng)期以來(lái)，人們對(duì)砌體結(jié)構(gòu)的各種裂縫習(xí)以為常，設(shè)計(jì)者一般在強(qiáng)度方面作必要的計(jì)算后，針對(duì)構(gòu)造措施，絕大部分引用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)或標(biāo)準(zhǔn)圖集，很少單獨(dú)提出有關(guān)防裂要求和措施，更沒(méi)有對(duì)這些措施的可行性進(jìn)行調(diào)查或總結(jié)。2）設(shè)計(jì)者對(duì)新材料應(yīng)用不熟悉。設(shè)計(jì)單位對(duì)新材料的性能和新標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)用尚在認(rèn)識(shí)探索之中，因此或多或少存在設(shè)計(jì)缺陷。主要有：非承重混凝土砌塊墻是后砌填充圍護(hù)結(jié)構(gòu)。當(dāng)墻體的尺寸與砌塊規(guī)格不配時(shí)，難以用砌塊完全填滿，造成砌體與混凝土結(jié)構(gòu)的梁、板、柱、墻連接部位孔隙過(guò)大容易開(kāi)裂；門(mén)窗洞及預(yù)留洞邊等部位是應(yīng)力集中區(qū)，未采取有效的拉結(jié)加強(qiáng)措施時(shí)，會(huì)由于撞擊振動(dòng)而開(kāi)裂；墻厚過(guò)小及砌

14、筑砂漿強(qiáng)度過(guò)低，使墻體剛度不足也容易開(kāi)裂；墻面開(kāi)洞安裝管線或吊掛重物均引起墻體變形開(kāi)裂；與水接觸墻面未考慮防排水及泛水和滴水等構(gòu)造措施使墻體滲漏。（3）施工問(wèn)題施工單位管理人員缺少對(duì)墻體工程必要的了解，在施工過(guò)程中的生產(chǎn)監(jiān)管力度不夠，施工質(zhì)量無(wú)法保證，工程竣工后在使用過(guò)程中出現(xiàn)墻面裂縫或滲水等現(xiàn)象，有些工程甚至在施工期間即出現(xiàn)大量的裂縫滲漏現(xiàn)象，從而造成用戶較多的投訴。施工單位缺少培訓(xùn)和實(shí)踐，施工方法、工具、砂漿等都沿用了粘土燒結(jié)磚的做法，對(duì)砌筑高度、濕度控制缺乏經(jīng)驗(yàn)，加上施工過(guò)程中水平灰縫、豎向灰縫不飽滿，減弱了墻體抗拉抗剪的能力以及工人砌筑水平的不穩(wěn)定等都導(dǎo)致墻體出現(xiàn)裂縫。對(duì)ALC墻板而言

15、，主要表現(xiàn)在：嵌縫砂漿不飽滿，普通水泥砂漿自身硬化收縮。ALC墻板安裝完畢后，一般是用專(zhuān)業(yè)器具，在接縫的凹槽內(nèi)嵌填水泥砂漿，因?yàn)槠胀ㄋ嗌皾{混合料與墻板的附著力差，經(jīng)常在嵌縫過(guò)程中造成水泥砂漿脫落。由于嵌縫砂漿不飽滿，普通水泥砂漿與板材粘接效果差和嵌縫砂漿硬化時(shí)的自身收縮，就可能造成墻板安裝后沿安裝縫開(kāi)裂，同時(shí)減弱了墻體抗拉抗剪的能力；長(zhǎng)墻連續(xù)安裝。一些框架結(jié)構(gòu)大開(kāi)間的建筑，內(nèi)墻連續(xù)很長(zhǎng)，在施工安裝時(shí)如果一次連續(xù)安裝，由于安裝后的墻體各種收縮因素的累積，必然會(huì)產(chǎn)生一定的收縮應(yīng)力。墻體長(zhǎng)度越長(zhǎng)，累積的收縮應(yīng)力越大，將在某些局部造成破壞，產(chǎn)生裂縫釋放應(yīng)力；濕板上墻。在墻板潮濕的狀態(tài)下即進(jìn)行安裝。安

16、裝后的墻板產(chǎn)生干燥收縮，造成安裝裂縫；墻板安裝時(shí)，支撐在板底的木楔沒(méi)有拆除，再加板底縫隙處理不認(rèn)真，造成墻板在木頭支承下產(chǎn)生擠壓變形，而導(dǎo)致墻面開(kāi)裂。（4）其他的因素工程實(shí)踐中，促使墻體出現(xiàn)變形的其他原因還有很多，例如：不均勻沉降、溫度變化、干縮、凍融凍脹、地震荷載、超標(biāo)風(fēng)荷載產(chǎn)生的變形也會(huì)導(dǎo)致裂縫的產(chǎn)生。目前我國(guó)雖有蒸壓加氣混凝土砌塊施工技術(shù)規(guī)程和ALC墻板結(jié)構(gòu)的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)及標(biāo)準(zhǔn)圖集，但由于各地建筑結(jié)構(gòu)體系不同、氣候環(huán)境條件不同、施工習(xí)慣和施工方法也有差異，因此，應(yīng)用技術(shù)不可能干篇一律，各地應(yīng)該因地制宜地研究和開(kāi)發(fā)適合當(dāng)?shù)厥┕ぬ攸c(diǎn)的應(yīng)用技術(shù)，徹底解決當(dāng)前填充墻墻體質(zhì)量問(wèn)題。為此我們專(zhuān)門(mén)成立課題

17、組，組織力量進(jìn)行攻關(guān)，以找到裂縫開(kāi)裂的原因，提出預(yù)防措施。著力解決填充墻體的開(kāi)裂問(wèn)題，有利于滿足使用功能的要求，提高建筑質(zhì)量，減少業(yè)主與開(kāi)發(fā)商的矛盾，更重要的是有利新型建筑材料的推廣應(yīng)用和墻體改革事業(yè)的發(fā)展。因此，填充墻的裂縫成因及防裂關(guān)鍵技術(shù)的研究具有重要的理論價(jià)值和應(yīng)用前景。2 總體思路本課題主要以目前塊體材料中的加氣混凝土砌塊、墻板中的ALC墻板為例進(jìn)行分析研究，主要是結(jié)合大量工程項(xiàng)目填充墻的墻體裂縫調(diào)查情況和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)填充墻裂縫成因進(jìn)行系統(tǒng)分析并提出防裂措施?？傮w研究思路如下：（1）課題通過(guò)對(duì)青島地區(qū)25個(gè)工程項(xiàng)目的加氣混凝土砌塊填充墻的墻體開(kāi)裂情況進(jìn)行調(diào)研，對(duì)每個(gè)工程的砌塊齡期、墻體

18、嵌縫時(shí)間、抹灰材料及抹灰時(shí)間、采取的設(shè)計(jì)構(gòu)造措施、施工工藝及具體施工措施等進(jìn)行調(diào)查，分析裂縫出現(xiàn)的常見(jiàn)部位和常見(jiàn)形式；對(duì)青島地區(qū)12個(gè)工程項(xiàng)目的ALC墻板填充墻的墻體開(kāi)裂情況進(jìn)行調(diào)研，對(duì)每個(gè)工程的墻板齡期、墻體嵌縫時(shí)間、采取的設(shè)計(jì)構(gòu)造措施及施工工藝進(jìn)行調(diào)查，并分析裂縫出現(xiàn)的常見(jiàn)部位和常見(jiàn)形式。（2）課題結(jié)合調(diào)查結(jié)果從加氣混凝土墻體裂縫可能產(chǎn)生的原因入手，對(duì)蒸壓加氣混凝土砌塊及其無(wú)約束墻體進(jìn)行了物理力學(xué)性能試驗(yàn)，并著重研究加氣混凝土砌塊的出廠齡期、溫度、濕度、含水率、受潮后的二次變形以及抹灰砂漿、砌筑砂漿等對(duì)加氣混凝土砌塊及墻體變形的影響；對(duì)ALC墻板進(jìn)行試驗(yàn)研究，著重分析研究ALC墻板的出廠齡

19、期、溫度、濕度、含水率、受潮后的二次變形等對(duì)ALC墻板變形的影響。（3）通過(guò)有約束墻體收縮實(shí)驗(yàn)，對(duì)比分析墻體在與框架梁、柱之間形成有效拉結(jié)情況下，不同砌筑砂漿和不同抹灰砂漿、嵌縫時(shí)間、抹灰時(shí)間和構(gòu)造措施對(duì)加氣混凝土砌塊墻體變形的影響；ALC墻體進(jìn)行試驗(yàn)研究，分析ALC墻板的質(zhì)量、環(huán)境變化、施工質(zhì)量以及采取構(gòu)造措施等因素對(duì)ALC墻板填充墻墻體開(kāi)裂的影響。（4）根據(jù)墻體變形監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和結(jié)果以及相關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及圖集，提出相應(yīng)的墻體防裂設(shè)計(jì)構(gòu)造措施和施工工藝措施。本課題研究的主要技術(shù)路線如圖2-1所示。填充墻裂縫成因及防裂關(guān)鍵技術(shù)研究課題的提出試驗(yàn)研究與原因分析防裂關(guān)鍵技術(shù)措施 工程實(shí)際項(xiàng)目調(diào)研通過(guò)對(duì)實(shí)

20、際工程項(xiàng)目的調(diào)研，分析裂縫常見(jiàn)部位及類(lèi)型結(jié)合具體試驗(yàn)研究，查找影響填充墻開(kāi)裂的主要因素墻體裂縫產(chǎn)生的原因分析加氣混凝土、ALC墻板填充墻體防裂設(shè)計(jì)構(gòu)造措施墻體材料的選用及施工工藝措施主要介紹課題研究的背景及意義圖2-1 主要技術(shù)路線圖成果整理與研究創(chuàng)新技術(shù)的研發(fā)填充墻裂縫成因及防裂措施3 技術(shù)方案3.1 加氣混凝土砌塊填充墻墻體裂縫成因及防裂關(guān)鍵技術(shù)研究3.1.1 墻體裂縫產(chǎn)生的部位及開(kāi)裂形式本課題對(duì)青島地區(qū)25個(gè)工程項(xiàng)目進(jìn)行了調(diào)研，對(duì)每個(gè)工程的砌塊齡期、墻體嵌縫時(shí)間、抹灰材料及抹灰時(shí)間、采取的設(shè)計(jì)構(gòu)造措施、施工工藝及具體施工措施和墻體開(kāi)裂情況進(jìn)行了調(diào)查。從調(diào)查的結(jié)果看，加氣混凝土填充墻的裂縫

21、形式主要有斜裂縫、水平裂縫、豎向裂縫、由多種裂縫組合而成的組合裂縫以及交叉裂縫等，下面把這些裂縫的基本情況整理如下。3.1.1.1 斜裂縫斜裂縫多出現(xiàn)在梁柱（墻）節(jié)點(diǎn)與填充墻交接處、梁節(jié)點(diǎn)下方和填充墻洞口處。斜裂縫是填充墻上數(shù)量較多的一種裂縫，斜裂縫的寬度、長(zhǎng)度相對(duì)較大，部分貫穿墻體，如圖3-1圖3-4所示。梁柱（墻）節(jié)點(diǎn)與填充墻交界處以及梁節(jié)點(diǎn)下方填充墻的斜裂縫一般長(zhǎng)度較大，可以從填充墻頂部延伸到底部，裂縫最大寬度可以達(dá)到23mm。圖3-2 貫穿墻體的斜裂縫圖3-1 寬度較大的墻體斜裂縫圖3-4 窗下角斜裂縫圖3-3 窗上角斜裂縫3.1.1.2 水平裂縫水平裂縫多出現(xiàn)在填充墻頂部和梁交接處以

22、及框架柱和填充墻的交接處(一般由窗洞口延伸而來(lái))。部分水平裂縫可以沿厚度和長(zhǎng)度方向貫穿整個(gè)填充墻，如圖3-5圖3-6所示。圖3-5 梁底水平裂縫a圖3-6 梁底水平裂縫b3.1.1.3 豎向裂縫豎向裂縫多出現(xiàn)在墻體中部、填充墻和框架柱（墻）連接處以及梁相交處下方。對(duì)于跨度較長(zhǎng)而又未設(shè)置構(gòu)造柱的填充墻中部易出現(xiàn)數(shù)條間距接近的豎向裂縫，這些裂縫的延伸長(zhǎng)度和最大寬度比較接近。豎向裂縫一般長(zhǎng)度較大，數(shù)量較多，且間距相近，如圖3-7圖3-8所示。圖3-7 墻體豎向裂縫a圖3-8 墻體豎向裂縫b3.1.1.4 組合裂縫 在調(diào)查的建筑中，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)在電器開(kāi)關(guān)以及消防栓洞口處有裂縫出現(xiàn)，這些裂縫一般由鄰近的裂縫

23、發(fā)展而來(lái)，例如由梁底的豎向裂縫延伸而來(lái)，如圖3-9所示，或由窗邊的裂縫開(kāi)展而來(lái)，如圖3-10所示。圖3-10 窗角向局部洞口延伸的裂縫圖3-9 梁底向局部洞口延伸的裂縫3.1.1.5 交叉裂縫（或八字形、倒八字形裂縫）當(dāng)屋面無(wú)保溫措施時(shí)或保溫措施不合理時(shí)，屋面結(jié)構(gòu)的熱脹冷縮變形均較大，在墻體的同一部位會(huì)出現(xiàn)這樣的交叉裂縫，調(diào)查中也發(fā)現(xiàn)頂層存在這樣的裂縫（如圖3-11所示）。 圖3-11 交叉裂縫3.1.1.6 裂縫多發(fā)部位雖然裂縫的發(fā)生存在著偶然性，當(dāng)通過(guò)調(diào)查以及日常的觀察可知，下面的一些部位是裂縫的多發(fā)區(qū)。（1） 門(mén)窗洞口及洞口過(guò)梁下方多出現(xiàn)水平裂縫和斜裂縫。門(mén)窗洞口以及用來(lái)埋設(shè)電器開(kāi)關(guān)和消

24、防栓等設(shè)備而在填充墻上或砌塊上開(kāi)鑿的洞口處多出現(xiàn)延洞口上角向上延伸的斜裂縫，如圖3-10 所示。（2）填充墻與梁和柱（墻）連接處在梁與填充墻連接處經(jīng)常出現(xiàn)水平裂縫。在填充墻與框架柱（墻）連接處出現(xiàn)豎向裂縫，裂縫有些已貫穿墻體。梁柱（墻）交接處下方的填充墻經(jīng)常出現(xiàn)豎向裂縫或斜裂縫。（3) 墻體中部砌塊填充墻墻體中部多出現(xiàn)豎向裂縫和水平裂縫。特別是當(dāng)墻體較長(zhǎng)時(shí)，豎向裂縫居多。3.1.1.7 裂縫產(chǎn)生的類(lèi)型以及產(chǎn)生時(shí)間經(jīng)調(diào)查，大多數(shù)人認(rèn)為常見(jiàn)裂縫類(lèi)型主要有干縮裂縫、應(yīng)力集中裂縫以及溫度裂縫等，其產(chǎn)生部位、形式、原因以及產(chǎn)生時(shí)間見(jiàn)表3-1。從材料和施工角度上找原因，大多數(shù)人認(rèn)為是加氣混凝土砌塊未達(dá)到規(guī)

25、定齡期要求；不同材料交接處未掛加強(qiáng)網(wǎng)；嵌縫間歇時(shí)間不夠；抹灰前砌體墻面未提前進(jìn)行澆水濕潤(rùn)，甩漿不均勻，抹灰施工完成后未及時(shí)養(yǎng)護(hù)，造成抹灰層空鼓開(kāi)裂等。 表3-1 常見(jiàn)裂縫部位、形式、原因以及產(chǎn)生時(shí)間序號(hào)裂縫類(lèi)型部位形式原因出現(xiàn)時(shí)間1干縮裂縫砌塊與砌塊間沿灰縫砌塊干縮大，砂漿干縮小，拉裂當(dāng)年/次年砌塊與混凝土柱、剪力墻等不同材質(zhì)交界處，抹灰面豎向裂縫砌塊、混凝土、抹灰面，干縮差異大當(dāng)年/次年抹灰表面網(wǎng)狀龜裂干縮、溫縮，砌塊與砂漿粘結(jié)力差當(dāng)年/次年管線開(kāi)槽處沿開(kāi)槽后補(bǔ)砂漿處管線局部反彈，砂漿收縮當(dāng)年/次年結(jié)構(gòu)梁/板底與墻交界處水平裂縫砂漿壓縮、砌體干縮、沉降當(dāng)年/次年2應(yīng)力集中裂縫門(mén)洞上部，窗洞、

26、預(yù)留箱體洞四角多為沿角部約45°斜向裂縫干縮、溫度、荷載應(yīng)力集中當(dāng)年/次年3溫度裂縫頂層兩端山墻、女兒墻梁柱等界面處，門(mén)窗洞口處保溫差、溫差過(guò)大次年以后夏冬3.1.2 無(wú)約束墻體的試驗(yàn)研究對(duì)青島地區(qū)25個(gè)工程項(xiàng)目進(jìn)行了調(diào)研，對(duì)每個(gè)工程的砌塊齡期、墻體嵌縫時(shí)間、抹灰材料及抹灰時(shí)間、采取的設(shè)計(jì)構(gòu)造措施、施工工藝及具體施工措施進(jìn)行了調(diào)查，并總結(jié)分析了裂縫出現(xiàn)的常見(jiàn)部位和常見(jiàn)形式。從調(diào)查的結(jié)果看，加氣混凝土填充墻的裂縫形式主要有斜裂縫、水平裂縫、豎向裂縫、由多種裂縫組合而成的組合裂縫以及交叉裂縫。雖然裂縫的發(fā)生存在著偶然性，當(dāng)通過(guò)大量調(diào)查以及日常的觀察仍可發(fā)現(xiàn)規(guī)律。本節(jié)主要從加氣混凝土墻體裂

27、縫可能產(chǎn)生的原因入手，對(duì)所用的蒸壓加氣混凝土砌塊及其墻體進(jìn)行物理力學(xué)性能試驗(yàn)，并著重研究加氣混凝土砌塊的出廠齡期、溫度、濕度、含水率、受潮后的二次變形以及抹灰砂漿、砌筑砂漿等對(duì)加氣混凝土砌塊及墻體變形的影響。3.1.2.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康耐ㄟ^(guò)本次試驗(yàn)，要達(dá)到以下目的：（1）通過(guò)加氣混凝土砌塊（不加水和加10%水）變形監(jiān)測(cè)，找出加氣混凝土砌塊的變形規(guī)律，查找溫度、濕度、含水率、受潮后的二次變形對(duì)加氣混凝土砌塊變形的影響；（2）通過(guò)觀測(cè)齡期大于28天、不同含水率加氣混凝土單塊砌塊的變形規(guī)律，查找溫度、濕度、含水率對(duì)加氣混凝土砌塊變形的影響；（3）通過(guò)加氣混凝土砌塊（齡期大于28天）裸墻的變形觀測(cè)，探討嵌

28、縫的時(shí)間，查找溫度、濕度、含水率、受潮后的二次變形對(duì)加氣混凝土砌塊墻變形的影響；（4）通過(guò)不同齡期（齡期不到28天）加氣混凝土裸墻的變形觀測(cè)，探討砌塊齡期對(duì)加氣混凝土砌塊墻變形的影響，探討不同齡期加氣混凝土砌塊裸墻的變形規(guī)律，查找合適的加氣混凝土砌塊上墻時(shí)間；（5）通過(guò)抹灰墻的變形觀測(cè)，探討抹灰砂漿對(duì)墻體開(kāi)裂的影響，查找溫度、濕度、含水率、受潮后的二次變形對(duì)加氣混凝土砌塊墻變形的影響。（6）通過(guò)不同砌筑砂漿的砌體墻變形觀測(cè)，探討砌筑砂漿對(duì)加氣混凝土砌塊墻墻體開(kāi)裂的影響，尋找適宜的加氣混凝土砌塊墻的砌筑砂漿。3.1.2.2 實(shí)驗(yàn)概況本次試驗(yàn)記錄了10片墻體和15塊加氣混凝土砌塊的變形量。其中，1

29、#墻體6#墻體為2010年7月27日砌筑；7#墻體10#墻體為7月28日砌筑；1#墻體3#墻體為齡期28d以上砌塊由混合砂漿砌筑而成的裸墻；4#墻體6#墻體為齡期分別為5d、7d、14d砌塊由混合砂漿砌筑而成的裸墻；7#墻體9#墻體為齡期28d以上砌塊由混合砂漿砌筑而成的抹面墻；10#墻體為齡期28d以上砌塊由水泥砂漿砌筑而成的抹面墻；抹面墻8月5日進(jìn)行抹面。3.1.2.3 構(gòu)件本次墻體變形量試驗(yàn)的構(gòu)件主要有五大組（加氣混凝土砌塊規(guī)格：600mm×240mm×200mm，如圖3-12所示）。（1）第一大組是測(cè)試加氣混凝土砌塊（如圖3-13、圖3-14所示），這一大組又分為3

30、組，第1組由3塊剛生產(chǎn)出來(lái)的加氣混凝土砌塊組成，主要是觀測(cè)其變形規(guī)律，以及溫度、濕度對(duì)其變形的影響；第2組由3塊剛生產(chǎn)出來(lái)的加氣混凝土砌塊組成，然后加10%的水，這一組主要是觀測(cè)砌塊加水后的變形規(guī)律；第3組由3塊圖2-34 單塊砌塊變形試驗(yàn)已生產(chǎn)出來(lái)28天以上的加氣混凝土砌塊組成，但每一塊的含水率不同，分別是10%、20%、25%，觀測(cè)其變形規(guī)律，待變形穩(wěn)定后，再澆水，然后再觀測(cè)其變形。圖3-14砌塊加水與不加水變形對(duì)比試驗(yàn)圖3-12試驗(yàn)所用砌塊圖3-13單塊砌塊變形試驗(yàn)（2）第二大組由3片寬×高為2450mm×1900mm的加氣混凝土砌塊裸墻（1#、2#和3#墻體，如圖3

31、-15、圖3-16所示）組成，M5混合砂漿砌筑，主要是觀測(cè)其變形規(guī)律，探討嵌縫的時(shí)間，這里主要應(yīng)考慮溫度、濕度、含水率以及受潮后的二次收縮變形對(duì)墻體變形的影響。圖3-16 2#、3#試驗(yàn)墻體圖3-15 1#試驗(yàn)墻體（3）第三大組由3片寬×高為2450mm×1900mm的加氣混凝土砌塊裸墻組成，M5混合砂漿砌筑，加氣混凝土砌塊的齡期小于28天，分別為5天（4#墻體，如圖3-17）、7天（5#墻體如圖3-18）、14天（6#墻體，如圖3-19），主要是觀測(cè)其變形規(guī)律，查找合適的加氣混凝土砌塊上墻時(shí)間和探討嵌縫的時(shí)間，這里主要應(yīng)考慮溫度、濕度、含水率以及受潮后的二次收縮變形對(duì)墻體

32、變形的影響。圖3-18 5#試驗(yàn)墻體圖3-17 4#試驗(yàn)墻體（4）第四大組由3片寬×高為2450mm×1900mm的加氣混凝土砌塊抹灰墻（7#、8#和9#墻體，如圖3-20所示）組成，墻體砌筑完成26天后抹灰，主要是觀測(cè)其變形規(guī)律，考慮抹灰砂漿對(duì)墻體變形的影響。（5）第五組為1片寬×高為2450mm×1900mm的水泥砂漿砌筑的加氣混凝土砌塊抹灰墻（圖3-21所示10#墻體水泥砂漿砌筑），主要是對(duì)比砌筑砂漿對(duì)墻體變形的影響。圖3-20 7#抹灰墻體圖3-19 6#試驗(yàn)墻體圖3-21 10#普通砂漿抹灰墻體3.1.2.4 測(cè)點(diǎn)（1）第一組加氣混凝土砌塊測(cè)點(diǎn)

33、布置如圖3-22所示。每塊砌塊的測(cè)量標(biāo)距為600mm，每塊砌塊采用一個(gè)千分表測(cè)量不同溫度、濕度下的變形情況。（2）第二組、第三組、第四組加氣混凝土砌塊墻測(cè)點(diǎn)布置如圖3-23所示。每面裸墻測(cè)量標(biāo)距橫向?yàn)?500mm，縱向?yàn)?000mm。每面墻采用兩個(gè)千分表測(cè)量不同溫度、濕度下的變形情況，觀測(cè)其變形規(guī)律。（3）第五組由2片不同砌筑砂漿墻體組成，此墻體亦為2450mm×1900mm。測(cè)點(diǎn)布置如圖3-23所示，每片墻采用兩個(gè)千分表測(cè)量不同溫度、濕度下墻體的變形情況，觀測(cè)其變形規(guī)律。實(shí)驗(yàn)結(jié)果已扣除測(cè)試桿桿溫差變形影響，試驗(yàn)采用三次讀數(shù)取平均值的方法來(lái)減小測(cè)量誤差。圖3-22 加氣混凝土砌塊測(cè)點(diǎn)

34、布置圖圖3-23 加氣混凝土砌塊墻測(cè)點(diǎn)布置圖3.1.2.5 短期試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析（1）砌塊力學(xué)性能指標(biāo)根據(jù)加氣混凝土砌塊力學(xué)試驗(yàn)方法GB/T11971-1197要求，對(duì)本次使用的加氣混凝土砌塊進(jìn)行了測(cè)試本，測(cè)試結(jié)果為：加氣混凝土砌塊抗壓強(qiáng)度為3.1Mpa，抗拉強(qiáng)度為0.31N/mm2，靜壓彈性模量為2300N/mm2，材料干容重為612Kg/m3，剛出場(chǎng)砌塊極限干縮變形為0.213mm/m，再次浸濕后極限干縮變形為0.508mm/m。（2）砌塊的試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析1）剛出廠的加氣混凝土砌塊變形情況剛出廠（齡期為0天）的加氣混凝土砌塊變形監(jiān)測(cè)分為兩組。一組是未加水的加氣混凝土砌塊；另一組是加10%水的加氣

35、混凝土砌塊。未加水的加氣混凝土砌塊變形曲線見(jiàn)圖3-24，加水的加氣混凝土砌塊變形曲線見(jiàn)圖3-25。根據(jù)砌塊變形曲線可以發(fā)現(xiàn)剛出場(chǎng)的不加水砌塊28天后變形基本趨于穩(wěn)定，可以上墻砌筑；加10%水的砌塊收縮變形明顯加大，是不加水的砌塊變形的23倍左右（未加水砌塊平均變形為0.103mm，加10%水砌塊變形為0.266mm，加水砌塊一組中有一塊砌塊數(shù)據(jù)有問(wèn)題未作統(tǒng)計(jì)）。2）齡期大于28天的加氣混凝土砌塊變形情況對(duì)于齡期大于28天的加氣混凝土砌塊變形監(jiān)測(cè)主要是觀察不同含水率對(duì)加氣混凝土砌塊變形的影響，分為3組，每組的含水率分別為10%、20%、25%（最大含水率），每一組的變形曲線分別見(jiàn)圖3-26、圖3

36、-27、圖3-28。圖3-25加水砌塊變形曲線圖3-24 未加水砌塊變形曲線圖3-27 含水率20%砌塊變形曲線圖3-26 含水率10%砌塊變形曲線圖3-28 含水率25%砌塊變形曲線通過(guò)砌塊的變形曲線可以看出，本來(lái)28天后變形趨于穩(wěn)定的砌塊在澆水濕潤(rùn)后變形卻異常不穩(wěn)定，發(fā)生的收縮變形甚至遠(yuǎn)超剛出廠的砌塊變形（含水率10%砌塊變形量平均為0.268mm，含水率20%砌塊變形量平均為0.415mm，含水率25%砌塊變形量平均為0.419mm），是剛出場(chǎng)的砌塊變形的34倍，說(shuō)明水是影響加氣混凝土砌塊變形的一個(gè)最主要的因素。（3） 墻體的試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析1）齡期大于28天的加氣混凝土砌塊裸墻的變形情況在

37、下列圖中，縱坐標(biāo)表示墻體的變形量（水平變形為1.5m長(zhǎng)墻體的變形量，豎向變形為1.0m高墻體的變形量），橫坐標(biāo)表示時(shí)間（單位為天），第一天記錄的數(shù)據(jù)時(shí)間用1表示，依次類(lèi)推。每片墻體的變形曲線分別見(jiàn)圖3-29、圖3-30、圖3-31。圖3-29 1#墻體變形曲線1#墻體水平方向累計(jì)收縮0.266mm，線收縮量為0.177mm/m；1#墻體垂直方向累計(jì)收縮0.141mm，線收縮量為0.141mm/m。圖3-30 2#墻體變形曲線2#墻體水平方向累計(jì)收縮0.269mm，線收縮量為0.179mm/m；2#墻體垂直方向累計(jì)收縮0.234mm，線收縮量為0.234mm/m。圖3-31 3#墻體變形曲線3#

38、墻體水平方向累計(jì)收縮0.149mm，線收縮量為0.099mm/m；3#墻體垂直方向累計(jì)收縮0.153mm，線收縮量為0.153mm/m。根據(jù)1#墻體、2#墻體、3#墻體的變形曲線，可以發(fā)現(xiàn)豎向變形在早期的斜率要大于水平變形的斜率，為了說(shuō)明這種情況，我們又根據(jù)線收縮量畫(huà)出了1#墻體的水平、垂直變形曲線，見(jiàn)圖3-32。另外，墻體在25天后的變形基本趨于穩(wěn)定，而變形曲線的波動(dòng)主要是受濕度的影響（試驗(yàn)期間墻體所處的環(huán)境溫度相差不大），當(dāng)濕度大時(shí)，墻體就發(fā)生膨脹變形，當(dāng)濕度小時(shí)，就發(fā)生收縮變形，而且這種變形波動(dòng)會(huì)出現(xiàn)“滯后效應(yīng)”，滯后大約12天。圖3-32 1#墻體水平、垂直變形曲線2）齡期小于28天的

39、加氣混凝土砌塊裸墻的變形情況這一大組墻體的加氣混凝土砌塊齡期分別為5天（4#墻體）、7天（5#墻體）、14天（6#墻體），每片墻體的變形曲線分別見(jiàn)圖3-33、圖3-34、圖3-35。圖3-33 4#墻體變形曲線4#墻體水平方向累計(jì)收縮0.181mm，線收縮量為0.121mm/m；4#墻體垂直方向累計(jì)收縮0.158mm，線收縮量為0.158mm/m。圖3-34 5#墻體變形曲線5#墻體水平方向累計(jì)收縮0.245mm，線收縮量為0.163mm/m；5#墻體垂直方向累計(jì)收縮0.199mm，線收縮量為0.199mm/m。圖3-35 6#墻體變形曲線6#墻體水平方向累計(jì)收縮0.255mm，線收縮量為0.

40、170mm/m；6#墻體垂直方向累計(jì)收縮0.150mm，線收縮量為0.150mm/m。通過(guò)4#墻體、5#墻體、6#墻體的變形曲線和記錄可以發(fā)現(xiàn)，砌塊齡期為5天、7天、14天和28天后上墻的加氣混凝土砌塊填充墻變形相差不大，說(shuō)明由于砌墻前對(duì)砌塊進(jìn)行了澆水濕潤(rùn)，改變了砌塊的變形性能，使所有墻體的變形都不穩(wěn)定，且受濕度影響較大。這表明影響砌塊墻變形的主要因素是水，即使加氣混凝土砌塊齡期達(dá)到28天，它見(jiàn)水后上墻的墻體變形仍然很大。3）齡期大于28天的加氣混凝土砌塊抹灰墻的變形情況該組墻體是砌筑完成26天后抹混合砂漿，混合砂漿的配合比為：1:1:6。該組墻體主要是觀測(cè)抹灰砂漿對(duì)墻體變形的影響。抹灰前墻體

41、均澆水濕潤(rùn)，每片墻體的變形曲線分別見(jiàn)圖3-36、圖3-37、圖3-38。水平方向：7#墻體累計(jì)收縮0.219mm，線收縮量為0.146mm/m；垂直方向：7#墻體累計(jì)收縮0.145mm，線收縮量為0.145mm/m。水平方向：8#墻體累計(jì)收縮0.264mm，線收縮量為0.176mm/m；垂直方向：8#墻體累計(jì)收縮0.386mm，線收縮量為0.386mm/m。水平方向：9#墻體累計(jì)收縮0.334mm，線收縮量為0.229mm/m；垂直方向：9#墻體累計(jì)收縮0.317mm，線收縮量為0.317mm/m。圖3-36 7#墻體變形曲線圖3-37 8#墻體變形曲線圖3-38 9#墻體變形曲線通過(guò)對(duì)比抹灰

42、墻7#、8#、9#墻體和未抹灰墻體的變形記錄和變形曲線，發(fā)現(xiàn)墻體在抹灰前的變形情況相差不大，抹灰后的變形明顯要大于未抹灰墻體的變形（未抹灰墻體平均線收縮量為0.151mm/m，抹灰墻平均線收縮量為0.184mm/m），說(shuō)明抹灰墻在抹灰前澆水濕潤(rùn)使墻體再次受到水的影響，使其變形加大。4）齡期大于28天的加氣混凝土砌塊水泥砂漿砌筑的抹灰墻的變形情況該墻體在砌筑時(shí)采用了水泥砂漿砌筑，水泥砂漿的配合比為：1:1:7，待26天后采用混合砂漿抹灰，墻體在砌筑及抹灰時(shí)均事先對(duì)砌塊及其墻體澆水濕潤(rùn)。如圖3-39所示。圖3-39 10#墻體變形曲線水平方向：10#墻體累計(jì)收縮0.272mm，線收縮量為0.181

43、mm/m；垂直方向：10#墻體累計(jì)收縮0.115mm，線收縮量為0.115mm/m。通過(guò)對(duì)不同砌筑砂漿的砌體墻變形觀測(cè)，發(fā)現(xiàn)變形相差不大，說(shuō)明由于砌墻前對(duì)砌塊進(jìn)行了澆水濕潤(rùn)，改變了砌塊的變形性能，使所有墻體的變形都不穩(wěn)定，且受濕度影響較大。3.1.2.6 長(zhǎng)期試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析為了繼續(xù)研究齡期大于28天加氣混凝土砌塊墻體的變形情況，本試驗(yàn)保留了第一組（1#、2#、3#）和第三組（7#、8#、9#）墻體用于長(zhǎng)期觀測(cè)，每片墻體的變形曲線如下。（1）齡期大于28天的加氣混凝土砌塊裸墻的變形情況圖3-41 1#墻體垂直收縮曲線圖3-40 1#墻體水平收縮曲線水平方向：1#墻體累計(jì)收縮0.219mm，線收縮量

44、為0.146mm/m；垂直方向：1#墻體累計(jì)收縮0.130mm，線收縮量為0.130mm/m。水平方向：2#墻體累計(jì)收縮0.212mm，線收縮量為0.141mm/m；垂直方向：2#墻體累計(jì)收縮0.208mm，線收縮量為0.208mm/m。水平方向：3#墻體累計(jì)收縮0.133mm，線收縮量為0.089mm/m；垂直方向：3#墻體累計(jì)收縮0.254mm，線收縮量為0.254mm/m。圖3-43 2#墻體垂直收縮曲線圖3-42 2#墻體水平收縮曲線圖3-45 3#墻體垂直收縮曲線圖3-44 3#墻體水平收縮曲線（2）齡期大于28天的加氣混凝土砌塊抹灰墻的變形情況圖3-47 7#墻體垂直收縮曲線圖3-

45、46 7#墻體水平收縮曲線水平方向：7#墻體累計(jì)收縮0.439mm，線收縮量為0.293mm/m；垂直方向：7#墻體累計(jì)收縮0.317mm，線收縮量為0.317mm/m。水平方向：8#墻體累計(jì)收縮0.487mm，線收縮量為0.325mm/m；垂直方向：8#墻體累計(jì)收縮0.471mm，線收縮量為0.471mm/m。水平方向：9#墻體累計(jì)收縮0.465mm，線收縮量為0.310mm/m；垂直方向：8#墻體累計(jì)收縮0.443mm，線收縮量為0.443mm/m。圖3-49 8#墻體垂直收縮曲線圖3-48 8#墻體水平收縮曲線圖3-51 9#墻體垂直收縮曲線圖3-50 9#墻體水平收縮曲線3.1.2.7

46、試驗(yàn)結(jié)論根據(jù)本次試驗(yàn)可以得出以下主要結(jié)論：（1）通過(guò)對(duì)剛出場(chǎng)的加氣混凝土砌塊（不加水與加10%的水兩組）的變形觀測(cè)，可以得出：剛出場(chǎng)的不加水砌塊28天后變形基本趨于穩(wěn)定，可以上墻砌筑；加水的砌塊收縮變形明顯加大，變形是不加水的砌塊變形的23倍。（2）通過(guò)對(duì)齡期大于28天、不同含水率加氣混凝土單塊砌塊的變形觀測(cè)，可以得出：水是影響加氣混凝土砌塊變形的主要因素，本來(lái)28天后變形趨于穩(wěn)定的砌塊在澆水濕潤(rùn)后變形卻異常不穩(wěn)定，發(fā)生的收縮變形甚至遠(yuǎn)超剛出廠的砌塊變形，是剛出場(chǎng)的砌塊變形的34倍，且受濕度的影響較大。（3）通過(guò)對(duì)不同齡期加氣混凝土砌塊裸墻的變形觀測(cè)，可以得出：5天、7天、14天和28天后上墻

47、的墻體變形相差不大，說(shuō)明由于砌墻前對(duì)砌塊進(jìn)行了澆水濕潤(rùn)，改變了砌塊的變形性能，使墻體的變形不穩(wěn)定，且受濕度影響較大。這表明影響砌塊墻變形的主要因素是水，即使加氣混凝土砌塊齡期達(dá)到28天，它遇水后上墻的墻體變形仍然很大。（4）通過(guò)對(duì)抹灰墻抹灰前后的墻體變形觀測(cè)，可以得出：抹灰前的變形與未抹灰墻體變形相差不大，抹灰后的變形明顯要大于未抹灰墻體的變形，說(shuō)明抹灰墻在抹灰前澆水濕潤(rùn)再次使墻體受到水的影響，使其變形加大。（5）通過(guò)對(duì)齡期大于28天裸墻和抹灰墻的長(zhǎng)期觀測(cè)，可以得出：裸墻在120天左右收縮達(dá)到極限值，抹灰墻在200天左右收縮達(dá)到極限值，說(shuō)明不管是裸墻還是抹灰墻，短期觀測(cè)時(shí)墻體都未達(dá)到穩(wěn)定，隨著

48、時(shí)間的推移，墻體仍在繼續(xù)收縮。3.1.3 有約束墻體的試驗(yàn)研究本次實(shí)驗(yàn)選用了15片加氣混凝土砌塊墻體，共分為5組，實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)在某工地4#商住樓，其中第二組墻體（4#、5#、6#）位于網(wǎng)點(diǎn)二層，第一組墻體（1#、2#、3#）、第五組墻體（13#、14#、15#）位于標(biāo)準(zhǔn)層6層，第三組墻體（7#、8#、9#）、第四組墻體（10#、11#、12#）位于標(biāo)準(zhǔn)層7層。第一、三、四、五組墻體的砌筑完成時(shí)間為5月19日，第二組墻體為了方便網(wǎng)點(diǎn)其它單元的施工，砌筑時(shí)間推遲到8月中旬。按照實(shí)驗(yàn)方案要求，墻體嵌縫應(yīng)在砌筑完成2個(gè)月后進(jìn)行，但由于主體工程馬上面臨驗(yàn)收工作，經(jīng)過(guò)協(xié)調(diào)，將嵌縫時(shí)間提前，在砌筑結(jié)束3個(gè)周后完

49、成墻體嵌縫。3.1.3.1實(shí)驗(yàn)?zāi)康谋菊n題參照加氣混凝土砌塊力學(xué)性能試驗(yàn)方法GB/T11971-1197，從加氣混凝土墻體裂縫可能產(chǎn)生的原因入手，進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)有約束條件下墻體的試驗(yàn)研究。本次試驗(yàn)選用了15片墻體，分成5組，對(duì)比分析不同砌筑砂漿和不同抹灰砂漿、是否抹灰、嵌縫時(shí)間和構(gòu)造措施對(duì)加氣混凝土砌塊墻體變形的影響，并針對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果提出相應(yīng)的墻體防裂設(shè)計(jì)構(gòu)造措施和施工工藝措施，通過(guò)本次試驗(yàn)，要達(dá)到以下目的：（1）普通混合砂漿砌筑一組加氣混凝土砌塊墻體，墻體與兩側(cè)框架柱之間設(shè)置拉結(jié)筋并留有50mm后嵌縫，觀察在這種情況下的變形值；（2）普通混合砂漿砌筑一組加氣混凝土砌塊墻體，墻體中部設(shè)置構(gòu)造柱且與兩側(cè)框

50、架柱之間設(shè)置拉結(jié)筋，并留有50mm后嵌縫，觀察在這種情況下的變形值；（3）普通混合砂漿砌筑一組加氣混凝土砌塊墻體，墻體中設(shè)置通長(zhǎng)拉結(jié)筋，觀測(cè)加氣混凝土砌塊墻體設(shè)置通長(zhǎng)拉結(jié)筋的情況下的變形值，查找通長(zhǎng)拉結(jié)筋對(duì)加氣混凝土砌塊墻體變形的影響；（4）聚合物砂漿砌筑一組加氣混凝土砌塊墻體，墻體與兩側(cè)框架柱之間設(shè)有拉結(jié)筋并留有50mm后嵌縫，觀察在這種情況下的變形值；（5）普通混合砂漿砌筑一組加氣混凝土砌塊墻體，墻體與兩側(cè)框架柱之間設(shè)置拉結(jié)筋，隨砌隨嵌縫，觀察在這種情況下的變形值。3.1.3.2 實(shí)驗(yàn)概況本次試驗(yàn)記錄了15片墻體的變形量，所用砌塊均為同一廠家生產(chǎn)（規(guī)格：600mm×240mm&#

51、215;200mm，600mm×240mm×160mm），齡期為28d以上。其中，1#3#，7#15#墻體為5月10日砌筑，4#墻體6#墻體為8月20日砌筑；10#12#墻體采用聚合物砂漿砌筑，其余墻體采用普通混合砂漿砌筑，嵌縫時(shí)間為6月10日。1#、7#、10#、13#、14#、15#墻體在8月23日完成抹灰，3#、5#、6#、9#、12#墻體在9月24日完成抹灰；其中3#、9#、12#墻體抹灰時(shí)采用聚合物砂漿，其余墻體采用普通混合砂漿，2#、4#、8#、11#墻體不抹灰處理。3.1.3.3 實(shí)驗(yàn)構(gòu)件（1）第一組墻體該組墻體由3片加氣混凝土砌塊墻體組成（1#、2#、3#墻

52、體），現(xiàn)場(chǎng)采用M5混合砂漿砌筑，水平、豎向灰縫均為15mm，墻體與兩側(cè)剪力墻、上部框架梁之間分別留有50mm、40mm的后嵌縫，所用砌塊的齡期在28天以上。其中，1#墻體采用普通砂漿抹灰，3#墻體采用聚合物砂漿抹灰，2#墻體不抹灰。所用拉結(jié)筋規(guī)格為6，L=700mm，觀測(cè)加氣混凝土砌塊墻體在設(shè)置拉結(jié)筋的情況下的變形值，如圖3-523-56所示。圖3-53 1#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰后圖3-52 1#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰前圖3-55 3#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰前圖3-54 2#實(shí)驗(yàn)墻體圖3-56 3#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰后（2）第二組墻體第二大組由3片加氣混凝土砌塊墻體組成（4#、5#、6#），墻體采用M5混合砂漿砌筑，砌塊齡期同

53、第一組，其中5#、6#墻體采用普通砂漿抹灰，4#墻體不抹灰。墻體中間部位設(shè)置240mm×200mm的構(gòu)造柱，配筋為412，6100/200，構(gòu)造柱及兩側(cè)框架柱都與墻體設(shè)置拉結(jié)筋，規(guī)格為6，L=700mm，查找構(gòu)造約束對(duì)加氣混凝土砌塊墻體變形的影響，墻體如圖3-573-59所示。 圖3-57 4#實(shí)驗(yàn)墻體圖3-58 5#實(shí)驗(yàn)墻體 圖3-59 6#實(shí)驗(yàn)墻體（3）第三組墻體第三大組由3片加氣混凝土砌塊墻體組成（7#、8#、9#），墻體采用M5混合砂漿砌筑，其中7#墻體采用普通砂漿抹灰，9#墻體采用聚合物砂漿抹灰，8#墻體不作處理。砌塊齡期同第一組，在墻體中設(shè)置通長(zhǎng)拉結(jié)筋，規(guī)格為6，長(zhǎng)度沿墻體通長(zhǎng)布置，查找通長(zhǎng)拉結(jié)筋對(duì)加氣混凝土砌塊墻體變形的影響；墻體布置如圖3-603-64所示。圖3-61 7#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰后圖3-60 7#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰前圖3-63 9#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰前圖3-62 8#實(shí)驗(yàn)墻體圖3-64 9#實(shí)驗(yàn)墻體抹灰后（4）第四組墻體