同軸式二級(jí)減速器課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)模板

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一 . 題目 9：帶式輸送機(jī)的同軸式二級(jí)圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)下圖為某廠(chǎng)自動(dòng)送料輸送機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖。輸送帶速度允許誤差± 5%，工作機(jī)效率為 0.96，每日兩班制工作，每班為 8 小時(shí)，使用年限為 10 年，帶式輸送機(jī)連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，工作過(guò)程有輕度振動(dòng)，空載啟動(dòng)。1電動(dòng)機(jī)2 V 帶傳動(dòng)3 同軸式二級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)4 聯(lián)軸器5 帶式輸送機(jī)二、原始數(shù)據(jù)運(yùn)輸機(jī)工作軸轉(zhuǎn)矩輸送帶速度 v運(yùn)輸帶卷筒直徑 D使用年限 (每年按T(N.m)(m/s)(mm)300 天計(jì) )13501.5547010二.各主要部件選擇部件因素選擇動(dòng)力源電動(dòng)機(jī)齒輪直齒傳動(dòng)平穩(wěn)高速級(jí)，低速級(jí)做成直齒軸

2、承此減速器軸承所受軸向力不大球軸承聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，耐久性好彈性聯(lián)軸器三.電動(dòng)機(jī)的選擇目的過(guò)程分析類(lèi)型根據(jù)一般帶式輸送機(jī)選用的電動(dòng)機(jī)選擇工作機(jī)所需有效功率為Pw Tn/ （ 9550 ） 9.37w圓柱齒輪傳動(dòng)效率 (兩對(duì) )為 1 0.97滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率 (四對(duì) )為 2 0.99彈性聯(lián)軸器傳動(dòng)效率3 0.98輸送機(jī)滾筒效率為 4 0.99功率V 帶傳動(dòng)的效率 50.96電動(dòng)機(jī)輸出有效功率為PedPw10.91KW*4*3*125* 22查得型號(hào)Y160M_4 封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)參數(shù)如下額定功率p=11kW型號(hào)滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速1460r/min同步轉(zhuǎn)速1500 r/min四.分配傳動(dòng)比目的過(guò)程分析

3、2傳動(dòng)系統(tǒng)的總傳動(dòng)比nm其中 i 是傳動(dòng)系統(tǒng)的總傳動(dòng)比， 多級(jí)串聯(lián)傳動(dòng)系統(tǒng)的總傳動(dòng)等于各inw級(jí)傳動(dòng)比的連乘積；nm 是電動(dòng)機(jī)的滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速， r/min； nw 為工作機(jī)輸入軸的轉(zhuǎn)速， r/min 。計(jì)算如下 n1350r / min ,nw 62.98r / min分n配i總23.18傳nw動(dòng)比取 i12i 2i 23.404i:總傳動(dòng)比i1 ： v 帶傳動(dòng)比i l ：低速級(jí)齒輪傳動(dòng)比i h ：高速級(jí)齒輪傳動(dòng)比五.傳動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算目的過(guò)程分析3設(shè)：從電動(dòng)機(jī)到輸送機(jī)滾筒軸分別為1 軸、2 軸、3軸、 4軸；對(duì)應(yīng)于各軸的轉(zhuǎn)速分別為、；對(duì)應(yīng)各軸的輸入功率分別為、；對(duì)應(yīng)名軸的輸入轉(zhuǎn)矩分別為

4、、；相鄰兩軸間的傳動(dòng)比分別為、傳、；相鄰兩軸間的傳動(dòng)效率分別為、。動(dòng)系電動(dòng)機(jī)兩級(jí)圓柱減速器工作機(jī)統(tǒng)軸號(hào)的1 軸2 軸3 軸4 軸運(yùn)轉(zhuǎn)速n2=218.0動(dòng)n0=1460n1 =730n3=65.14n4=65.14和n(r/min)6動(dòng)功率P2=9.51P3=9.13力P=10.32P1=9.91P4=8.865參P(kw)55數(shù)轉(zhuǎn)矩T0=65.5T1=129.T2=416. T 3=1339計(jì)T 4=1300算T(N· m)256681.93兩軸聯(lián)V 帶齒輪齒輪接傳動(dòng)比i 01=2i 12=3.4i23=3.4i傳動(dòng)效01=0.96 23=0.96率 12=0.96V 帶的設(shè)計(jì)1、確

5、定計(jì)算功率查得工況系數(shù) K A1.1PcaK A * p11.352KW2、 選擇 V 帶的帶型選擇B型帶3、 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd 并驗(yàn)算速度1、 初選小帶輪的直徑dd1250mmm2、 驗(yàn)算帶速vdd 1n119.11m / s1000 * 6044、 計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑dd 2 i * dd1 500mm圓整后 5005、確定 V 帶的中心距 a 和基準(zhǔn)帶長(zhǎng) Ld1、 初選 a0 =1055mm2、計(jì)算所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld 0 2 * a0* ( dd1 d d 2 ) (dd 2dd 1 )22=3302.9mm4 * a0選擇基準(zhǔn)帶長(zhǎng) Ld =3150mm3、 計(jì)算實(shí)際中心距LdL

6、d 0=1106.9mma a02中心距的變化范圍是1213mm. 1065mm6、 驗(yàn)算小帶輪的包角11800 (dd 2dd 1 ) * 57.30166.39a7、 計(jì)算帶的根數(shù)1、 計(jì)算單根V 帶的額定功率P02.512KWP00.46KWK0.97K L0.92Pr(P0P0 )KK L2、 計(jì)算 V 帶的根書(shū)Pcaz4.58Pr圓整 z=5 根8、 計(jì)算最小初拉力(F0 )minq=0.06Kg/m(F0 )min500 * (2.5K )Pcaqv 2170.94NKzv9、 計(jì)算壓軸力Fp(Fp )min2z( F0 ) min sin()1697.38N25六.設(shè)計(jì)高速級(jí)齒輪

7、1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)，齒型1）確定齒輪類(lèi)型兩齒輪均為標(biāo)準(zhǔn)圓柱直齒輪2）材料選擇小齒輪材料為（調(diào)質(zhì)），硬度為，大齒輪材料為鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為HBS，二者材料硬度差為HBS。）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7 級(jí)精度2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)KT1u 1* (ZE)2按式（ 10 21）試算，即 d1t 2.32 3*H du）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值（）試選K t1.3（ 2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩9550 * P1 * 1000129644.52N.mmT1n1（ 3）選取齒寬系數(shù)d1（ 4）選取彈性影響系數(shù)系數(shù)ZE 189. 8MPa（ 5）查表得安齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限Mp

8、aH lim 1600查表得安齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限（ 6）計(jì)算循環(huán)次數(shù)H lim 2550MpaN160n1 jL h4.2× 109N 260n2 jLh1.3× 10 9（）由圖查得接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)K HN 1 0.9， K HN 2 0.95（）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取失效概率為，安全系數(shù)為S=1，由式得K HN 1 H lim 10.9600MPa 540MPaH 1 SH 2 KHN2H lim 20.95550M P a 522.5M P aS）計(jì)算6（）試算小齒輪分度圓直徑d1t =71.19（）計(jì)算圓周速度d1t n1v2.72m/s6

9、0 * 1000（）計(jì)算齒寬及模數(shù)mntbd * d1t71.19d1tmt2.97z1h2.25mt6.67b / hb10.67h（）計(jì)算載荷系數(shù)K動(dòng)載荷系數(shù) K v1.12直齒輪 KHK F1KH1. 432 ， K F 1.38K KAKV KH KH1.604（）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式得d1 d1t 3K76.35mmK t（）計(jì)算模數(shù)md1m3.18z13. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式m32KT1* (YFa Ysa)2d z1 F （1）確定公式的各計(jì)算數(shù)值1、 小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限FE 1FE 1500MPa ，380

10、MPa72、 彎曲疲勞壽命系數(shù)K FN10.85， K FN 20.883、 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力安全系數(shù)S=1.4K FN1FE1303.57MPaF 1SKFN2FE 2238.86MPaF2S4、計(jì)算載荷系數(shù)KKAKVKF KF 1.5124、 齒形系數(shù)YFa12.65， YFa22. 175、 應(yīng)力校正系數(shù)YSa11.58 ， YSa21. 80YFaYSa6、計(jì)算F YFa1YSa1F10.01379YFa 2YSa2F20.0165 大齒輪的數(shù)值大（ 2）、設(shè)計(jì)計(jì)算m=4，z128.08 圓整后 28z293.92 圓整后 944、幾何尺寸的設(shè)計(jì)（1）、分度圓直徑d1z1 * m

11、=115；d 2z2 * m =392.5 ；（2）、計(jì)算中心距ad1 d22542（3）、計(jì)算齒輪齒寬8bd d177.5； B2 =90； B180七.設(shè)計(jì)低速速級(jí)齒輪1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)，齒型1）確定齒輪類(lèi)型兩齒輪均為標(biāo)準(zhǔn)圓柱直齒輪2）材料選擇小齒輪材料為（調(diào)質(zhì)），硬度為，大齒輪材料為鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為HBS，二者材料硬度差為HBS。）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7 級(jí)精度2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)按式（ 10 21）試算，即 d1t2.32 3 KT1 * u1 * ( ZE ) 2duH ）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值（）試選K t1.3（ 2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩9550 * P

12、1 * 1000416712.14N.mmT1n1（ 3）選取齒寬系數(shù)d1（ 4）選取彈性影響系數(shù)系數(shù)ZE 189. 8MPa（ 5）查表得安齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限H lim 1600Mpa查表得安齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限（ 6）計(jì)算循環(huán)次數(shù)H lim 2550MpaN160n1 jL h1.25× 10 9N 260n2 jLh0.37× 109（）由圖查得接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)K HN 1 0.90， K HN 2 0.95（）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取失效概率為，安全系數(shù)為S=1，由式得K HN 1 H lim 1540MpaH 1 SKHN2

13、 H2H lim 2522.5MPaS9）計(jì)算（）試算小齒輪分度圓直徑d1t =105.06（）計(jì)算圓周速度d1t n1v1.2m/s60 * 1000（）計(jì)算齒寬及模數(shù)mntbd * d1t105.06mmd1tmt4.38z1h2.25mt9.85b / hb10.67h（）計(jì)算載荷系數(shù)K動(dòng)載荷系數(shù) K v1.12直齒輪 KHK F1KH1. 432 ， K F 1.38K KAKV KH KH1.604（）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式得d1 d1t 3K112.67mmK t（）計(jì)算模數(shù)md1m4.69z13. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式m32KT1* (YFa

14、 Ysa)2d z1 F （2）確定公式的各計(jì)算數(shù)值6、 小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限FE 1FE 1500MPa ，380MPa107、 彎曲疲勞壽命系數(shù)K FN10.85， K FN 20.888、 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力安全系數(shù)S=1.4K FN1FE1303.57MPaF 1SKFN2FE 2238.86MPaF 2S4、計(jì)算載荷系數(shù)KKAKVKF KF1.129、 齒形系數(shù)YFa12.65， YFa22. 2110、應(yīng)力校正系數(shù)YSa11.58 ， YSa21. 77YFaYSa6、計(jì)算F YFa1YSa1F10.01379YFa 2YSa20.01645F2大齒輪

15、的數(shù)值大（ 2）、設(shè)計(jì)計(jì)算z193.66 圓整后 94z227.17 圓整后 284、幾何尺寸的設(shè)計(jì)（1）、分度圓直徑d1z1 * m =116；d 2z2 * m =396（2）、計(jì)算中心距ad1 d22562（3）、計(jì)算齒輪齒寬11bd d1116； B2 =125； B1120八、高速軸的設(shè)計(jì)1、軸上的功率 P，轉(zhuǎn)速 n 和轉(zhuǎn)矩 TP=9.91KWn=730r/minT=129.66N.m2、作用在齒輪上的力2* T2315.27N； FrFt * tan( ) 842.69NFtd壓軸力 Fp1697.38N；為嚙合角為 20 03、初步確定軸的最小直徑d minA0P336.72mm

16、nn3轉(zhuǎn)矩的載荷系數(shù)K A1.3 ；計(jì)算轉(zhuǎn)矩 TcaK A * T168.55N.m，選擇 HL1型彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器與軸配合的鼓孔的直徑d1238mm4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)12835746d 2345； d3450； d 4553； d56 63； d6725；l 2394； l 3455； l4591； l5622； l67 29；12 處的鍵選擇8× 7× 70，倒角為1.6，67 處的鍵選擇16× 10× 70，倒角為 1.6。5、求軸上的力載荷水平面 H垂直面 V12支持力FNH 1 1050.3N ， FNH 21264.96NFNV 1 1

17、821.75N ，F(xiàn)NV 2 2439.64NM v1177376.28N.mm ，彎矩 MM H 86650.5N.mmM v2167115.45N.mmM 1M H2M v21197409.67N.mm總彎矩M 2M H2M v22188244N.mm扭矩 TT=129.66N.m軸的彎矩圖軸的轉(zhuǎn)矩圖6、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度M 12(aT ) 2ca16.97MPa 其中 a=0.6， W=0.1 × 55×55× 55； 故安全可靠W7、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（ 1）判讀危險(xiǎn)截面經(jīng)過(guò)判斷 5 面為危險(xiǎn)界面(2) 截面的左側(cè)抗彎截面系數(shù)W0. 1 * d3

18、312500 mmWT0. 2 * d33抗扭截面系數(shù)25000mm截面左側(cè)的彎矩為M=-221559.99mm截面左側(cè)的轉(zhuǎn)矩為T(mén)=129.66N.m截面上的彎矩應(yīng)力bM 18996.20 MPa 17.725MPaW640013截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力TT4067000 MPa5.18MPaW12800軸的材料為 45 號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，BMPa ，1 275MPa，1155MPa640r0. 032 ，D截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)和查表，因1. 5dd經(jīng)過(guò)差值后得到2.28；1.85軸的材料敏感系數(shù)q 0.804；q 0.834軸的材料的有效應(yīng)力集中系數(shù)k1q (1)q =2.03； k

19、1q (1)1.71軸的尺寸系數(shù)0.725；0.84軸的表面質(zhì)量系數(shù)0.92；軸的綜合系數(shù)k11k1K2.89； K1 2.12碳鋼的特性系數(shù)0.1；0.05于是計(jì)算安全系數(shù)Sca 的值SKSK15.38am127.49amS SScaS25.28S2（3）截面的右側(cè)抗彎截面系數(shù)W0.1*d 321600抗扭截面系數(shù)W0.2 *d343200T截面左側(cè)的彎矩為M= 221559.99mm截面左側(cè)的轉(zhuǎn)矩為T(mén)=129.655N.m截面上的彎矩應(yīng)力bM18996.20 MPa10.26MPaW6400截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力TT4067000 MPa5.19MPaW1280014過(guò)盈配合處的k的值，經(jīng)過(guò)查表

20、得k=2.65 ； k2.12表面質(zhì)量系數(shù)0.92；k1k1軸的綜合系數(shù) K1 2.74；K1 2.21于是計(jì)算安全系數(shù)Sca 的值SKSK19.78am126.45amS SSca9.18S2S2九、中速軸的設(shè)計(jì)1、軸上的功率 P，轉(zhuǎn)速 n 和轉(zhuǎn)矩 TP=9.515KWn=218.06r/min T=416.81N.m2、作用在齒輪上的力齒輪 2 上的力 Ft2* T2217.05N； FrFt * tan( )d齒輪 3 上的力 Ft2* T； FrFt * tan( )7442.95Nd3、初步確定軸的最小直徑P339.211mmd minA0 nn3806.94N；2709.01N；4

21、、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)15613524d1250； d2360； d3471； d4560； d 5650；l12120； l 23140； l34116.； l 45118； l 56 100；12 與 56 處對(duì)應(yīng)的是軸承選用 6311 軸承23 處的鍵選擇16× 10× 63，倒角為1.6， 67 處的鍵選擇16× 10× 110，倒角為 1.6。5、求軸上的力載荷水平面 H垂直面 V支持力FNH 14873.24N ， FNH 2352.66NFNV 1 1773.71， FNV 2 128.36NM H 1345999.86N.mmM v1125933

22、.65N.mm ，彎矩 MM H 231210.51N.mmM v 211359.7N.mmM 1M H2M v21368205.36N.mm總彎矩M 2M H2M v2233213.53N.mm扭矩 TT=416.81N.m軸的彎矩圖軸的轉(zhuǎn)矩圖166、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度M 12(aT ) 2ca20.61MPa 其中 a=0.6， W=0.1 × 50×50× 50； 故安全可靠W7、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（ 1）判讀危險(xiǎn)截面經(jīng)過(guò)判斷 5 面為危險(xiǎn)界面(2) 截面的左側(cè)抗彎截面系數(shù)W0. 1 * d3321600 mm抗扭截面系數(shù)W0. 2 * d3343

23、200mmT截面左側(cè)的彎矩為M=575645mm截面左側(cè)的轉(zhuǎn)矩為T(mén)=416.81N.m截面上的彎矩應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力bTMWT aW26.65MPa9.65MPa軸的材料為 45 號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，MPa ，B6401 275MPa1155MPa截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)和r0.033，D查表，因1.18dd經(jīng)過(guò)差值后得到2.13；1.64軸的材料敏感系數(shù)q0. 82 ； q0. 85軸的材料的有效應(yīng)力集中系數(shù)k 1q (1) q =1.92； k 1q (1) 1.55軸的尺寸系數(shù)0.68；0.82軸的表面質(zhì)量系數(shù)0.92；軸的綜合系數(shù)k11k1K2.92； K1 1.97碳鋼的

24、特性系數(shù)0.1；0.0517于是計(jì)算安全系數(shù)Sca 的值SKSK13.54a m115.89amS S3.45ScaS2S2（3）截面的右側(cè)抗彎截面系數(shù)W0. 1 * d 335791.1抗扭截面系數(shù)WT0. 2 * d 371582.2截面左側(cè)的彎矩為M=575645mm截面左側(cè)的轉(zhuǎn)矩為T(mén)=416.81N.m截面上的彎矩應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力bTMWTW16.08MPa9.65MPa過(guò)盈配合處的 k的值，經(jīng)過(guò)查表得k=2.65 ； k2.12表面質(zhì)量系數(shù)0.92；軸的綜合系數(shù) Kk11k12.74； K1 2.21于是計(jì)算安全系數(shù)Sca 的值SKSK16.24am114.22amS SSca5

25、.71S2S2十、低速軸的設(shè)計(jì)181、軸上的功率 P，轉(zhuǎn)速 n 和轉(zhuǎn)矩 TP=9.135KWn=65.14r/minT=1339.925N.m2、作用在齒輪上的力鼓輪上的力 F=5911.48N2* T7127.26N； FrFt * tan( ) 2594.11N；齒輪 4 上的力 Ftd3、初步確定軸的最小直徑d min A0P367.19mmnn3聯(lián)軸器的載荷系數(shù)為0.6，計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca=803.96N.mm，故選擇HL3彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)12836547d1269； d2376； d3480； d4585； d 5695； d 6775；l12142； l 23100； l

26、34106； l 45113； l5620； l 6750；56 處對(duì)應(yīng)的是軸承選用6316 軸承12 處鍵的選擇為18× 11× 125； 78 處鍵的選擇為 20× 12× 100倒角的選擇 78 處為 1.6， 12 處為 25、求軸上的力載荷水平面 H垂直面 V支持力FNH 11115.52N， FNH 25199.24NFNV 1 1478.59N ，F(xiàn)NV 2 3983.46N19M v1730492.65N.mm ，彎矩 MM H 118245.14N.mmM v2526122.02N.mmM 1M H2M v21118245.14N.mm

27、總彎矩M 2M H2M v22539246.05N.mm扭矩 TT=1339.93N.m軸的彎矩圖軸的轉(zhuǎn)矩圖6、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度M 12(aT ) 2ca31.34MPa 其中 a=0.6， W=0.1 × 80×80× 80； 故安全可靠W7、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（ 1）判讀危險(xiǎn)截面經(jīng)過(guò)判斷 6 面為危險(xiǎn)界面(2) 截面的左側(cè)抗彎截面系數(shù)W0. 1 * d3361412 . 5mm抗扭截面系數(shù)W0. 2 * d33122825mmT截面左側(cè)的彎矩為M=1083661.51mm截面左側(cè)的轉(zhuǎn)矩為T(mén)=1339.93N.m截面上的彎矩應(yīng)力bM17.65MPaW

28、20T截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力T10.91MPaW軸的材料為 45 號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，B640MPa ，1 275MPa ， 1155MPa截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)和查表，因rD0.014，1.18dd經(jīng)過(guò)差值后得到2.26；1.73軸的材料敏感系數(shù)q0. 83 ； q0. 88軸的材料的有效應(yīng)力集中系數(shù) k1q (1) q =2.27； k1 q (1) 1.64軸的尺寸系數(shù)0.609；0.7745軸的表面質(zhì)量系數(shù)0.92；軸的綜合系數(shù) Kk1k12.2041 3.46； K1碳鋼的特性系數(shù)0.1；0.05于是計(jì)算安全系數(shù)Sca 的值SKSK14.51am112.61amS SScaS2

29、4.25S2（3）截面的右側(cè)抗彎截面系數(shù)W0. 1 * d 351200抗扭截面系數(shù)W0. 2 * d3102400T截面左側(cè)的彎矩為M=1083661.51mm截面左側(cè)的轉(zhuǎn)矩為T(mén)=1339.93N.m截面上的彎矩應(yīng)力bM21.16MPaW21T截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力TW10.91MPa過(guò)盈配合處的 k的值，經(jīng)過(guò)查表得k=2.75 ； k2. 2表面質(zhì)量系數(shù)0.92；軸的綜合系數(shù) Kk11k12.83； K1 2.29于是計(jì)算安全系數(shù)Sca 的值SKSK14.58am112.17amS SSca4.29S2S2十一、軸承的校核1、高速軸上的軸承，軸承的型號(hào)為6310；(1)、求比值Fr2748.09

30、N ；， n=730r/min（2）查得X=1 ；Y=0 ；（3）當(dāng)量動(dòng)載荷為查表得當(dāng)量動(dòng)載荷系數(shù)f p1.2P f p ( XFr YFa ) 3297.71N（ 4） 要求工作的壽命時(shí)間C=38 ，610C 3理論工作時(shí)間Lh()150264.31h>h1故可以使用2、中速軸上的軸承，軸承的型號(hào)為6310；(1)、求比值22Fr5186N ； n=218.06r/min（2）查得X=1 ；Y=0 ；（5）當(dāng)量動(dòng)載荷為查表得當(dāng)量動(dòng)載荷系數(shù)f p1.2P f p ( XFr YFa ) 3297.71N（ 6） 要求工作的壽命時(shí)間查表得C=38 ，理論工作時(shí)間106C3故可以使用Lh(

31、)150264.31h>h160nP3、低速軸上的軸承，軸承的型號(hào)為6316；(1)、求比值Fr5317.56N ； n=65.14r/min（2）查得X=1 ；Y=0 ；（7）當(dāng)量動(dòng)載荷為查表得當(dāng)量動(dòng)載荷系數(shù)f p1.2P f p ( XFr YFa ) 6381.07N（ 8） 要求工作的壽命時(shí)間查表得C=122610C 3理論工作時(shí)間Lh()3667036.8h>h1故可以使用十二 .潤(rùn)滑與密封1潤(rùn)滑方式的選擇因?yàn)榇俗兯倨鳛殚]式齒輪傳動(dòng)， 又因?yàn)辇X輪的圓周速度v12 m s ，所以采用將大齒輪的輪齒浸入油池中進(jìn)行浸油潤(rùn)滑?？紤]到高速級(jí)大齒輪可能浸不到油，所以在大齒輪下安裝一小油輪進(jìn)行潤(rùn)滑