橋梁工程課程設(shè)計匯本(t型簡支梁的計算)

1、 裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算一 .基本設(shè)計資料（一）.跨度及橋面寬度二級公路裝配式簡支梁橋，雙車道，計算跨徑為13m，橋面寬度為凈 7.0+22+20.5=12m，主梁為鋼筋混凝土簡支T 梁，橋面由7片T梁組成，主梁之間的橋面板為鉸接，沿梁長設(shè)置3道橫隔梁。（二）.技術(shù)標準 設(shè)計荷載：公路級，人群荷載3.0KN/m。汽車荷載提高系數(shù)1.3（三）.主要材料鋼筋：主筋用HRB335級鋼筋，其他用R235級鋼筋。 混凝土：C50， 容重26kN/m3；橋面鋪裝采用瀝青混凝土；容重23kN/m3；（四）.設(shè)計依據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTJ D602004）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范

2、（JTJ D622004）；（五）.參考資料 結(jié)構(gòu)設(shè)計原理：葉見曙，人民交通出版社； 橋梁工程：姚玲森，人民交通出版社；混凝土公路橋設(shè)計：橋梁計算示例叢書 混凝土簡支梁(板)橋(第三版) 易建國主編.人民交通出版社(5)鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計閆志剛主編.機械工業(yè)出版社（六）.構(gòu)造形式及截面尺寸1. 主梁截面尺寸：根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTGD60-2004），梁的高跨比的經(jīng)濟范圍在1/11到1/16之間，此設(shè)計中計算跨徑為13m，擬定采用的梁高為1.0m，翼板寬2.0m。腹板寬0.18m。 2. 主梁間距和主梁片數(shù)：橋面凈寬：7.0+22+20.5=12m，采用7片T型主

3、梁標準設(shè)計，主梁間距為2.0m。全斷面7片主梁，設(shè)3道橫隔梁，橫隔板厚0.15m,高度取主梁高的3/4,即0.75m。路拱橫坡為雙向2%，由C50瀝青混凝土墊層控制，斷面構(gòu)造形式及截面尺寸如圖所示。二 .主梁的計算（一）.主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算 1.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按GM法） （1）主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁界面的的重心位置（圖2）：平均板厚： 主梁截面的重心位置： 主梁抗彎慣矩：主梁抗扭慣矩： 對于翼板： 查表得 對于肋板： 由線性內(nèi)插 單位寬度抗彎及抗扭慣矩： （2）橫梁的抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度的計算，計算圖3所示橫梁長度取兩邊主梁的軸線間距，即： 查表得當 時 則 橫

4、隔梁界面重心位置： 橫隔梁抗彎慣矩：橫隔梁的抗扭慣矩： 由 , 故 ，由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板的一半，可取。，查表得。 則 單位長度抗彎及抗扭慣矩： (3) 計算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù) 則 (4) 計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標已知，查G-M圖表，可得表1中的數(shù)據(jù)。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標值如圖所示。影響系數(shù)和值表1梁位荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b校核K100.420.590.921.421.781.420.920.590.428.06b/40.861.091.501.771.420.920.510.320.208.06b/21.54

5、1.801.931.500.910.540.310.220.148.053b/42.572.591.761.060.580.320.230.140.057.99b40262.701.530.800.390.230.180.110.048.09K00-0.760.170.961.962.621.960.960.17-0.768.04b/4-0.390.781.862.661.931.040.34-0.22-0.517.94b/21.122.022.581.850.970.31-0.03-0.16-0.267.973b/44.263.462.000.750.08-0.15-0.14-0.130.0

6、28.01B8.904.511.00-0.39-0.74-0.50-0.31-0.010.188.10各主梁橫向分布影響線坐標值 表2梁號算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b13.2942.6371.6610.9490.4490.2810.2090.1270.0466.2493.9101.5710.261-0.271-0.300-0.213-0.0790.089-2.955-1.2730.0900.6880.7700.5810.4220.206-0.043-0.803-0.3460.0240.1870.2090.1580.1150.056-0.0125.4463.5641

7、.5950.448-0.026-0.142-0.098-0.023-0.0790.7780.5090.2280.064-0.009-0.020-0.014-0.0030.01121.8342.0261.8811.3740.8160.4770.2870.1970.1142.0172.4312.4141.5360.7160.179-0.061-0.157-0.180-0.183-0.405-0.533-0.1260.1000.2980.3480.3480.294-0.050-0.110-0.145-0.0440.0270.0810.0950.0950.0801.9672.3212.2691.492

8、0.7430.2600.034-0.056-0.1000.2810.3320.3240.2130.1060.0370.005-0.008-0.01430.9571.1911.5611.7311.3470.8660.4810.3050.191-0.1740.9571.9632.5441.7930.9360.287-0.211-0.4741.1310.234-0.402-0.813-0.446-0.0700.1940.5160.6650.3080.064-0.019-0.221-0.121-0.0190.0530.1400.1810.1341.0211.8542.3230.2390.1310.04

9、9-0.010-0.0420.0190.1460.2650.3320.2390.1310.049-0.010-0.04240.4200.5900.9201.4201.7801.4200.9200.5900.420-0.7600.1700.9601.9602.6201.9600.9600.170-0.7601.18/00.420-0.040-0.540-0.840-0.540-0.0400.4201.1800.3210.114-0.011-0.147-0.228-0.147-0.0110.1140.321-0.4390.2840.9491.8132.3931.8130.9490.284-0.43

10、9-0.0630.0410.1360.2590.3420.2590.1360.041-0.063 圖6 荷載橫向分布系數(shù)計算（cm） 列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值表2。繪制橫向分布影響線（圖6）求橫向分布系數(shù)按照橋規(guī)規(guī)定，汽車荷載距人行道邊緣不小于0.5m，人群荷載取。各梁橫向分布系數(shù)：公路級：人群荷載：人行道板：2. 梁段剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路級（圖6） 人群荷載：（二）作用效應(yīng)計算 1.永久作用效應(yīng) (1) 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔，計算結(jié)果見表3。鋼筋混凝土T形橋梁永久荷載計算表表3構(gòu)件名構(gòu)件尺寸/cm構(gòu)件單位長度體積/重度/() 每延米重（）主

11、梁0.3802269.8852中橫梁0.0217260.5642邊橫梁0.0108260.2808橋面鋪裝瀝青混凝土（厚4cm）0.08231.84混凝土墊層（取平均厚度9cm）.0.18244.326.16欄桿及人行道部分6按人行道板橫向分布系數(shù)分攤到各梁的板重為：1 號，7號梁： 2號，6號梁： 3號，5號梁： 4號梁： 各梁的永久荷載匯總與表4。各梁的永久荷載（單位KN/m）表4梁號主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計1（7）9.8850.28085.376.1621.6962（6）9.8850.28081.506.1617.8263（5）9.8850.28080.686.1617.00

12、649.8850.2808-1.376.1614.956影響線面積計算見表5。影響線面積計算表表5項目計算面積影響線面積永久作用計算見表6永久作用計算表 表6梁號1（7）21.69619.531423.74521.69614.648317.80321.6966.25135.6002（6）17.82619.531348.16017.82614.648261.11517.8266.25114.4133（5）17.00619.531332.14417.00614.648249.10417.0066.25106.288414.95619.531292.10614.95614.648219.07514.

13、9566.2593.4752. 可變作用效應(yīng) （1）汽車荷載沖擊系數(shù)簡支梁自振頻率計算：由于介于1.5Hz至14Hz之間，按橋規(guī)4.2.3規(guī)定沖擊系數(shù) 則 （2）公路級均布荷載，集中荷載及其影響線面積（表7）公路級車道荷載按照公路級的0.75倍取用，即：計算彎矩時 計算剪力時 公路級及其影響線面積表表7項目頂點位置l/2處7.875157.519.531l/4處7.875157.514.648支點處7.875157.56.25l/2處7.875157.51.563可變作用人群荷載（每延米）： (3) 可變作用效應(yīng)彎矩計算（表8表10）公路級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表表8梁號內(nèi)力（1）（2）（3）

14、（4）（5）（6）彎矩效應(yīng)(1)X(2)X(3X(4)+(5)X(6)10.6981.3624 7.87519.531157.53.125614.3110.69814.6482.344460.76920.74719.5313.125657.4360.74714.6482.344493.115340.69819.5313.125614.3110.69814.6482.344460.7690.71319.5313.125627.5130.71314.6482.344470.671人群荷載產(chǎn)生的彎矩表9梁號內(nèi)力10.893619.531104.6470.89314.64878.48420.25919

15、.53130.3510.25914.64822.76330.15519.53118.1640.15514.64813.6234-0.11419.53113.359-0.11414.64810.019永久作用設(shè)計值與可變作用設(shè)計值的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)： 汽車荷載作用分項系數(shù)：人群荷載作用分項系數(shù)：基本組合公式為彎矩基本組合計算表（單位：）表10梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩基本組合值1423.745104.647614.3111142.703317.80378.484460.769857.0562348.16030.351657.4361035.947261.11522.76

16、3493.115776.99334332.14418.164614.311946.619249.10613.623460.769723.498192.10613.359627.513832.978219.07510.019470.671699.765(4)可變作用效應(yīng)剪力計算計算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計入橫向分布系數(shù)延橋跨變化的影響。通常按如下方法處理，先按跨中的有等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)，再由支點剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點至為直線變化來計算支點剪力效應(yīng)。A. 跨中剪力的計算（表11和表12）公路級產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN）表11梁號內(nèi)力剪力效應(yīng)/kN 10.6981.36247.8751.

17、5633150.5161.34720.7470.5172.81630.6980.5161.34740.7130.5164.951B. 支點剪力的計算計算支點剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：a. 支點處按杠桿法計算b. l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)c. 支點l/4處支點剪力效應(yīng)計算式為：人群均布荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算式為：在和之間按照直線變化人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表表12梁號內(nèi)力剪力效應(yīng)/kN10.89361.5638.37520.2592.42930.1551.4544-0.114-1.069梁段剪力效應(yīng)計算：汽車荷載作用下如圖7所示，計算結(jié)果及過程如下。1號梁： 2號梁：3

18、號梁：4號梁：剪力效應(yīng)組合表（單位：kN）表13 粱號內(nèi)力永久荷載汽車荷載（由標準荷載乘以沖擊系數(shù)）基本組合值1135.600557.912943.7970161.347 225.8862114.413264.541507.6530172.816241.9423 4106.288486.374808.4960161.347225.886 93.475487.129343.1010164.951230.931由上表可以看出，剪力效應(yīng)以1號粱控制設(shè)計。（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗算 1. 配置主筋由彎矩基本組合表10可知，1號梁值最大，考慮到設(shè)計施工方便，并留有一定的安全儲備

19、，故按1號梁計算彎矩進行配筋。設(shè)鋼筋凈保護層為30mm，鋼筋重心至底邊距離為a=3+0.07100=10cm，則主梁有效高度為=h-a=(100-18)cm=82cm.已知1號梁跨中彎矩，下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面：若滿足: ，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類T形截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二類T形截面。式中為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，本設(shè)計為C50混凝土，故；HRB335級鋼筋抗拉強度設(shè)計值為T形截面受壓翼緣的有效寬度，取值為110mm。為T形截面受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值計算跨徑的1/3:l/3=1300cm/3=433cm相鄰

20、兩粱的平均間距;d=200cm,此處，b為粱腹板寬度，其值為18cm，為承托長度，其值為0，為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為11cm.故取為150cm。判別式左邊：由判別式可得：受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截面，應(yīng)按寬度為的矩形截面進行正截面抗彎承載力設(shè)計計算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為，則有 求受拉鋼筋面積：將各已知值及代入得：選用2根直徑36mm和4根直徑32mm的HRB335級鋼筋，則鋼筋的布置如圖9所示。9 鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋重心位置：含筋率：故截面配筋率及截面受壓區(qū)高度均符合規(guī)范要求。2.持久狀況截面承載力極限狀態(tài)驗算：按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度x為: 截面抗彎極

21、限承載力為：抗彎承載力滿足規(guī)范要求。3.斜截面抗剪承載力計算：由表12可知，支點剪力以1號粱最大，考慮安全因素，一律采用1號粱剪力值進行抗剪計算，跨中剪力效應(yīng)以2號粱最大，一律以2號粱剪力值進行計算。 假定下排2根鋼筋沒有彎起而通過支點，則有 驗算抗剪截面尺寸：端部抗剪截面尺寸不滿足要求；故可在粱跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段應(yīng)按計算配置鋼筋。驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算：跨中段截面：支點截面：因故應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。（1）.斜截面配筋計算圖式最大剪力取用距支座中心h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同承擔的剪力不小于，彎起鋼筋（按45）承擔的剪

22、力不大于。計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。計算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計算圖示（如圖9所示）由內(nèi)插得，距支座中心h/2處得剪力效應(yīng)為： 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔的剪力值見表13彎起鋼筋的位置及承擔的剪力值計算表 表13鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔的剪力值鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔的剪力值10.839219.80632.434107.85121.646186.68843.22230.871（2）.各排彎起鋼筋的計算：與斜截面相交

23、的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算：此處：，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋面積按下式計算：計算得每排彎起鋼筋面積見表14彎起排次每排彎起鋼筋面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積11497.4781568.521256.5661568.53725.927981.74207.788402.1靠近跨中處，增設(shè)的輔助斜筋，.(3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。為簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。鋼筋的抵抗彎矩為:鋼筋抵抗彎矩為:跨中截面鋼筋抵抗矩為：全粱抗彎承載力校核見圖10所示：第一排鋼筋彎起處正

24、截面承載力為：第二排鋼筋彎起處正截面承載力為：第三排鋼筋彎起處正截面承載力為：第四排鋼筋彎起處正截面承載力為：4.箍筋設(shè)計選用210雙肢箍筋，則其面積; 距支座中心處的主筋為 ，；有效高度， 則；最大剪力值；為異號彎矩影響系數(shù)，此處取1.0；為受壓翼緣影響系數(shù)，此處取1.1；將以上數(shù)據(jù)代入下式，得箍筋間距;考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求，選用，在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高（100cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100cm。有由上述計算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置210雙肢箍筋，在支座中心至距支點1.646m段，箍筋間距可取100mm,其他粱段箍筋間距取150mm。箍筋配筋率： 時 ， 時，均滿足最

25、小配箍率R235鋼筋不小于0.18%的要求。（五） 斜截面抗剪承載力驗算斜截面抗剪強度驗算位置為:1) 距支座中心h/2(梁高一半)處截面。2) 受拉取彎起鋼筋彎起點處截面。3) 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。4) 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5) 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本設(shè)計要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖13）1）距支點h/2處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=455.2217KNMd=227.6490 KNm2）距支點0.926處截面2-2，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=437.2630KNMd=374.0170 KNm3）距支點1.776處

26、截面3-3，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=396.533KNMd=676.800KNm4）距支點2.5505處截面4-4，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=359.233KNMd=918.579 KNm驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩Md。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為式中 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN）；與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN）；斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼

27、筋的截面面積（mm2）；異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；箍筋的配筋率，。計算斜截面水平投影長度C為C=0.6mh0式中 m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=Md/(Vdh0),當m3.0時，取m=3.0；Vd通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值（KN）；Md相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（KNm）；h0通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（mm）。為了簡化計算可近似取C值為Ch0（h0可采用平均值），則C=(1052+945.774)/2=998.887mm由C值可內(nèi)插求得各個截面頂端處

28、的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=100=157/(100180)=0.872%則Vcs1=1.01.10.4510-3180998.887 =443.779KN斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故Vsb1=0.7510-3280(1609+1609) sin45=477.849KNVcs1+ Vsb1=（443.779+477.849）KN455.222KN斜截面2-2：斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=100=157/(100180)=0.872%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+232

29、，故Vsb2=0.7510-3280(16092) sin45=477.849KN由圖12可以看出，斜截面2-2實際共截割3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。Vcs2+ Vsb2=443.779+477.849=921.678KN437.263KN斜截面3-3：斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=100=2.027=157/(250180)=0.349%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故Vsb3=0.7510-3280(16092)

30、sin45=477.849KNVcs3+ Vsb3=355.967+477.849=833.816KN396.533KN斜截面4-4：斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=1002.5 取P=2.5=157/(250180)=0.349%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+216，故Vsb4=0.7510-3280（1609+402） sin45=291.54KNVcs4+ Vsb4=378.059+298.618=676.677KN359.233KN 所以斜截面抗剪承載力符合要求。（六）持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力

31、不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋的錨固不好或彎起鋼筋位置不當造成，故當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算。三 .持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算最大裂縫寬度按下式計算式中 C1鋼筋表面形狀系數(shù)，取C1=1.0；C2作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，C2=1+0.5Nl/Ns, Nl和Ns分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計算的內(nèi)力值；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取C3=1.0； d縱向受拉鋼筋直徑，當用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑de，本設(shè) 計中；縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當0.02時，取=0.02；當0.006時，取=

32、0.006；Es鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，Es=2.0105MPa；bf構(gòu)件受拉翼緣寬度；hf構(gòu)件受拉翼緣厚度；受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，即；Ms按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；As受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。根據(jù)前文計算，取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進行組合：短期效應(yīng)組合 =646.345+0.7x552.7128/1.2846+1.0x101.3456=1048.891kN.m式中 MQ1k汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標準值； MQ2k人群荷載效應(yīng)的標準值。長期效應(yīng)組合 =646.354+0.4552.7128/1.2846+0.4101.3546 =859.000 KNm受拉鋼筋

33、在短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為MPa把以上數(shù)據(jù)代入Wfk的計算公式得Wfk=1.01.4091.0()=0.175mml/1600=9.69mm故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度為=1.42517.374+0.5(7.648+3.006)=32.349mm，支點=0，預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線。五.行車道板的計算（一）永久荷載效應(yīng)計算由于主梁翼緣板在接縫處沿全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計算，如圖13所示。每延米板上的恒載g g1=0.04123=0.92 KN/mC50混凝土墊層： g2=0.09124=2.16 KN/m T形梁翼緣板自重： g3=0.11126=2.86 KN

34、/m每延米跨寬板的恒載總計：g= =0.92+2.16+2.86=5.94 KN/m永久荷載效應(yīng)計算彎矩： 剪力： 圖14 行車道板計算圖式（單位：cm）可變荷載效應(yīng)公路級：以重車后輪作用于鉸縫軸線上為最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載，如圖15所示。車輛荷載后輪著地寬度b2及長度a2分別為a2=0.2mb2=0.6m沿著行車方向輪壓分布寬度為a1= a2+2H=0.2+2(0.04+0.09)=0.46m垂直行車方向輪壓分布寬度為b1= b2+2H=0.6+2(0.04+0.09)=0.86m荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度a=a1+d+2l0=0.46+1.4+1.82=3.

35、68m單輪時：=a1+2 l0=0.46+1.82=2.28m局部加載沖擊系數(shù)取1.3，則作用于每米寬板條上的彎矩為 = -17.186 KNm單個車輪時： = -13.870 KNm取兩者中最不利情況，則Mp= -17.186KNm作用于每米寬板條上的剪力為作用效應(yīng)基本組合根據(jù)作用效應(yīng)組合的規(guī)定，基本組合計算如下:恒載+汽車荷載：彎矩：1.2Mg+1.4Mp= -(1.22.459+1.417.186)= -27.011KNm剪力：1.2Vg+1.4Vp=1.2 5.405+1.424.728=41.105KN故行車道板的設(shè)計作用效應(yīng)為: (二) 截面設(shè)計，配筋與強度驗算懸臂板跟高度h=13cm，凈保護層厚度a=3cm。選用12鋼筋，則有效高