石灰石濕法脫硫工藝參數(shù)及其運行控制和異常處理培訓(xùn)教材(共28頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上脫硫培訓(xùn)材料 （一） 石灰石濕法脫硫工藝參數(shù)及其運行控制和異常處理主講：美國常凈環(huán)保工程有限公司 朱文喻一 石灰石濕法工藝原理及主要性能指標1 石灰石濕法脫硫工藝概述石灰石濕法脫硫工藝是一種采用石灰石作為吸收劑減少煙氣中二氧化硫的工藝方法， 由于其脫硫效率高、工藝簡單、吸收劑成本低以及可靠率高的優(yōu)點， 現(xiàn)在已成為大型火力發(fā)電廠的主要煙氣脫硫方式。從工藝流程上來劃分通常將改工藝劃分為下列幾個系統(tǒng)：l 煙氣系統(tǒng)l 二氧化硫吸收系統(tǒng)l 石灰石漿液制備系統(tǒng)l 石膏漿液處理系統(tǒng)l 工藝水系統(tǒng)l 其他輔助系統(tǒng) 煙氣系統(tǒng)煙氣系統(tǒng)主要是將電廠引風(fēng)機后的煙氣引入脫硫裝置（FGD）并將脫

2、硫后的煙氣排放至吸收塔。一個典型的煙氣系統(tǒng)通常包括煙氣擋板、增壓風(fēng)機、煙氣換熱器（GGH）以及吸收塔。引風(fēng)機后的煙氣（稱為原煙氣）經(jīng)增壓風(fēng)機增壓后經(jīng)GGH冷卻進入吸收塔。在塔內(nèi)除去二氧化硫后的煙氣（稱為凈煙氣）經(jīng)GGH加熱后排入煙囪。同時為了避免FGD故障而使主機組停運， 通常設(shè)有旁路煙道， 將原煙氣直接排入煙囪。在某些項目中， 該系統(tǒng)中的某些設(shè)備也可以取消。 例如在不要求排煙溫度的情況下可以不設(shè)GGH；在主機引風(fēng)機壓頭足夠的情況下可不設(shè)置增壓飛機；在某些項目中也可能不設(shè)置旁路煙道二氧化硫吸收系統(tǒng)二氧化硫吸收系統(tǒng)是將煙氣中的二氧化硫脫除，其主要設(shè)備包括吸收塔、漿液循環(huán)泵以及氧化風(fēng)機。石灰石漿液

3、制備系統(tǒng)該系統(tǒng)是將石灰石制成合格的石灰石漿液輸送至吸收塔。根據(jù)來料石灰石的情況不同， 有二種方式。來料石灰石粉，直接加水攪拌制成石灰石漿液來料石灰石塊， 通過石灰石濕式球磨機，將石灰石塊磨制為細度合格的石灰石漿液， 稱為石灰石濕磨系統(tǒng)。 石膏漿液處理系統(tǒng)該系統(tǒng)是吸收反應(yīng)產(chǎn)生的石膏漿液的后處理系統(tǒng)， 通常的方式是采用脫水的方法將石膏漿液脫水成石膏餅，外銷或堆至其他場地，該系統(tǒng)的主要設(shè)備是石膏真空皮帶過濾機。脫硫產(chǎn)生的石膏可以銷售，廣泛應(yīng)用于建筑以及水泥行業(yè)。在某些項目中如果采用水灰場同時石膏沒有銷售場所， 為節(jié)約投資也可以直接將石膏漿液排至灰場。工藝水系統(tǒng)該系統(tǒng)向FGD中補充流程中缺少的水分，

4、提供吸收塔除霧器沖洗、管道沖洗等用水。2 工藝化學(xué)石灰石濕法脫硫工藝中的化學(xué)反應(yīng)均在吸收塔內(nèi)完成，利用pH值為含碳酸鈣的石灰石漿液除去煙氣中的二氧化硫。從煙氣中脫除SO2的過程在氣、液、固三相中進行，發(fā)生了氣液反應(yīng)和液固反應(yīng)。吸收塔中發(fā)生的主要反應(yīng)為：SO2 + CaCO3 ® CaSO3 + CO2SO3 + CaCO3 ® CaSO4 + CO2上述反應(yīng)由多個中間反應(yīng)組成。首先是鈣離子在漿液中產(chǎn)生。CaCO3(s) ® CaCO3(aq)CaCO3(aq) + H2O ® Ca+ + HCO3- + OH-吸收塔中煙氣與漿液的接觸面形成了亞硫酸根離子

5、。SO2(g) ® SO2(aq)SO2(aq) + H2O ® H2SO3 ® HSO3- + H+HSO3- ® H+ + SO3=在強制氧化的環(huán)境下，產(chǎn)生了初級沉淀物石膏。 SO3= + 1/2 O2 ® SO4= Ca+ + SO4= + 2H2O ® CaSO4·2H2O(s)亞硫酸根離子與鈣離子結(jié)合生成亞硫酸鈣半水化合物。Ca+ + SO3= + 1/2H2O ® CaSO3·1/2H2O(s)除二氧化硫外，吸收塔還能除去煙氣中的氯化氫和氟化氫。碳酸鈣與這些物質(zhì)反應(yīng)生成溶于水的鹽。2HCl +

6、 CaCO3 ® CaCl2 + H2O + CO22HF + CaCO3 ® CaF2 + H2O + CO2通常將吸收塔分為吸收區(qū)及漿池2個反應(yīng)區(qū)域。在吸收區(qū)的主要反應(yīng)是SO2(g) ® SO2(aq)SO2(aq) + H2O ® H2SO3 ® HSO3- + H+HSO3- ® H+ + SO3=煙氣中的SO2溶入吸收液的過程幾乎全部發(fā)生在吸收區(qū)， 在該區(qū)域內(nèi)僅有部分HSO3- 被煙氣中的O2氧化成SO4= ，稱為自然氧化。其他的化學(xué)反應(yīng)均在漿池中形成， 包括石灰石溶解、氧化以及石膏結(jié)晶析出。 3 FGD裝置主要性能指標FG

7、D裝置的主要性能指標包括：處理煙氣量、脫硫率、鈣硫比、廠用電耗和水耗。處理煙氣量是進入FGD裝置的煙氣量，通常情況下即機組在BMCR工況下的煙氣量， 在部分煙氣脫硫項目中是說需要脫硫的煙氣流量。脫硫率是FGD裝置脫除的二氧化硫量和入口二氧化硫量的比值， 可以按照：脫硫率1出口SO2濃度 / 入口二氧化硫濃度上述濃度均為干基,6%氧,標態(tài)下的濃度 ，現(xiàn)在的濕法工藝可以達到的脫硫率在98左右。鈣硫比是表達石灰石利用系數(shù)的一個指標,即:鈣硫比( Ca / S)=CaCO3摩爾數(shù) / 脫除的SO2摩爾數(shù)按照化學(xué)反應(yīng)公式, 一摩爾的CaCO3可以吸收一摩爾的SO2, 但是實際工程中是無法做到的, 通常鈣

8、硫比為1.03, 數(shù)值越低說明石灰石利用率越好。二 石灰石濕法工藝物料平衡及基本計算物料平衡是石灰石濕法工藝的設(shè)計和運行的基礎(chǔ)。其原則就是進入FGD裝置的各種物質(zhì)和排出FGD裝置的各種物質(zhì)的質(zhì)量是相等的， 同時FGD裝置內(nèi)各設(shè)備的進出口物質(zhì)質(zhì)量也是相等的。1. 石灰石和石膏的基本計算在FGD裝置中發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)最終表達為：SO2CaCO31/2 O2 + 2H2O® CO2+ CaSO4.2H2O2HClCaCO3 ® CaCl2 + CO2 + H2O 基于這個化學(xué)反應(yīng)公式, 可以計算出石膏及石灰石的量SO2脫除量 = 入口SO2量 * 脫硫效率入口的SO2總量有2個計算

9、辦法:入口的SO2量 = 煙氣流量 * 煙氣中SO2的濃度或入口的SO2量 = 耗煤量*煤中硫份*(1-不完全燃燒損失)*轉(zhuǎn)換率煤中的硫份在燃燒時并不完全轉(zhuǎn)化為SO2, 轉(zhuǎn)換數(shù)值一般為90%, 在脫硫裝置計算中保守計算一般取1。CaCO3的理論耗量 = SO2脫除量 * 100/64 石灰石的消耗量 = （Ca/S * CaCO3的理論耗量HCl脫除量 * 70/100）/石灰石純度 石膏量的計算如下： CaSO4.2H2O生成量 SO2脫除量 * 172/64石膏雜質(zhì)量 石灰石耗量*(1-石灰石純度) + (1-Ca/S)*CaCO3的理論耗量 + 灰份石膏生產(chǎn)量 = CaSO4.2H2O生

10、成量 +石膏雜質(zhì)量由于最終的石膏濾餅一般含濕在10%, 因此石膏濾餅量 =石膏生產(chǎn)量/ (1-含濕量)2. 水耗的基本計算濕法工藝需要耗用大量的水, 主要是在吸收塔內(nèi)被煙氣蒸發(fā)掉的水分。 濕法工藝吸收塔內(nèi)采用大量的漿液洗滌煙氣， 最終的結(jié)果是煙氣溫度被降低到飽和溫度。飽和溫度隨著入口煙氣溫度和水分的變化而變化， 但是幅度不大， 一般在50左右。這樣可以按照熱量平衡， 計算出將煙氣溫度從入口溫度降低到飽和溫度所需要的蒸發(fā)水量。同時依據(jù)上述反應(yīng)公式，石膏結(jié)晶及濾餅含濕也會帶走少量的水。另外FGD裝置還需要排放一部分的廢水:廢水量 （煙氣HCL量工藝水氯離子量） / 廢水氯離子濃度3 物料平衡濕法工

11、藝中的物料平衡主要是SO2的平衡和水平衡SO2由于參與了化學(xué)反應(yīng), 最終的結(jié)果就是脫除的SO2和加入的石灰石轉(zhuǎn)換為石膏.水平衡就是通過補充工藝水以補充FGD裝置蒸發(fā)、石膏結(jié)晶、石膏濾餅、廢水排放帶走的水分同時， 在FGD裝置內(nèi)的各個設(shè)備進出口流量也需要達到平衡。三 影響脫硫裝置的脫硫率的因素 FGD裝置的脫硫率是一個最關(guān)鍵的性能指標， 也是裝置設(shè)計及運行需考慮的關(guān)鍵因素。對脫硫率產(chǎn)生影響的一些主要因素如下：1 液氣比濕法脫硫工藝采用大量的漿液（稱為循環(huán)漿液）洗滌煙氣以達到脫除SO2的目的。液氣比（L/G）就是循環(huán)漿液量和煙氣流量的比值,L/G = 循環(huán)漿液量 / 吸收塔內(nèi)煙氣量 L/G l/

12、m3循環(huán)漿液量 l /h 吸收塔內(nèi)煙氣量 m3/h , 實際狀況下的煙氣量L/G是FGD裝置的一個重要參數(shù)。在煙氣量不變的情況下， L/G越大, 就是循環(huán)漿液量越大, 脫硫效率就越高。但是，循環(huán)漿液量增加， 相應(yīng)消耗的泵功率就增加。因此在FGD裝置設(shè)計中就是需要找到一個合適的L/G, 既保證脫硫率又能控制運行電耗在一個較低的水平。L/G的計算是脫硫公司的專利技術(shù)， 具體的數(shù)值各公司之間的差別較大。2 PH值在吸收塔內(nèi)通過噴淋漿液以吸收煙氣中的SO2， 漿液的PH值越高， 越有利于SO2的吸收， 同時脫硫效率也就越高。但是過高的PH值會造成漿池中石灰石的溶解速度降低，加大未反應(yīng)的石灰石的數(shù)量，增

13、加鈣硫比。3 入口SO2濃度 入口SO2濃度增加， 在其他參數(shù)不變的情況下， 吸收塔的脫硫率會降低。4 噴淋層數(shù) 煙氣在吸收塔內(nèi)的停留時間通常是指煙氣在吸收塔內(nèi)與漿液接觸的時間， 噴淋層數(shù)越多， 噴淋區(qū)的高度越大，煙氣的停留時間就越長。長時間的接觸有利于煙氣中SO2 的吸收， 也就是提高了脫硫率。噴淋層數(shù)通常在吸收塔設(shè)計的初期就已經(jīng)確定下來，在確保脫硫率的情況下， 增加噴淋層數(shù)可以降低液氣比。四 運行中控制的工藝參數(shù)及表計影響脫硫系統(tǒng)運行的三個最重要的參數(shù)是 pH值、漿液的固體百分比含量以及液氣比，在操作中需要對其進行某種程度的控制。這兒討論這些參數(shù)對系統(tǒng)運行的影響。1 pH值SO2 氣體呈酸

14、性需要堿性溶液才能有效除去。石灰石在反應(yīng)池中的分解可獲取所需的堿性溶液。高的pH值能提高SO2的除去率 ，相反，低pH值則降低脫硫率。不過，pH值過高會造成石灰石的浪費。在運行中控制吸收塔內(nèi)PH值的方法是供給石灰石漿液， 有兩種基本控制方法。一種是反饋控制， 在PH達到低值時開啟石灰石漿液供給， PH值到高值時停止石灰石漿液供給；另一種是前饋控制， 通過計算進入吸收塔的SO2量計算得到石灰石需要量， 通過石灰石漿液流量控制來調(diào)節(jié)進入吸收塔的石灰石量。后一種方法由于計算涉及的因素較多，測量值不準確， 控制上比較復(fù)雜。 對PH值影響還有其他2個因素是在運行中要重點關(guān)注的， 石灰石制盲和氧化不充分。

15、煙氣中的灰份中含有AL2O3，在吸收塔內(nèi)會和煙氣中帶有的HF反應(yīng)產(chǎn)生氟化鋁，這種物質(zhì)會包裹在石灰石顆粒的表面而阻礙石灰石的溶解，從而使吸收塔內(nèi)的PH值無法控制。要避免這種情況的關(guān)鍵在于控制進入吸收塔的煙氣中灰份， 通常不要超過200mg/Nm3。吸收反應(yīng)中最初產(chǎn)生的亞硫酸鈣， 用過加入氧化空氣將其氧化為硫酸鈣。在氧化不充分的情況下，液體中溶解的亞硫酸鈣會過飽和而結(jié)晶在石灰石顆粒的表面，同樣會造成石灰石制盲。如果設(shè)計沒有問題， 這個問題產(chǎn)生的主要原因就是進入吸收塔的SO2遠高過了設(shè)計值從而導(dǎo)致氧化空氣供給不足。要避免這種情況，在煙氣中SO2濃度過高時需要打開旁路擋板，讓部分煙氣不進入吸收塔。 P

16、H值通過設(shè)在漿池中或漿液排漿管上的PH計進行測量。設(shè)在吸收塔內(nèi)的浸沒式PH計其導(dǎo)管容易堵塞，工程中一般安裝在排漿管上。PH計由接觸漿液的電機和變送器構(gòu)成，通過測量電動勢來得到介質(zhì)的PH 值。由于漿液中的懸浮物會堵塞電極上的濾芯或在電極表面結(jié)垢，影響測量精度，需要定期用5的鹽酸液清洗電極。電極的工作壽命一般為半年。運行中還需要定期人工取樣測量PH以與PH計進行比對。手動取樣后應(yīng)立即測量PH值，漿液中含有碳酸鈣，樣品存放過程中碳酸鈣會繼續(xù)與酸性液體發(fā)生反應(yīng)而使PH值發(fā)生變化。2 含固量如上所述，反應(yīng)中形成的亞硫酸鈣和硫酸鈣可在溶液中達到很高的飽和度并使沉淀產(chǎn)生。為了使這種現(xiàn)象最小化，有必要提供足夠

17、的母晶體使這些鹽在結(jié)晶時首先在母晶體上而不是在新產(chǎn)生的晶體上積聚。使吸收塔循環(huán)漿液的固體濃度維持在較高水平（約15）可得到所需的母晶體。固體含量太低會導(dǎo)致沉淀出現(xiàn)，而太高又會造成水泵磨損增加等問題。因此，將固體含量控制在指定范圍內(nèi)（1217）十分重要。根據(jù)預(yù)先確定的漿液密度來決定是否啟動吸收塔排漿泵排出漿液。測量漿液含固量的方法由核輻射密度計、超聲波密度計、科里奧利質(zhì)量流量計、差壓式密度計等。差壓式及超聲波密度計的測量精度較差，質(zhì)量流量計容易堵塞，工程中采用較多的就是核輻射密度計。3 液氣比首先，液氣比越高，SO2的除去率就會越高。其次，液氣比越高，那么單位量的循環(huán)漿液所吸收的SO2就越低。S

18、O2的低吸收率又會使超飽和程度降低，進而減少沉淀的發(fā)生。但是，高液氣比也意味著運行電耗的增加。因此，較理想的做法是用能達到所需的SO2除去率的最低L/G對系統(tǒng)進行操作。在實際操作中，L/G只能通過使循環(huán)泵開或關(guān)這些不連續(xù)的步驟來改變。當短時期內(nèi)鍋爐負載大幅度波動時，為避免水泵的頻繁啟閉，即使SO2的除去率比需要的高，也應(yīng)使水泵處于運行狀態(tài)（水泵數(shù)量為最高負荷時所需數(shù)量）。4 吸收塔液位控制 吸收塔的液位是通過加入工藝水來調(diào)節(jié)的。吸收塔內(nèi)的除霧器用于除去煙氣中攜帶的漿液，同時由于與煙氣中漿液接觸面積很大， 容易產(chǎn)生結(jié)垢。過量的結(jié)垢會造成除霧器荷載過大而跨塌。因此需要用工藝水定期沖洗除霧器，水量越

19、大，沖洗時間越長越好。向吸收塔加入工藝水應(yīng)盡可能通過除霧器沖洗水加入，除非液位持續(xù)降低止低低點， 不應(yīng)通過工藝水補水管直接向漿池補水。五 運行中需要注意的其他問題1 除霧器沖洗當FGD裝置中負荷較低時，由于進入吸收塔的煙氣流量較低， 蒸發(fā)水量大大低于設(shè)計值， 吸收塔液位降低速率過低。此時可能根據(jù)吸收塔液位自動控制的除霧器沖洗水無法自動開啟，需要運行人員手動開啟沖洗程序。尤其是設(shè)由GGH的FGD裝置， 至少要確保每班有12次的除霧器沖洗頻率。另外關(guān)斷沖洗水的閥門可能出現(xiàn)故障， 開斷顯示錯誤， 這時應(yīng)通過流量指示進行判斷， 以避免由于閥門沒有正常打開而沒有對除霧器進行沖洗。2 漿液中氯離子濃度的控

20、制燃煤中的氯化物以煙氣中HCl的形式進入吸收塔。大部分HCl被循環(huán)噴霧吸收并產(chǎn)生可溶的CaCl2。漿液中的CaCl2 含量會達到一種平衡水平，它由煙氣中HCl的含量及系統(tǒng)中溶液的量決定。煙氣中HCl的含量越高，可溶性鹽溶液量越低，則氯化物含量就會越高。運行中漿液中氯化物含量一般不應(yīng)超過20,000 ppm。高氯含量會對工藝化學(xué)產(chǎn)生兩個主要影響：降低石灰石的分解速度及二氧化硫的吸收率。首先，由溶液中由氯化物分離的鈣離子導(dǎo)致了所謂的離子效應(yīng)。由于石灰石的分解也會產(chǎn)生鈣離子，因此溶液中鈣離子的存在抑制了石灰石的分解。其次，溶液中由鹽溶解產(chǎn)生的較高的離子濃度會降低二氧化硫在循環(huán)噴霧液滴中的擴散率，低擴

21、散率則增大了傳質(zhì)阻力從而降低二氧化硫的吸收率。另外，溶液中高鈣離子濃度會降低溶液均衡狀態(tài)時的pH值，即降低溶液的堿性，進而導(dǎo)致二氧化硫吸收率的降低。雖然從理論上講高氯含量會產(chǎn)生上述影響，但實際上這種影響也取決于系統(tǒng)的設(shè)計。將石灰石碾磨精細可提供更多的接觸面從而提高石灰石的溶解率。對于碾磨精細的石灰石，高氯含量產(chǎn)生的影響是可以減弱的，同樣在塔內(nèi)強制氧化的工藝中其影響也不會那么明顯。另外高氯離子濃度會加大接觸漿液材料的腐蝕，比如漿液循環(huán)泵的葉輪。葉輪的材料可以承受的漿液PH值為4.5，氯離子濃度小于40000ppm。在運行中需要嚴格控制氯離子濃度不能超過這個極限， 否則泵葉輪會嚴重損壞。進入吸收塔

22、漿液的氯來自煙氣以及工藝水中夾帶的氯離子。內(nèi)陸電廠工藝水中含氯不高， 可以忽略。但是海邊電廠工藝水中鹽分含量較高，可能高達1000ppm，其含氯量和煙氣帶入的氯離子量相當， 應(yīng)引起高度重視。漿液中的氯離子通過排放廢水排掉，當廢水處理系統(tǒng)出現(xiàn)問題時， 應(yīng)監(jiān)控漿液中氯離子濃度， 達到危險值時應(yīng)該應(yīng)急手動排放，比如排至事故漿液箱。3 工藝水平衡前面已經(jīng)說到了除霧器沖洗水的關(guān)鍵作用。但是整個FGD裝置存在一個水平衡，并不是可以隨意增加沖洗水量的。這樣在運行中要嚴格控制工藝水從其他渠道進入FGD系統(tǒng)，比如管道沖洗、石灰石制漿系統(tǒng)水補給、機械密封沖洗水等。石灰石制漿系統(tǒng)補給水應(yīng)盡量來自濾液水，必要的時候可

23、以手動干預(yù)制漿系統(tǒng)及脫水系統(tǒng)的起停。管道沖洗頻率盡可能降低， 這點在設(shè)計中就要充分注意。總之，在運行中應(yīng)盡可能做到FGD系統(tǒng)的補水都通過除霧器的沖洗水補給。4 防止堵塞 濕法系統(tǒng)中的漿液是個懸浮液體，含有石膏、石灰石顆粒等物質(zhì)，非常容易沉淀結(jié)垢而堵塞管道。在漿液管道停運時必須給予充分的沖洗，將管道中的漿液排空。漿液管道運行過程中也需要確保1.2-3m/s的流速以避免漿液沉淀，過高的流速會造成磨損加劇。對于有調(diào)節(jié)閥的漿液管道運行中需要監(jiān)控漿液的最低流速。5 石灰石活性石灰石的活性時對石灰石與酸反應(yīng)速率，以就是石灰石吸收酸性液體能力的一個評價指標。具體的試驗方法請參加附件。石灰石的活性不夠，將降低

24、其與漿液反應(yīng)的速率，降低脫硫率，更差的情況下會使PH值無法控制從而引起連鎖反應(yīng)。石灰石有不同的地質(zhì)起源，其純度和化學(xué)特性也相差較大。石灰石的活性不等同與石灰石的純度，高純度的石灰石活性不一定高。石灰石活性主要和石灰石的晶體結(jié)構(gòu)和比表面積有關(guān)。石灰石細度越細，比表面積越大， 活性就越好。但是工程中石灰石細度通常不會小于325目（95通過），這時來料石灰石的晶體結(jié)構(gòu)就成為關(guān)鍵。運行中需要對每批次的石灰石進行取樣以測定活性是否滿足要求，尤其是采用來自新礦區(qū)來的石灰石。6 日常檢驗化驗 請見附件六 運行中常見問題的處理1 煤質(zhì)硫份增加 煤質(zhì)硫份增加造成的進入FGD裝置的煙氣中SO2總量加大，會降低脫硫

25、率，同時帶來3個影響，石灰石耗量增加、石膏生產(chǎn)量增加以及氧化問題。通常石灰石制備系統(tǒng)及石膏脫水系統(tǒng)都有150的容量系數(shù)，只要硫份增加不超過50， 這兩個系統(tǒng)的出力是可以滿足的。這時， 只要氧化不產(chǎn)生問題可以安全運行。氧化問題可以通過加入石灰石而無法提高PH值來發(fā)現(xiàn)。否則這時應(yīng)開始旁路擋板，減少進入FGD系統(tǒng)的SO2總量。2 石灰石改變每批石灰石來廠均需取樣檢驗活性和純度，在采用新礦區(qū)時應(yīng)先檢驗活性和純度后再采購。石灰石的純度對石膏成品的純度有一定的影響，石灰石的活性決定該石灰石是否可以使用。3 工藝水質(zhì)變化工藝水質(zhì)盡量采用設(shè)計中確定的水質(zhì)， 如果有變化需重點注意氯離子含量以及鹽分。工藝水中鹽分

26、過高會影響除霧器沖洗效果造成結(jié)垢。氯離子增加會增加漿液中的氯離子濃度，增加材料的腐蝕。4 PH值無法調(diào)整首先應(yīng)判斷石灰石活性是否有問題，檢查石灰石供漿管閥門是否正常。如果均沒問題，可以判斷是石灰石失盲引起的，及入口煙氣灰份過高或氧化不充分。檢查氧化風(fēng)機，核實入口煙氣灰份及SO2濃度。當石灰石失盲發(fā)生時， 需要將吸收塔漿液排出，重新啟動機組，耗時很長，因而要避免這種情況的發(fā)生。另外再運行中要確保PH值在4.5以上， 否則應(yīng)立即停止煙氣進入吸收塔。5 吸收塔溢流吸收塔在正常運行中一般不會發(fā)生溢流，通常溢流是煙氣中帶有油份引起。煙氣中的油被洗滌進入漿液，在漿池中氧化空氣的作用下產(chǎn)生大量的泡沫。吸收塔

27、的液位采用差壓測量，在產(chǎn)生泡沫的情況下，測量的液位會比實際液位小，從而產(chǎn)生溢流。這時可以向吸收塔內(nèi)加入抑泡劑消除泡沫和溢流。在運行中應(yīng)避免油進入吸收塔，當鍋爐投油時，盡量使煙氣旁路運行。6 停運 FGD系統(tǒng)停運時應(yīng)對漿液管道進行沖洗，維持吸收塔及所有箱灌的攪拌器繼續(xù)運行，以防止?jié){液沉淀結(jié)垢。若停機小修應(yīng)將漿液排至事故漿罐存放。如果漿液在吸收塔內(nèi)存放時間較長（超過4小時）而且攪拌器處于停運狀態(tài)，在再次啟動攪拌器前應(yīng)通過氧化空氣管的沖洗水管道用水沖擊漿液中沉淀的固體物，手動轉(zhuǎn)動攪拌器后再啟動攪拌器。 專心-專注-專業(yè)附件1 物料平衡示例日期: 圖號: 編制: 審核/批準:物料流123456789成

28、分 Kg/hr每臺鍋爐排出的煙氣進入增壓風(fēng)機的總煙氣增壓風(fēng)機排出的煙氣總量進入吸收塔的 煙氣總量從吸收塔排出的煙氣總量進入煙囪的 煙氣總量氧化空氣 風(fēng)機進口氧化空氣 風(fēng)機出口進入每個吸收塔的飽和氧化空氣O2, N2, CO2, etc622,7741,245,5481,245,5481,246,7941,251,2471,250,0013,5633,5633,563SO21,0212,0422,0422,0226685000SO3173434342424000HCl2345454500000H2O28,33056,66056,66057,16297,89397,3916565134飛灰5511

29、01101092728000總量652,2201,304,4391,304,4391,306,1661,349,2561,347,5293,6283,6283,697總量，干基623,8901,247,7791,247,7791,249,0041,251,3631,250,1393,5633,5633,563流量, m³/hr772,9351,545,8701,512,9961,425,5911,232,4541,348,8863,1421,8961,718流量, NM³/hr494,381988,761988,761990,2941,043,3521,041,8192,8

30、382,8382,924溫度（攝氏）150150.0153.7119.549.080.025.792.648.7靜壓., mm H2O27.127.1339.8219.8106.731.50.010503.610503.6壓力, kPa100.399100.399103.466101.179101.179100.442100.133203.138203.138密度, kg/m³0.8440.8440.8620.9161.0950.9991.1551.9142.152SO2, ppmvd7787787787702532NANANA物料流1011121314151617成分 Kg/hr每

31、個噴淋層的循環(huán)漿液初級旋流分離器 給料初級旋流分離器溢流初級旋流分離器 底流脫水機給料泵排出液真空帶式脫水機給料返回到脫水機給料罐的濾液輸往每個吸收塔的石灰石漿液石膏563,0906,2931,0135,28026,39810,55915,8390碳酸鈣20,911234142924581832753,273堿性物質(zhì)36,1974051212831,416566850242飛灰55,066615533834131652480水3,754,79341,96236,3325,63028,14911,26016,8898,135溶解鹽71,57780069310753721532266總量4,501

32、,63350,30838,83411,47457,37222,94934,42311,716 流量, m³/hr4,10845.9 37.7 8.2 41.5 16.6 24.9 9.8 比重1.101.101.031.401.381.381.381.20溫度(攝氏)49.0 49.049.049.049.0 49.0 49.0 42.4 pH5-65-65-65-65-65-65-6810氯含量, ppm20,00020,00020,00020,00020,00020,00020,0008,503懸浮固體15.0%15.0%4.7%50.0%50.0%50.0%50.0%30.0%

33、物料流2223242526272930成分 Kg/hr脫水機排出濾液脫水機產(chǎn)生的石膏濾餅從日粉倉輸出的石灰石輸往石灰石漿液制備罐 的濾液石灰石漿液泵排出液返回制備罐的石灰石漿液返回吸收塔的漩流分離器溢流濾液泵排出液石膏010,55900001,0130碳酸鈣01836,545015,02111,7491420堿性物質(zhì)056648401,1118691210飛灰016500005330水19,7711,27514311,93637,34129,20636,33249,426溶解鹽21600131302236693541總量19,98712,7497,17312,06753,77542,05938

34、,83449,968 流量, m³/hr20.1 6.3 NA12.1 45.0 35.2 37.7 50.2 比重1.002.03NA1.001.201.201.031.00溫度(攝氏)47.9 49.0 NA47.9 42.4 42.4 49.0 47.9 pH5-65-6NA5-68 - 108 - 105-65-6氯含量, ppm11,4974NA11,5468,5038,50320,00011,546懸浮固體0.0%90.0%NA0.0%30.0%30.0%4.7%0.0%物料流3132334142434445成分 Kg/hr返回每個吸收塔的濾液排入廢水處理池的濾液返回濾液

35、罐的濾液補充水總量吸收塔除霧器清洗用的補充水真空泵密封水輸往氧化空氣減溫裝置 的補充水輸入制漿系統(tǒng)的補充水石膏00000000碳酸鈣00000000堿性物質(zhì)00000000飛灰00000000水07,83429,65692,46538,9709,7862744,191溶解鹽086325177201總量07,920092,48238,9779,7882754,192 流量, m³/hr07.9 30.1 92.8 39.1 9.8 0.3 4.2 比重0.991.001.001.001.001.001.001.00溫度(攝氏)47.947.947.925.725.725.725.725

36、.7 pH5-65-65-677777氯含量, ppm11,54611,54611,5463535353535懸浮固體0.0%1.1%0.0%0.0%0.0%0.0%0.0%0.0%附件2 日常檢驗項目運行記錄單日期：FGD系統(tǒng)吸收塔記錄單時間：氣流側(cè)單位鍋爐負載MWe煙氣流量Kg/hr進口煙氣溫度出口煙氣溫度GGH冷卻器壓差mmH2O進口靜壓mmH2O吸收塔噴淋裝置壓差mmH2O一級除霧器壓差mmH2O二級除霧器壓差mmH2OGGH再熱器壓差mmH2O氧化空氣流量Kg/hr進口SO2濃度mg/Nm3D6%O2出口SO2濃度mg/Nm3D6%O2液流側(cè) amps/pressure循環(huán)泵Aamp

37、s/Kpa循環(huán)泵Bamps/Kpa循環(huán)泵Camps/Kpa循環(huán)泵Damps/Kpa排放流pHpH排放流固體含量%吸收塔液位mmH2O除霧器清洗時間Time除霧器清洗率m3/hr石灰石漿液固體含量%石灰石給料時間Time 脫水投入運行的帶式脫水機#排入廢水處理系統(tǒng)的濾液m3/hr備注：操作員簽名：吸收塔區(qū)正常運行檢測項目數(shù)據(jù)參數(shù)測試頻率分析方法注解吸收塔漿液 pH 值每24小時一次EPRI Method 9內(nèi)部校準儀表吸收塔懸浮固體濃度每24小時一次EPRI Method 10內(nèi)部校準儀表吸收塔 Cl- 濃度每12小時一次EPRI Methods28, 46, 47, 48校驗運行條件亞硫酸鈣(CaSO3·1/2H2O) 濃度每24小時一次EPRI Method 40校驗運行條件硫酸鈣(CaSO4·2H2O)濃度每24小時一次EPRI