300MW循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試

1、300MW循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試?yán)?恩（四川省電力工業(yè)調(diào)整試驗(yàn)所，四川省 成都 610016）【摘 要】 詳細(xì)介紹了四川白馬300MW循環(huán)流化床鍋爐的調(diào)試情況，分析了調(diào)試中出現(xiàn)的設(shè)計(jì)、設(shè)備、運(yùn)行等問(wèn)題，以及對(duì)調(diào)試工作的體會(huì)，對(duì)大型循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試、運(yùn)行具有較高的參考價(jià)值。【關(guān)鍵詞】300MW循環(huán)流化床鍋爐；調(diào)試；問(wèn)題；分析處理1. 系統(tǒng)簡(jiǎn)介四川白馬1×300MW循環(huán)流化床示范工程鍋爐為引進(jìn)法國(guó)ALSTOM設(shè)計(jì)制造的亞臨界、自然循環(huán)、中間再熱的循環(huán)流化床燃煤鍋爐。鍋爐本體由五跨組成，第一、二跨布置有由爐膛、高溫鋼板旋風(fēng)分離器、回料器以及外置床組成的主循環(huán)回路、冷渣器以及二次風(fēng)系統(tǒng)等；第三

2、、四跨布置尾部煙道（高溫過(guò)熱器、低溫再熱器以及省煤器、省煤器灰斗等）；第五跨為單獨(dú)布置的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。爐膛采用全膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，寬15051mm，深12615mm，爐膛底部采用褲衩型將爐膛分為兩個(gè)床。鍋爐配有兩臺(tái)50%容量、定速、離心式一次風(fēng)機(jī)，為爐膛物料提供流化風(fēng)；兩臺(tái)50%容量、定速、離心式二次風(fēng)機(jī)，主要為鍋爐燃燒提供足夠的燃燒空氣和給料系統(tǒng)的密封風(fēng)；5臺(tái)高壓流化風(fēng)機(jī)，主要向外置床、冷渣器、回料器等提供流化風(fēng)。為將煙氣從爐膛吸出，克服阻力，配有兩臺(tái)靜葉可調(diào)離心式引風(fēng)機(jī)。煙囪設(shè)計(jì)高度210米，出口直徑5.0米。鍋爐啟動(dòng)采用床下點(diǎn)火、床上助燃方式，點(diǎn)火燃料為#0輕柴油。床下風(fēng)道燃燒器根據(jù)爐

3、膛結(jié)構(gòu)分兩側(cè)布置，每側(cè)配兩只油槍，采用空氣霧化，一級(jí)高能點(diǎn)火，單只油槍出力為8003955kg/h，風(fēng)道燃燒器的總輸入熱量為9.246MW。床上油槍共十二只，每側(cè)爐膛配備六只（前、后墻各一只，內(nèi)側(cè)墻布置四只）,采用蒸汽霧化，單只油槍出力2501700kg/h，總輸入熱量為6.5919.77MW，不設(shè)置點(diǎn)火裝置，通過(guò)較高的爐膛溫度直接引燃#0輕柴油。鍋爐設(shè)有四個(gè)旋風(fēng)分離器、四臺(tái)回料器、四臺(tái)外置床，分別布置于爐膛兩側(cè)，構(gòu)成鍋爐的灰循環(huán)系統(tǒng)。在煤倉(cāng)間布置4個(gè)煤倉(cāng)，相應(yīng)設(shè)有4條給煤線，每條給煤線由一臺(tái)稱重式皮帶給煤機(jī)和一臺(tái)變頻調(diào)速式刮板給料機(jī)組成，分別從四個(gè)料腿將煤送入爐膛，每條給煤線設(shè)計(jì)出力60t/

4、h。輸煤系統(tǒng)為雙線結(jié)構(gòu)，采用兩級(jí)破碎、一級(jí)篩分，其中二級(jí)破碎機(jī)由ALSTOM供貨，引進(jìn)德國(guó)AUBMA制造的可逆環(huán)錘式破碎機(jī)，設(shè)計(jì)單臺(tái)出力為310t/h。每條輸煤線包括8條輸送皮帶，滿足火車卸煤和煤場(chǎng)來(lái)煤都能進(jìn)入爐前煤斗的要求。石灰石原料經(jīng)一級(jí)破碎后由輸送系統(tǒng)送入爐前原料倉(cāng)，再經(jīng)石灰石制備系統(tǒng)進(jìn)行二級(jí)破碎后，最后由石灰石加入系統(tǒng)通過(guò)氣力輸送從四個(gè)料腿送入爐膛。鍋爐還配有一套床料加入系統(tǒng)，可將啟動(dòng)床料從渣庫(kù)底部出口、由一臺(tái)倉(cāng)泵氣力輸送至爐膛或外置床。廠區(qū)除灰除渣采用灰、渣分除方式，電除塵器下的細(xì)灰通過(guò)濃相氣力輸送系統(tǒng)輸送到2個(gè)飛灰?guī)?，由汽車送到灰?chǎng)。從冷渣器排出的底渣采用機(jī)械輸送方式，送至渣庫(kù)，再

5、由汽車送到灰場(chǎng)。本工程采用機(jī)、電、爐集中控制。DCS采用ABB(德國(guó))公司Symphony系統(tǒng)，覆蓋機(jī)、爐、電及循環(huán)水泵房等輔助系統(tǒng)。設(shè)全廠輔助網(wǎng)絡(luò)PLC控制系統(tǒng)，包括循環(huán)水精處理系統(tǒng)和電除塵控制系統(tǒng)。設(shè)全廠電視監(jiān)控系統(tǒng)和輸煤電視監(jiān)控系統(tǒng)。廠外水系統(tǒng)和輸煤系統(tǒng)單獨(dú)設(shè)置PLC控制系統(tǒng),CEMS煙氣連續(xù)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。2. 鍋爐主要參數(shù)l 主要技術(shù)參數(shù)如下：參 數(shù) 名 稱單 位數(shù) 值最大連續(xù)蒸發(fā)量T/h1025過(guò)熱器出口壓力Mpa17.4過(guò)熱器出口溫度540再熱器進(jìn)口壓力Mpa3.874再熱器進(jìn)口溫度331再熱器出口壓力MPa3.694再熱器出口溫度540給水溫度280排煙溫度120.5鍋爐效率%91.

6、9l 燃煤特性名 稱符號(hào)單位設(shè)計(jì)煤種校核煤種碳Car%49.8144.96硫Sar%2.932.98灰份Aar%35.2738.57全水份war%7.699.5空氣干燥基揮發(fā)份Vdaf%14.9916.39收到基低位發(fā)熱量Qnet.arKJ/k 分系統(tǒng)調(diào)試3.1. 主要分系統(tǒng)調(diào)試情況3.1.1 爐前系統(tǒng)及鍋爐化學(xué)清洗爐前系統(tǒng)清洗采用高效堿洗除油劑，清洗范圍包括凝汽器、除氧器，高、低加汽側(cè)、水側(cè)。9月23日19:00系統(tǒng)開始上水沖洗，至25日4:15完成。鍋爐本體采用鹽酸清洗，氮?dú)忭斉牛秶ㄊ∶浩?、汽包、水冷壁、降水管、下?lián)箱。考慮到廢液處理及排放，中間鈍化采用0.

7、1%雙氧水作為鈍化劑，最終鈍化在鍋爐烘爐期間進(jìn)行，維持汽包壓力40bar、聯(lián)氨含量在1ppm左右, 36小時(shí)。10月12日鍋爐上水沖洗至14日17:00完成。3.1.2 鍋爐烘爐1) 烘爐方案本鍋爐耐火耐磨材料總重量超過(guò)4000噸，20多個(gè)品種，每個(gè)品種又有多個(gè)規(guī)格，施工復(fù)雜、難度極大，施工期近5個(gè)月。耐火材料的低、中溫養(yǎng)護(hù)直接決定著耐火材料的使用壽命，特別是烘爐時(shí)現(xiàn)場(chǎng)條件較差、又無(wú)大型循環(huán)流化床烘爐的經(jīng)驗(yàn)，因此烘爐工作必須高度重視。按照耐火材料廠家提供的烘爐溫升控制曲線，耐火耐磨材料的低、中溫養(yǎng)護(hù)需要經(jīng)歷150、250、500三個(gè)恒溫階段，直接采用風(fēng)道燃燒器的正式油槍或床槍，溫升速度和恒溫水

8、平均無(wú)法滿足材料的要求，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)各方充分討論，決定采用煙氣發(fā)生器（烘爐機(jī)）為加熱熱源。烘爐機(jī)在需要烘烤部位附近分區(qū)、多點(diǎn)布置，燃用#0輕柴油（鍋爐正式用油），在爐外產(chǎn)生熱煙氣，通過(guò)導(dǎo)煙管引到需烘干的區(qū)域，熱煙氣溫度能在150850范圍內(nèi)連續(xù)可調(diào)，從而有效控制熱煙溫度和溫升速率，將各部位耐火耐磨材料溫度達(dá)到500左右。根據(jù)爐內(nèi)耐火材料的總數(shù)量，及升溫至500的溫度要求，計(jì)算理論烘爐時(shí)需要輸入的熱量大約為80000KW/h，考慮到烘爐機(jī)油槍出力有100kg.h、200kg/h兩種規(guī)格，因此烘爐時(shí)共需烘爐機(jī)46臺(tái)，冷渣器因空間較小，采用4臺(tái)小油槍外，其余均為出力200kg/h的油槍。被烘烤部位共有正式

9、溫度測(cè)點(diǎn)50個(gè)，為加強(qiáng)溫度監(jiān)視，新增臨時(shí)溫度測(cè)點(diǎn)48個(gè)。臨時(shí)溫度點(diǎn)采用K型塏裝熱電偶作為測(cè)量元件，通過(guò)臨時(shí)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，接至控制就地溫度巡檢表, 集中監(jiān)視、記錄。2) 烘爐情況鍋爐于10月30日21:30點(diǎn)燃位于左側(cè)點(diǎn)火風(fēng)道的第一臺(tái)烘爐機(jī)開始烘爐，至11月18日9:15停運(yùn)所有烘爐機(jī)，完成烘爐工作，歷時(shí)20天，共耗燃油580噸，因汽機(jī)高壓主汽門泄漏；高旁快開；空預(yù)器隔離材料著火，烘爐中斷三次。烘爐后期點(diǎn)火風(fēng)道、冷渣器、外置床、回料器溫度達(dá)到500，爐膛下部溫度達(dá)430，爐膛上部溫度達(dá)330、分離器出口溫度達(dá)440。烘爐結(jié)束后檢查各部位耐火耐磨材料，未發(fā)現(xiàn)裂縫、變形、損壞和脫落等現(xiàn)象，最大裂紋不

10、超過(guò)5mm。3.1.3 鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)在第五次設(shè)計(jì)聯(lián)絡(luò)會(huì)上，經(jīng)與鍋爐制造商ALSTOM反復(fù)討論，最終確定鍋爐冷態(tài)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)應(yīng)包括一、二次風(fēng)、流化風(fēng)風(fēng)量測(cè)量裝置的標(biāo)定；爐膛布風(fēng)板阻力特性試驗(yàn)；爐膛不同料層高度下的阻力特性和臨界流化速度測(cè)定；布風(fēng)均勻性試驗(yàn)；外置換熱器布風(fēng)板阻力、料層阻力特性測(cè)定等內(nèi)容。1) 風(fēng)量標(biāo)定對(duì)風(fēng)量裝置進(jìn)行標(biāo)定的意義在于確定各風(fēng)量裝置的修正系數(shù)，并通過(guò)DCS進(jìn)行整定，使DCS顯示的風(fēng)量盡量接近實(shí)際風(fēng)量，從而使運(yùn)行人員能準(zhǔn)確掌握入爐風(fēng)量。該鍋爐所有風(fēng)量測(cè)量裝置全部采用威力巴測(cè)量元件，標(biāo)定方法是用標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速儀網(wǎng)格法，標(biāo)定結(jié)果發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)量偏差很大，經(jīng)進(jìn)一步檢查，確認(rèn)是DCS內(nèi)部計(jì)

11、算錯(cuò)誤，更改后大部分顯示風(fēng)量與實(shí)際風(fēng)量偏差<5，只有個(gè)別流化風(fēng)量偏差>5，經(jīng)反復(fù)核查并確認(rèn)測(cè)量管路無(wú)問(wèn)題后，按事前與ALSTON達(dá)成的協(xié)議，對(duì)超過(guò)5的風(fēng)量進(jìn)行了整定。2) 布風(fēng)板阻力試驗(yàn)通過(guò)布風(fēng)板阻力試驗(yàn)，繪制布風(fēng)板阻力特性曲線，為冷爐啟動(dòng)時(shí)判斷風(fēng)帽是否堵塞提供依據(jù)。該項(xiàng)試驗(yàn)有兩個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)：一是一次風(fēng)量必須準(zhǔn)確；二是試驗(yàn)前必須對(duì)風(fēng)帽、爐內(nèi)雜物進(jìn)行仔細(xì)疏通和清理，試驗(yàn)結(jié)果才能真實(shí)反映布風(fēng)板的阻力特性，作為今后的判斷風(fēng)帽堵塞的依據(jù)。3) 啟動(dòng)床料的準(zhǔn)備及加入ALSTOM對(duì)初始床料的要求非?？量?，要求粒徑1mm，d50200m；成分可以全部是其他CFB的循環(huán)灰，也可以是CFB灰和河沙的混合

12、物，其比例根據(jù)灰的組分現(xiàn)場(chǎng)確定。首次加入量：每側(cè)爐膛100t，每臺(tái)外置床約70t，共需500t?？紤]到爐內(nèi)床料在鍋爐升溫階段可能的損失，經(jīng)與ALSTOM協(xié)商，實(shí)際控制加入到爐膛的床料粒徑按5mm進(jìn)行控制，采用CFB灰和河沙的混合物，各占50%，數(shù)量按ALSTOM的要求每側(cè)爐膛100t，床料靜止厚度約為900mm；外置床全部加粒徑1mm的河沙，數(shù)量共300t，加至距離換熱管頂部約150mm。由于當(dāng)時(shí)床料加入系統(tǒng)尚不具備投運(yùn)條件，加床料工作全部由人工完成，動(dòng)用民工100多人，四臺(tái)卷?yè)P(yáng)機(jī)和一輛25t汽車吊，搭設(shè)臨時(shí)平臺(tái)近100m2，耗時(shí)一天。在鍋爐點(diǎn)火進(jìn)行吹管過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)床料損失非常大，爐膛總差

13、壓三小時(shí)內(nèi)由最初的14Kpa下降至10Kpa以下，不得不通過(guò)刮板給煤機(jī)向爐內(nèi)補(bǔ)充床料，在四天的吹管時(shí)間內(nèi)，共向爐內(nèi)補(bǔ)充床料約300t。說(shuō)明當(dāng)初ALSTOM提出的床料加入數(shù)量只是最低要求，只能作為參考，考慮到在鍋爐運(yùn)行時(shí)加床料損失會(huì)更大，因此加入初始啟動(dòng)床料時(shí)還是多加一些為好。4) 料層阻力試驗(yàn)在料層厚度為900mm時(shí)測(cè)定料層阻力與流化風(fēng)量，繪制阻力特性曲線如下，從曲線看：起初阻力隨風(fēng)量增大而增大，風(fēng)量超過(guò)一定值后，阻力略有下降（與理論有所差別）；此料層厚度下的臨界流化風(fēng)量為75000Nm3/h左右，與現(xiàn)場(chǎng)觀察到的流化現(xiàn)象基本一致。3.1.4 鍋爐蒸汽管道吹洗按第五次設(shè)計(jì)聯(lián)絡(luò)會(huì)紀(jì)要，鍋爐吹管采用

14、蓄能降壓法、分兩個(gè)階段進(jìn)行。為提高吹管時(shí)的蒸汽溫度，吹管前向爐內(nèi)加入初始床料約500噸，吹管期間鍋爐全燒油。吹洗參數(shù)為：開門6.06.5 Mpa，關(guān)門3.23.5MP，汽溫控制在400以上。鍋爐于12月15日5:40首次點(diǎn)火成功，在汽包壓力分別為3.5MPa、4.5MPa、4.5Mpa時(shí)經(jīng)三次試吹，確認(rèn)臨時(shí)系統(tǒng)安全可靠后，于12月16日13:01開始正式吹洗，至17日23:01第一階段吹洗合格，停爐冷卻。第二階段吹洗從12月19日0:42開始，至21:45完成二階段吹管工作。為盡快達(dá)到靶板合格，減少吹洗次數(shù)，高旁系統(tǒng)的吹洗分別在第一、第二階段中間穿插進(jìn)行的。整個(gè)吹管期間共吹72次，消耗燃油48

15、0噸。3.2. 分系統(tǒng)試運(yùn)中主要問(wèn)題及處理3.3.1 冷一次風(fēng)道振動(dòng)大一次風(fēng)機(jī)單體試運(yùn)期間,發(fā)現(xiàn)在風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開至3565%之間冷一次風(fēng)道振動(dòng)、噪音都非常大，經(jīng)分析其原因是鍋爐供貨商ALSTOM設(shè)計(jì)不合理。鍋爐吹管結(jié)束后通過(guò)對(duì)冷一次風(fēng)道采取加固、增加導(dǎo)流板等措施，一次風(fēng)道的振動(dòng)問(wèn)題徹底解決。3.3.2 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)大在鍋爐吹管期間，根據(jù)二次風(fēng)量異常增大和空氣預(yù)熱器后煙氣溫度偏低的現(xiàn)象，判斷空氣預(yù)熱器漏風(fēng)大,其原因主要是空氣預(yù)熱器密封片未調(diào)整好。停爐期間，安裝公司派出大量人員對(duì)空氣預(yù)熱器密封片為期10天的進(jìn)一步進(jìn)行了細(xì)調(diào)，經(jīng)啟動(dòng)風(fēng)機(jī)檢查，空氣預(yù)熱器漏風(fēng)明顯好轉(zhuǎn)。4. 整套啟動(dòng)調(diào)試4.1. 鍋爐

16、點(diǎn)火及升溫升壓鍋爐點(diǎn)火首先依次啟動(dòng)床下兩臺(tái)風(fēng)道燃燒器，每臺(tái)風(fēng)道燃燒器含兩只油槍，配置相互獨(dú)立的點(diǎn)火和火檢裝置，啟動(dòng)時(shí)兩只油槍同時(shí)啟動(dòng)，有利于油槍的穩(wěn)定燃燒。由于油槍的出力較大，為避免兩側(cè)爐膛在點(diǎn)火初期出現(xiàn)較大的溫差，按ALSTOM的邏輯要求，20分鐘內(nèi)必須點(diǎn)燃第二臺(tái)風(fēng)道燃燒器，否則已點(diǎn)燃的風(fēng)道燃燒器將自動(dòng)停運(yùn)。風(fēng)道燃燒器將床溫提至492后，允許投入床上油槍，按鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)曲線，該過(guò)程約需要6小時(shí)。隨著床槍投入數(shù)量的增加，床溫逐步升高，當(dāng)床溫升至600以上，允許啟動(dòng)給煤機(jī)投煤。在整套試運(yùn)的幾次點(diǎn)火過(guò)程中，最大的問(wèn)題是來(lái)自老廠的燃油油質(zhì)變化和油壓波動(dòng)，油質(zhì)變差時(shí)，兩臺(tái)風(fēng)道燃燒器運(yùn)行不能將床溫提升至

17、400，無(wú)法點(diǎn)燃床槍；油壓波動(dòng)經(jīng)常引起保護(hù)動(dòng)作。4.2. 給煤系統(tǒng)的投運(yùn)床溫達(dá)到600后，允許啟動(dòng)給煤機(jī)向爐內(nèi)投煤。考慮到爐膛容量較大、床料較多和給煤從回料腿進(jìn)入爐膛等因素，給煤機(jī)啟動(dòng)后不需象一般小型循環(huán)流化床鍋爐那樣采取間斷、脈沖給煤，而是同時(shí)啟動(dòng)兩臺(tái)給煤機(jī)（每側(cè)爐膛一臺(tái)）以最小給煤量9t/h，連續(xù)給煤。采用此方式投煤在床溫升至800到過(guò)程中，煤著火爆燃現(xiàn)象不明顯，床溫?zé)o大的波動(dòng)，溫升控制主要通過(guò)調(diào)節(jié)給煤量和燃油量，操作簡(jiǎn)單，控制方便，投煤到著火時(shí)間短，這也是大型循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)勢(shì)之一。4.4. 外置床的投入及運(yùn)行外置床的設(shè)計(jì)是該鍋爐的重要特點(diǎn)，在投煤穩(wěn)定、床溫>800、鍋爐負(fù)荷&g

18、t;100t/h后，滿足外置床投運(yùn)條件。外置床的投運(yùn)采用逐臺(tái)投入的原則，先投101和401(HTR/LTS)，再投201、310(ITS)。外置床投運(yùn)后將引起床溫、床壓的劇烈變化，首先因外置床投運(yùn)后將引起爐膛床壓的下降，一般投運(yùn)兩臺(tái)外置床爐膛總差壓會(huì)降低23Kpa，因此外置床投運(yùn)前最好控制爐膛總差壓>15Kpa；其次投運(yùn)過(guò)程中應(yīng)注意床溫的變化率，及時(shí)增加煤量或油量，否則床溫將急劇下降，引起床溫保護(hù)動(dòng)作、鍋爐熄火。為防止床溫急劇下降，一般在鍋爐有油助燃的情況下投運(yùn)外置床，以防因床溫原因，導(dǎo)致鍋爐給煤機(jī)跳閘、鍋爐熄火等事故，延長(zhǎng)啟動(dòng)時(shí)間。此外在外置床投運(yùn)時(shí)，空倉(cāng)、冷卻一倉(cāng)、冷卻二倉(cāng)流化風(fēng)門的

19、開啟順序和間隔時(shí)間也是關(guān)系到外置床能否正常投運(yùn)的問(wèn)題。外置床的投運(yùn)設(shè)計(jì)是由順控完成的，包括各流化風(fēng)門的開啟、錐形閥自動(dòng)投入幾個(gè)步序，ALSTOM最初的邏輯設(shè)計(jì)各流化風(fēng)門幾乎是同時(shí)開啟，沒(méi)有間隔時(shí)間。在外置床首次投運(yùn)時(shí)，就因床溫低導(dǎo)致給煤機(jī)、床槍跳閘。此后對(duì)順控進(jìn)行了修改，先開冷卻二倉(cāng)的風(fēng)門，間隔20秒后開冷卻一倉(cāng)的風(fēng)門，間隔20秒后再開空倉(cāng)的風(fēng)門。按此順控投運(yùn)外置床，在以后的試運(yùn)過(guò)程中投運(yùn)外置床時(shí)，床溫都能得到可靠的控制。在外置床投運(yùn)正常后，應(yīng)及時(shí)將控制外置床進(jìn)灰量的錐形閥投入自動(dòng)調(diào)節(jié)。這之前應(yīng)根據(jù)鍋爐參數(shù)正確設(shè)置給定值，避免給定值與實(shí)際值偏差過(guò)大，引起自動(dòng)調(diào)節(jié)振蕩。投入錐形閥自動(dòng)調(diào)節(jié)有兩個(gè)好

20、處：一是可以防止錐形閥在手動(dòng)方式下因長(zhǎng)時(shí)間不動(dòng)，引起錐形閥卡澀；二是ALSTOM對(duì)錐形閥運(yùn)行的邏輯設(shè)計(jì)非常合理，再熱汽溫和床溫控制均比較理想。在自動(dòng)方式下，即使是溫度非常穩(wěn)定，錐形閥也不會(huì)在某一位置固定不動(dòng)，而是在一定范圍內(nèi)不停地開大、關(guān)小，可以避免錐形閥卡澀；從整個(gè)試運(yùn)過(guò)程來(lái)看，再熱汽溫基本控制在±10，床溫基本控制在±20范圍內(nèi)，是相當(dāng)理想的。錐形閥的這種運(yùn)行方式對(duì)執(zhí)行器電機(jī)的要求是較高的，白馬工程采用AUBMA電機(jī)，電機(jī)外殼溫度通常都在90以上，到目前為止只更換過(guò)一臺(tái)執(zhí)行器電機(jī)。即使在自動(dòng)方式下，也不能完全避免錐形閥卡澀，輕微卡澀時(shí)，可以開啟專門設(shè)計(jì)的錐形閥環(huán)形流化風(fēng)

21、或壓縮空氣來(lái)疏通，只要發(fā)現(xiàn)及時(shí)一般都能疏通。白馬工程試運(yùn)中出現(xiàn)過(guò)一次卡澀嚴(yán)重的事故，后使用千斤頂?shù)姆椒ㄖ档媒梃b。4.5. 冷渣器的投入及運(yùn)行本鍋爐采用四臺(tái)風(fēng)水聯(lián)合冷渣器，兩側(cè)爐膛外側(cè)墻各有兩個(gè)排渣口，通過(guò)錐形閥與冷渣器相連。冷渣器內(nèi)有三個(gè)倉(cāng)，依次為空倉(cāng)、冷卻一倉(cāng)、冷卻二倉(cāng)，冷卻一、二倉(cāng)內(nèi)布置蛇形管，以工業(yè)水為冷卻介質(zhì)，各倉(cāng)之間由高度為2m的隔墻隔開，冷卻二倉(cāng)設(shè)置距離布風(fēng)板約2m的出渣口和回風(fēng)口。冷渣器的投運(yùn)對(duì)爐膛床溫、床壓沒(méi)有要求，在確認(rèn)冷卻水量足夠、底渣輸送系統(tǒng)運(yùn)行正常、流化風(fēng)機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)足夠后，就可以投運(yùn)，一般避免在投煤提床溫階段投運(yùn)冷渣器，防止未燃燒的煤粒進(jìn)入冷渣器內(nèi)燃燒引起結(jié)焦。四臺(tái)冷渣

22、器的投運(yùn)是由四套獨(dú)立的順控來(lái)完成的，包括開啟流化風(fēng)門、排渣門、啟動(dòng)旋轉(zhuǎn)排渣閥和自動(dòng)投運(yùn)錐形閥幾個(gè)步序。正常運(yùn)行時(shí)，各倉(cāng)的流化風(fēng)量是固定的，從空倉(cāng)開始依次為1200 、1700、2500Nm3/h，每臺(tái)冷渣器共需流化風(fēng)量5400Nm3/h。從所需風(fēng)量來(lái)看，設(shè)計(jì)爐渣在冷渣器內(nèi)的處于鼓泡流化狀態(tài)，靠溢流方式逐步進(jìn)入下一倉(cāng)，這是ALSTOM冷渣器與FW冷渣器的主要差別。試運(yùn)過(guò)程中，冷渣器出現(xiàn)多次故障，主要表現(xiàn)在：（1）排渣不暢；（2）出力不夠；（3）空倉(cāng)結(jié)焦；（4）水冷管束汽化。針對(duì)以上事故現(xiàn)象，試運(yùn)中進(jìn)行了分析，并采取了相應(yīng)措施，基本解決了排渣不暢、空倉(cāng)結(jié)焦、水冷管束汽化等問(wèn)題，但始終無(wú)法解決出力問(wèn)

23、題，鍋爐長(zhǎng)期在高床壓下運(yùn)行，常常導(dǎo)致爐膛床料翻床和塌床，最后不得不采取人工定期空倉(cāng)事故排渣的方式，才能有效控制鍋爐床壓。移交生產(chǎn)后，排渣問(wèn)題依然存在，每班由十幾個(gè)民工出渣，不僅勞動(dòng)強(qiáng)度大，現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境惡劣，而且長(zhǎng)期存在人身傷害和設(shè)備損壞的安全隱患。4.6. 石灰石系統(tǒng)的投入及運(yùn)行石灰石系統(tǒng)由制備系統(tǒng)和加入系統(tǒng)兩個(gè)分系統(tǒng)組成，其中制備系統(tǒng)是一套相對(duì)獨(dú)立的系統(tǒng)，與鍋爐本體無(wú)直接聯(lián)系，因此即使是在鍋爐處于停運(yùn)狀態(tài)下也可投運(yùn)制備系統(tǒng)。當(dāng)石灰石粉倉(cāng)料位>2m后，允許啟動(dòng)加入系統(tǒng)，在確認(rèn)爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定，床溫、床壓能有效控制的前提下，可以啟動(dòng)加入系統(tǒng)向爐內(nèi)加入石灰石。石灰石系統(tǒng)的啟動(dòng)和運(yùn)行，操作都非常簡(jiǎn)單，

24、從制備到加入由多個(gè)順控來(lái)實(shí)現(xiàn)，制備系統(tǒng)只需調(diào)節(jié)一級(jí)變頻給料機(jī)的頻率，監(jiān)視二級(jí)碎石機(jī)的電流和粉倉(cāng)料位；加入系統(tǒng)在啟動(dòng)后，只需設(shè)定SO2的排放控制設(shè)定值，監(jiān)視輸送管道壓力，防止輸粉管道堵塞。為加強(qiáng)系統(tǒng)的安全性，石灰石系統(tǒng)設(shè)計(jì)很多保護(hù)，如斗式提升機(jī)設(shè)有零轉(zhuǎn)速開關(guān)；在混合倉(cāng)、二級(jí)碎石機(jī)入口、振動(dòng)篩等易發(fā)生堵塞的部位設(shè)有堵塞開關(guān)；二級(jí)碎石機(jī)由一套自身的包括過(guò)流、振動(dòng)大、軸承溫度高等內(nèi)容的保護(hù)裝置。運(yùn)行操作簡(jiǎn)單了，但調(diào)試的工作量卻非常大，分系統(tǒng)調(diào)試從閥門的傳動(dòng)試驗(yàn)到順控的靜態(tài)試驗(yàn)、聯(lián)鎖保護(hù)試驗(yàn)用時(shí)近半個(gè)月，影響進(jìn)度的主要原因有以下幾個(gè)方面：（1）邏輯組態(tài)錯(cuò)誤多。ALSTOM設(shè)計(jì)的邏輯絕大多數(shù)是正確的，但A

25、BB在組態(tài)過(guò)程由于經(jīng)驗(yàn)不足、時(shí)間倉(cāng)促存在很多理解上的錯(cuò)誤和一些低級(jí)引點(diǎn)錯(cuò)誤；（2）就地保護(hù)開關(guān)的安裝不合理、單體調(diào)試工作馬虎，在分系統(tǒng)調(diào)試時(shí)經(jīng)常因開關(guān)不能正確送出或返回，延誤分系統(tǒng)調(diào)試。2005年1月15日石灰石系統(tǒng)帶負(fù)荷試運(yùn)以來(lái)，制備系統(tǒng)一直工作不正常，首次啟動(dòng)試運(yùn)中，發(fā)生斗式提升機(jī)后的分料機(jī)和振動(dòng)篩堵塞，造成四級(jí)振動(dòng)給料機(jī)減振墊損壞，經(jīng)分析其原因是分料機(jī)的切向檔板設(shè)計(jì)無(wú)可靠的固定裝置，運(yùn)行中因振動(dòng)大引起檔板位置變動(dòng)，石灰石進(jìn)入未運(yùn)行的振動(dòng)篩（設(shè)計(jì)振動(dòng)篩一臺(tái)運(yùn)行，一臺(tái)備用），從而引起振動(dòng)篩、分料機(jī)堵塞，導(dǎo)致四級(jí)振動(dòng)給料機(jī)的減振墊損壞。由于分料機(jī)本身的振動(dòng)大，要想通過(guò)切向檔板阻止1mm以下占9

26、0的石灰石粉不進(jìn)入未運(yùn)行的振動(dòng)篩幾乎是不可能的，在以后的試運(yùn)中通過(guò)強(qiáng)制兩臺(tái)振動(dòng)篩同時(shí)運(yùn)行，基本可以避免振動(dòng)篩堵塞現(xiàn)象的發(fā)生。在減振墊損壞后多次嘗試用國(guó)產(chǎn)橡膠墊代替，但短時(shí)間內(nèi)很快脫落，不成功，后期將四級(jí)給料機(jī)整體拆除用現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)加工的斜槽取代，斜槽采用不銹鋼板內(nèi)襯，沿長(zhǎng)度方向在斜槽底部配置三臺(tái)振動(dòng)器，傾斜度約為38°，經(jīng)改造的四級(jí)給料機(jī)后期運(yùn)行良好，未發(fā)生堵塞現(xiàn)象。進(jìn)入2006年4月，三級(jí)給料機(jī)減振墊也相繼損壞，至此原來(lái)判斷減振墊是因堵塞而損壞是不全面的。減振墊的損壞與給料機(jī)運(yùn)行時(shí)減振墊的溫度高和自身材質(zhì)有直接關(guān)系。按四級(jí)給料機(jī)的處理方法，用斜槽取代三級(jí)給料機(jī)后，運(yùn)行中又引起之后的斗式

27、提升機(jī)多次堵塞，主要原因是受現(xiàn)場(chǎng)條件的限制，斜槽的傾斜度偏小，后將斜槽拆除改用埋刮板式給料機(jī)，至此基本解決了制備系統(tǒng)的堵塞問(wèn)題，系統(tǒng)出力也能滿足要求。4.7. 水質(zhì)的控制 ALSTOM對(duì)鍋爐給水和爐水的水質(zhì)要求，給出了一個(gè)推薦值，與我國(guó)驗(yàn)評(píng)的要求差別見(jiàn)下表，總體來(lái)講，主要指標(biāo)基本一致，個(gè)別指標(biāo)略高。給 水爐 水項(xiàng) 目單位ALSTOM標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)評(píng)項(xiàng) 目單位ALSTOM標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)評(píng)電導(dǎo)率(25)uscm0.30.3電導(dǎo)率(25)uscm50溶解氧ugl740二氧化硅ugl250250鐵ugl20100pH(25)9.29.59l0硬度umoll00磷酸根mgl0.53210PH(25)9.29.49.09

28、.5鐵ug1300聯(lián)氨ugl1050二氧化硅ugl2080與其它鍋爐不同的是本鍋爐無(wú)定期排污系統(tǒng)，底部環(huán)形聯(lián)箱雖有四個(gè)放水門，但管徑小且直接進(jìn)地溝，無(wú)法在鍋爐壓力較高時(shí)用作定排；連排擴(kuò)容器設(shè)計(jì)容量也就20m3，給鍋爐洗硅帶來(lái)很大困難。在機(jī)組整套啟動(dòng)試運(yùn)前，雖然已有認(rèn)識(shí)，采取了點(diǎn)火前多次沖洗、盡早投運(yùn)凝結(jié)水精處理系統(tǒng)等措施，但爐水二氧化硅含量始終超標(biāo)。后在機(jī)組停運(yùn)期間，對(duì)凝汽器、除氧器進(jìn)行了人工清理、對(duì)凝結(jié)水、給水系統(tǒng)進(jìn)行了多次整體置換，機(jī)組再次啟動(dòng)后爐水品質(zhì)明顯好轉(zhuǎn)，并很快合格。4.8. 整套啟動(dòng)期間發(fā)生和處理的主要問(wèn)題1) 爐膛兩側(cè)床料翻滾自05年12月31日鍋爐首次投煤以后，七次因爐膛兩側(cè)

29、床料翻滾，引起機(jī)組停運(yùn)或降負(fù)荷運(yùn)行。當(dāng)床料發(fā)生翻滾時(shí)，床壓高的一側(cè)爐膛，一次風(fēng)量大幅減小，床溫急劇升高；床壓低的一側(cè)爐膛，一次風(fēng)量大幅增加，床溫急劇下降，其結(jié)果要么因床溫原因保護(hù)動(dòng)作，引起鍋爐及機(jī)組跳閘；要么一側(cè)爐膛塌床，導(dǎo)致被迫緊急停機(jī)停爐。引起爐膛兩側(cè)床料翻滾的原因主要有兩方面：一是一次熱風(fēng)門不能及時(shí)跟蹤；二是機(jī)組在負(fù)荷較高時(shí)，鍋爐高床壓、一次風(fēng)機(jī)在接近額定負(fù)荷下運(yùn)行。針對(duì)第一種情況，其導(dǎo)致的結(jié)果主要是鍋爐床溫低保護(hù)動(dòng)作，停爐后主要做了以下工作：（1）對(duì)一次熱風(fēng)門進(jìn)行仔細(xì)檢查，縮小調(diào)節(jié)死區(qū)；（2）增加一次熱風(fēng)門的跟蹤速度；（3）用鍋爐床壓作為前饋信號(hào)，提前讓一次熱風(fēng)門響應(yīng)。第二種情況很容易

30、引起一側(cè)爐膛塌床，導(dǎo)致被迫緊急停機(jī)停爐，后果很嚴(yán)重，主要是通過(guò)避免機(jī)組高負(fù)荷下高床壓運(yùn)行，保持一次風(fēng)機(jī)有一定的調(diào)節(jié)余量的方法來(lái)進(jìn)行預(yù)防。2) 煤斗堵煤機(jī)組帶負(fù)荷試運(yùn)期間，四個(gè)煤斗頻繁堵煤，嚴(yán)重時(shí)直徑8米的煤斗，只有中間不足二米的空間煤在流動(dòng)，導(dǎo)致鍋爐長(zhǎng)期在低負(fù)荷下運(yùn)行。造成煤斗堵煤的原因應(yīng)該是設(shè)計(jì)不合理。煤斗設(shè)計(jì)既未考慮煤斗的防堵措施，也未考慮一旦煤斗堵塞后的清堵措施。試運(yùn)期間不得不停爐處理，通過(guò)在煤斗內(nèi)壁敷設(shè)高分子襯膠板，3月20日機(jī)組再次啟動(dòng)后，煤斗堵煤現(xiàn)象未再發(fā)生。3) 冷渣器排渣不暢、出力問(wèn)題冷渣器的問(wèn)題是貫穿整個(gè)機(jī)組整套試運(yùn)的焦點(diǎn)，在冷渣器投運(yùn)初期，四臺(tái)冷渣器先后都出現(xiàn)過(guò)排渣不暢的現(xiàn)

31、象，引起鍋爐長(zhǎng)期在高床壓下運(yùn)行。經(jīng)檢查、分析，造成冷渣器排渣不暢的主要原因是爐內(nèi)床料粒度偏大，床料中的大顆粒主要通過(guò)初始啟動(dòng)床料和給煤兩個(gè)渠道進(jìn)入爐膛。采取的措施：一方面定期對(duì)冷渣器事故排渣，排出爐內(nèi)大顆粒，對(duì)爐內(nèi)床料進(jìn)行置換；另一方面調(diào)節(jié)二級(jí)碎煤機(jī)間隙，確保給煤粒度滿足要求。但由于調(diào)小二級(jí)碎煤機(jī)間隙后，二級(jí)碎煤機(jī)的出力減小，經(jīng)常引起二級(jí)碎煤機(jī)堵塞，導(dǎo)致輸煤系統(tǒng)出力降低、給煤中斷也多次出現(xiàn)。進(jìn)入3月以來(lái)，機(jī)組在高負(fù)荷時(shí)，冷渣器出力問(wèn)題逐漸暴露出來(lái)，表現(xiàn)在兩個(gè)方面：一是四臺(tái)冷渣器同時(shí)運(yùn)行時(shí)，鍋爐床壓不能有效控制；二是排渣溫度高，負(fù)荷>80%時(shí)平均溫度在250左右。目前采取的措施：（1）從入

32、爐煤上想辦法，盡量燃用設(shè)計(jì)煤種、減少煤中的石頭、在7帶出口增加傾斜式固定篩，篩除煤中未破碎的石頭；（2）ALSTOM設(shè)計(jì)人員已到現(xiàn)場(chǎng)，正在進(jìn)行試驗(yàn)，準(zhǔn)備著手對(duì)冷渣器進(jìn)行改造。4) 引風(fēng)機(jī)振動(dòng)大引風(fēng)機(jī)振動(dòng)大最早出現(xiàn)在1月10日機(jī)組停運(yùn)后再次啟動(dòng)時(shí)，因振動(dòng)大保護(hù)跳閘。整個(gè)試運(yùn)期間兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)共發(fā)生類似現(xiàn)象10多次，都出現(xiàn)在機(jī)組停運(yùn)后再次啟動(dòng)時(shí)。廠家到現(xiàn)場(chǎng)后，也沒(méi)有分析出具體原因，除進(jìn)行全面檢查外，主要采取了以下措施：（1）重新擰緊葉輪螺栓；（2）轉(zhuǎn)軸重新找正（移動(dòng)電機(jī)，滿足張口要求）；（3）動(dòng)平衡試驗(yàn)。經(jīng)過(guò)以上措施，每次基本能將風(fēng)機(jī)振動(dòng)控制在50m以下。3月7日機(jī)組停運(yùn)后，檢查發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)后葉輪磨損嚴(yán)重，也是引起振動(dòng)的原因之一。5. 結(jié)論5.1. 鍋爐主循環(huán)回路設(shè)計(jì)合理、運(yùn)行穩(wěn)定。 下