環(huán)境工程畢業(yè)設計（論文）厭氧接觸氧化法處理屠宰廢水設計（全套圖紙）

1、全套CAD圖紙，聯(lián)系153893706目 錄摘要2Abstract2第一章 前言一、 設計內(nèi)容4二、 設計依據(jù)4第二章 處理方案論證一、 國內(nèi)外方法綜述5二、 接觸氧化法介紹7第三章 工藝設計一、 工藝流程9二、 構(gòu)筑物及設備9 格柵9 初沉隔油池11 調(diào)節(jié)池13 厭氧池13 接觸氧化池15 豎流式二沉池18 污泥池20 清水池11 設備選型21第四章 平面布置、高程布置與管路布置一、平面布置、高程布置與管路布置22 平面布置23 高程布置24 管道布置25第五章 技術(shù)經(jīng)濟分析一、 費用計算25 構(gòu)筑物基建費用25 設備、管件及材料費用25 其他費用26第六章 結(jié)束語27摘 要某屠宰廠日排水量

2、為1500 m3/d，廢水中含有血污、油脂、糞便、皮、毛和豬腸胃食物殘渣等，屬中等濃度有機廢水。經(jīng)對此廢水進行分析比較后，選定了生物接觸氧化法對其處理。生物接觸氧化法于1971年在日本首創(chuàng)，近年來，該技術(shù)在國內(nèi)都得到了較為廣泛的研究與應用，用于處理生活污水和某些工業(yè)有機廢水，并取得了良好的處理效果。生物接觸氧化池內(nèi)設置填料，填料浸沒在廢水中，填料上長滿生物膜，廢水與生物膜接觸的過程中，水中的有機物被微生物吸附、氧化分解和轉(zhuǎn)化為新的生物膜。從填料上脫落的生物膜，隨水流到二沉池后被去除，廢水得到凈化。生物接觸氧化法兼有生物膜法和活性污泥法的優(yōu)點，凈化效率高，處理時間短，對進水有機負荷的變動適應性強

3、，不需要污泥回流，沒有污泥膨脹問題，管理方便，占地面積小等。通過對各構(gòu)筑物的計算，最終得出BOD5和COD的出水分別為10 mg/L和30 mg/L，均超過了國家的相關(guān)排放標準，可直接排放。關(guān)鍵詞: 屠宰廢水 生物接觸氧化法 BOD CODcrABSTRCTSummary some slaughter house day displacement for 1500 m3/d, waste water contain blood stains , oil , excrement and urine , skin , pig stomach food residue ,etc., belong t

4、o the organic waste water of medium-sized density. Through is it is it after comparing , select to waste water this living beings is it oxidize law deal with it to exposed to analyze to go on.Living beings is it oxidize law initiate in Japan on 1971 , in recent years , technology this it gets to be

5、comparatively extensive study and application at home to exposed to, used for dealing with the sanitary sewage and organic waste water of some industry, has made the good treatment result.The living beings contact and oxidize and set up the packing in the pool, the packing submergence is covered wit

6、h the bio-membrane on the packing in the waste water, waste water, and among the course that bio-membrane contact, organic matter of water absorb , is it resolve and turned microorganism into the new bio-membrane to oxidize. The bio-membrane coming off from packing , as the rivers is got rid of afte

7、r two sinks the pool, the waste water is purifiedIt has biological embraced method and advantage of the active mud law concurrently that the living beings are exposed to the law of oxidizing, it is with high efficiency to purify , deal with time short , have a good adaptability to the change which e

8、nters the organic load of water, not needing mud backset current , there is no mud to expand questions, management is convenient, the floor space is smallness. Through to all structures of calculations , must appear BOD5 and COD it surfaces to be 10 mg/L and 30 mg/L respectively finally, exceed the

9、relevant discharge standards of the country , can discharge directlyKeyword: Slaughter-house water Bio-membrane BOD CODcr第一章 前言一、設計內(nèi)容肉聯(lián)廠廢水處理主要是屠宰水，屠宰車間為非連續(xù)性生產(chǎn)，每天只有一班，廢水排放主要集中在凌晨36小時，廢水流量變化較大。生產(chǎn)具有明顯的季節(jié)性，為此，廢水的日排放量在一年之中變化也較大。廢水主要含有血污、油脂、糞便、皮、毛和豬腸胃食物殘渣等，屬中等濃度有機廢水。可生化性較好，但廢水中也含有許多難降解的血紅蛋白及其他高分子有機物，廢水中總氮

10、濃度高。目前，隨著人們生活水平的不斷提高屠宰場的規(guī)模也在不斷擴大，屠宰廢水的排放量越來越大，必須進行處理。對有機廢水的處理多采用生化法，主要有好氧處理法，厭氧生物處理法以及好氧厭氧組合處理法。針對現(xiàn)廢水排放情況，要求運用合適的廢水處理及其配套工藝對屠宰廢水進行處理，優(yōu)化最佳工藝條件。并要求處理后的廢水達到國家二級排放標準。廢水排放情況：廢水來源水量（m3/d）項目PHSS(mg/L)COD(mg/L)BOD(mg/L)動植物油(mg/L)生產(chǎn)排水1500濃度(mg/L)6.97.170015001000220 廢水水質(zhì)及其處理目標值污染物名稱pH值CODBOD5NH4+-N動植物油SS處理目標

11、值698020151560排放標準值698020151560二、設計依據(jù)(1)中華人民共和國水污染防治法；(2)中華人民共和國環(huán)境保護法；(3)室外排水設計規(guī)范GBJI14-87,97年修訂版；(4)污水綜合排放標準GB8978-1996(5)工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準TJ36-79(6)建設項目環(huán)境保護設計規(guī)范(7)鋼筋混凝土工程施工及驗收規(guī)范（8）給排水設計手冊（9）水污染控制工程（10）江西省環(huán)境污染防治條例（11）肉類加工工業(yè)水污染物排放標準G131345792第二章 處理方案論證一、 國內(nèi)外方法綜述以下就近年來國內(nèi)外屠宰廢水處理的研究成果進行分析和評論。1 .化學法常用于處理屠宰廢水的化學

12、法主要有水解、混凝沉淀等，此法一般作為廢水的預處理，也可作為廢水的最終處理。堿性水解和酶水解該法使用堿性物質(zhì)或酶水解以減少廢水中的脂肪顆粒, 常作為屠宰廢水的預處理.通常采用石灰、 NaOH、 胰脂肪酶、 細菌酶等，其中石灰經(jīng)濟實用但是會產(chǎn)生大量的廢渣；用 NaOH 進行預處理時, 控制 NaOH 的質(zhì)量濃度在 150 300mg/l 范圍內(nèi), 可使平均脂肪顆粒降到處理前脂肪顆粒的 73%±7% ；用胰脂肪酶進行預處理效果最佳,胰脂肪酶可使脂肪顆粒粒徑最大降到處理前廢水中脂肪顆粒的60%±3%，而且胰脂肪酶更適用于水解牛肉脂肪，用細菌酶處理，細菌酶的使用量較多時才能達到明顯

13、的水解效果。但是用堿性水解處理屠宰廢水會導致廢水的PH值出現(xiàn)波動，難以控制，使后續(xù)生物氧化法等工藝不易正常運行?；炷幚沓Ｓ玫幕炷齽┯袖X鹽、鐵鹽等，其中聚合硫酸鐵混凝處理屠宰廢水效果較好，為減少鋁鹽的使用量，也可用聚合氯化鋁和聚乙烯銨混合作為混凝劑。在聚合硫酸鐵的合成中，加入任意比例的鋁鹽和一定比例的硅酸鹽，以及少量的聚丙烯酰胺生成一種新混凝劑，此復合無機高分子混凝劑具有較寬的 PH 值和溫度適用范圍，用它作為混凝劑處理屠宰廢水,CODcr和色度去除率分別可達75%和95%以上,一次混凝處理即可達到或接近廢水綜合排放標準。單純的混凝處理存在一個明顯的問題就是屠宰工序中產(chǎn)生的血水難以除去，并且同

14、時產(chǎn)生大量的污泥和廢渣。所以如果在使用混凝劑處理前先對屠宰廢水進行適當變性處理，再采用硫酸亞鐵和氧化鈣復合混凝劑處理， 出水CODcr的質(zhì)量濃度可以降到197.4mg/l，有較好的處理效果，且此法簡便、高效，有較好的環(huán)境效益，但是該法處理的廢水限于CODcr的質(zhì)量濃度小于1000mg/l的廢水?；炷ㄌ幚韽U水處理成本低，低溫下具有較好的處理效果，此法多用于處理濃度較低的廢水，或作為高濃度廢水預處理，以降低后續(xù)的生物處理的負荷。2.生物法據(jù)屠宰廢水水質(zhì)特點知其具有較好的可生化性，且在有機物含量、 有機元素種類和PH值等方面都較適合于采用生物法進行處理。 因此目前在屠宰廢水處理技術(shù)的選擇上，生物法

15、是經(jīng)濟有效的處理方法。好氧生物處理法傳統(tǒng)的活性污泥法CODcr去除率一般為80%左右，BOD為90%，處理后的廢水一般難以達到廢水綜合排放標準，而采用序批式間歇活性污泥法 .簡稱SBR法) 可大大突破這一界限。SBR 法用于宰雞廠廢水處理，CODcr去除率可達95% 以上。屠宰廠的廢水經(jīng)預沉池、 厭氧、SBR反應等工藝處理后，出水水質(zhì)可優(yōu)于一級排放標準。SBR 法的基礎進行改進后出現(xiàn)了二段SBR法，其特點是系統(tǒng)設兩段SBR池串聯(lián)，分別培養(yǎng)出適宜于不同有機物的專性菌，從而使不同種類的有機物在不同的生化條件下都得到充分降解。該法對水質(zhì)水量的變化適應能力強，運行靈活，抗沖擊能力強，出水的水質(zhì)穩(wěn)定，易

16、實現(xiàn)自動化控制。SBR 法處理屠宰廢水是一種較為經(jīng)濟有效的方法，但由于屠宰廢水含有大量的油脂、血水，碳氮比和碳磷比大，氮、磷相對不足，此時易產(chǎn)生油性泡沫而使污泥松散和指數(shù)增高， 易出現(xiàn)高粘性膨脹而導致污泥流失問題。為獲得較高的脫氮效果，SBR工藝必須設有攪拌裝置， 且不可避免存在污泥上浮現(xiàn)象；另外該方法對油、SS、色度的去除效果并不理想，必須輔以一定的前、后處理工序， 因此氣浮除油脂成為%O 法處理屠宰廢水時所必須的處理單元； 廢水經(jīng)過 SBR 法處理后，其中氨氮含量仍然很高，必要時可在該工序后輔以化學方法除去。生物膜法序批式生物膜法具有良好的反硝化脫氮功能,水力條件好, 抗沖擊負荷強, 生物

17、濃度高,可適合世代時間較長的消化菌生長。在相同運行條件下, 生物膜系統(tǒng)處理效果優(yōu)于活性污泥系統(tǒng), 其和油脂去除率分別可達97%、99%和82%, 出水水質(zhì)可達廢水綜合排放二級標準。達到相同的污染物去除率時, 生物膜系統(tǒng)的運行管理更方便, 且克服了活性污泥系統(tǒng)存在的一些問題, 例如, 該方法不會存在污泥流失問題,不需要設置攪拌裝置即可達到脫氮效果, 且不存在污泥上浮現(xiàn)象。但序批式生物膜法對油脂、SS、色度的去除有限, 故要設除油脂池和濾柱。其它好氧處理法 采用好氧生物處理有機廢水, 需要足夠的供氧量，但是傳統(tǒng)的供氧方式難以滿足較高濃度的有機廢水對氧的需求。20 世紀80 年代國外學者在總結(jié)深井曝

18、氣和生物接觸氧化法各自的優(yōu)缺點的基礎上，開發(fā)了壓力生物接觸氧化法，此法通過提高反應器 (壓力生物器，配有空壓機等壓力裝置) 內(nèi)的壓力，加快了氧的轉(zhuǎn)移速率，適合處理中濃度有機廢水。此法具有反應速度快，占地面積小，基建費用低，運行管理方便及出水水質(zhì)穩(wěn)定等優(yōu)點。采用規(guī)模為25L的深井曝氣設備對屠宰廢水進行處理，結(jié)果表明在最佳操作條件下曝氣8h，CODcr，BOD5，懸浮物，動植物油平均去除率分別可達 82%83%，81.09%，94.54%。處理費用估算僅0.15元/m3，能耗較普通活性污泥法節(jié)約40%50%，占地節(jié)省50%，處理費用節(jié)省50% 以上，是一種高效低能耗處理屠宰廢水的較佳方法。在廢水水

19、溫較高，氣候溫和的環(huán)境下，采用喜溫好氧處理屠宰廢水效果較好，運行溫度維持在52°C時，CODcr去除率達93% 以上。3.厭氧生物處理與好氧法相比，厭氧法在獲得同樣高的 BOD5 去除率條件下具有成本低，產(chǎn)生的淤泥少. 穩(wěn)定、易脫水、占地面積小、操作方便，且產(chǎn)生的甲烷可作為燃料再利用的優(yōu)點。但常用的UASB、AF 等高效厭氧反應器受廢水中懸浮固體及其油脂、脂肪濃度的影響較大。如果廢水中含有的氨氮濃度較高，或者厭氧分解有機物過程產(chǎn)生的氨氮較多，使得水質(zhì)達不到排放標準，就必須采用如下敘述的組合工藝。4.組合工藝處理為了既獲得更好的處理效果，又可以降低處理成本，屠宰廢水的處理往往采用多種方

20、法相結(jié)合的工藝。下面敘述幾種典型的組合工藝。 加壓生物接觸氧化混凝沉淀組合工藝，該工藝適合處理中濃度的屠宰廢水，試驗結(jié)果表明，生物反應器壓力平均為300KP， 出水先經(jīng)過加壓生物接觸氧化處理后，提高廢水中的溶解氧和有機物的降解速率，再經(jīng)混凝沉淀后可達到現(xiàn)有企業(yè)的二級排放標準。該工藝處理中濃度廢水效率較高，但處理成本高，難于維護與管理。 二段高速上流式厭氧污泥床(UASB)法和溶解空氣浮選升流式厭氧污泥床法是在單個UASB法上的改進工藝，適合處理含高濃度懸浮固體、脂肪顆粒和油脂的屠宰廢水。二段高速上流式厭氧污泥床UASB法的第一階段為使用絮凝劑淤泥的 UASB 即 (UASBf) 反應器，可以去

21、除脂肪顆粒、油脂等不溶解的CODcr。第二階段為使用粒狀淤泥的UASB即(UASBf)反應器，去除溶解性的CODcr。此法CODcr去除率可達90% 以上。 水解酸化生物吸附再生接觸氧化工藝&該工藝特別適合于處理高濃度、水質(zhì)水量變化較大的廢水, CODcr去除率可達 95% 以上。該法采用AB兩段組合工藝，A段負荷高，污泥絮體具有較強的吸附能力和良好的沉降性能，抗沖擊負荷能力很強，對有毒物質(zhì)的影響具有很大的緩沖作用，但是污泥量較高，需采取相應的污泥處理措施。B段二沉池出水中的少量難沉降的脫落生物膜通過氣浮處理進一步去除，以提高出水水質(zhì)。 CAF渦凹氣浮SBR法采用機械格柵去除了大部分固

22、體污染物，避免了大塊固體顆粒影響氣浮、曝氣工藝，大大降低了后續(xù)工藝的處理負荷，然后機械過濾把關(guān)，保證了出水穩(wěn)定達標，再經(jīng)過氣浮池和SBR塔。 該工藝綜合了CAF和SBR的優(yōu)點，CAF氣浮系統(tǒng)操作彈性大，抗沖擊負荷能力強，出水穩(wěn)定，對于污染物濃度較小的原水，僅采用CAF系統(tǒng)即可滿足水質(zhì)的排放要求，可以在一定時間內(nèi)運行SBR塔，節(jié)省運行維護費用，采用該工藝處理的廢水CODcr去除率達80%90%。 升流式厭氧污泥床過濾器（UASBAF）序批式活性污泥法SBR工藝，該工藝是適用于水質(zhì)波動較大、蛋白質(zhì)含量高的廢水處理, 其中升流式厭氧污泥過濾器是將升流式厭氧污泥床（UASB）和厭氧濾池（AF）組合為一

23、體的反應器，適應于間歇進水的屠宰廢水。而SBR為序批式活性污泥法，在同一池內(nèi)按進水、反應、沉淀、排水分階段周期進行，耐水量水質(zhì)沖擊負荷。SBR非常適應于屠宰廢水每天有規(guī)律地間歇排放的特點, 有機物先經(jīng)過UASBAF厭氧消化后，分解生成的氨氮經(jīng)過SBR后去除率達68。6%，該工藝具有工藝流程簡單、耐沖擊負荷、運行管理簡便、工程造價省和運行費用低等特點，適合于小型肉類加工廠的屠宰廢水處理工程。5、 屠宰廢水處理技術(shù)的應用分析考慮屠宰廢水水質(zhì)特點，對比各種處理方法的優(yōu)缺點，得出目前屠宰廢水最經(jīng)濟有效的處理技術(shù)為：以生物法為主，輔助必要的物理、化學等方法作預處理。例如以采用生物處理法為主體的二級SBR

24、法工藝路線處理效果較好。在北方地區(qū)，尤其是經(jīng)濟不發(fā)達的北方地區(qū)，考慮到氣溫低，占地要求小，運行費用要求低等因素，深井曝氣法為首選方法。厭氧生物處理成本低，但不能較好地去除氨氮，故對于出水水質(zhì)要求較高的情況下，通常經(jīng)過厭氧處理后，還需進行好氧處理或采用化學法去除氨氮才能達到水質(zhì)排放要求。好氧法不僅可以獲得很高的CODcr去除率， 而且還可以去除氮、磷， 但成本很高， 所以對于高濃度屠宰廢水， 通常首先經(jīng)厭氧生物法處理， 然后使用好氧法處理，綜合使用厭氧和好氧生物法的優(yōu)點， 可以獲得高CODcr去除率，同時去除氮、磷，還降低成本。采用生物法處理屠宰廢水可考慮回收利用問題。活性污泥經(jīng)過一定處理后，可

25、作為動物飼料用，還可回收屠宰廢水中的蛋白質(zhì)和脂肪，產(chǎn)品可用作動物飼料，還可以生產(chǎn)沼氣和無害肥。達到開發(fā)能源，變廢為寶，又促進農(nóng)業(yè)養(yǎng)殖業(yè)發(fā)展的目的，是一項具有生態(tài)平衡良性循環(huán)的可持續(xù)發(fā)展工程。屠宰廢水的治理經(jīng)驗對于城市和養(yǎng)殖業(yè)糞便污染的治理有著較好的參考價值。二、 接觸氧化法介紹 1、接觸氧化法特點： BOD負荷高，污泥生物量大，相對而言處理效率較高，而且對進水沖擊負荷（水力沖擊負荷及有機濃度沖擊負荷）的適應力強。 處理時間短，在處理水量相同的條件下，所需裝置的設備較小，因而占地面積小。 能夠克服污泥膨脹問題，生物接觸氧化法與其他生物膜法一樣，不存在污泥膨脹問題，對于那些用活性污泥法容易產(chǎn)生膨脹

26、的污水，生物接觸氧化法特別顯示出優(yōu)越性，容易在活性污泥法中產(chǎn)生膨脹的菌種在接觸氧化法中，不僅不產(chǎn)生膨脹，而且能充分發(fā)揮其分解氧化能力強的優(yōu)點。 可以間歇運轉(zhuǎn)。當停電或發(fā)生其他突然事故時，生物膜對間歇運轉(zhuǎn)有較強的適應力。長時間的停車，細菌為適應環(huán)境的不利條件，它和原生動物都可以進入休眠狀態(tài)，顯示了對不利生長的環(huán)境有較強的適應力；一旦環(huán)境條件好轉(zhuǎn)，微生物又重新開始生長、代謝。 維護管理方便，不需要回流污泥。由于微生物是附著在填料上形成生物膜，生物膜的剝落與增長可以自動保持平衡，所以無須回流污泥，運轉(zhuǎn)十分方便。 剩余污泥少。2、 接觸氧化法高效處理的原理分析如下： 生物活性高（泥齡低）。國內(nèi)采用的接

27、觸氧化池中，絕大多數(shù)的曝氣裝置設在填料下，不僅供氧充足，而且對生物膜起到了攪動作用，加速了生物膜的更新，使生物的活性提高。如果從“泥齡”看，活性污泥法的“泥齡”為34d，而第一級氧化池的生物膜“平均泥齡”為12 d，由于平均泥齡低，微生物總是處在很高的活力下工作。經(jīng)耗氧速度測定，同樣濕重是帶有絲狀菌的生物膜，其耗氧速度較活性污泥法的高1.81倍。 傳質(zhì)條件好，微生物對有機物的代謝速度比較快。在接觸氧化法中，由于空氣的攪動，整個氧化池的污水在填料之間攪動，使生物膜和水流之間產(chǎn)生較大的相對速度，加快了細菌表面的介質(zhì)更新，增強了傳質(zhì)效果，加快了生物代謝速度，縮短了處理時間。 利于絲狀菌的生長。在有填

28、料的接觸氧化池中，對絲狀菌的生長很有利。絲狀菌的存在，能提高對有機物的分解能力。 充氧效率高。接觸氧化法的填料有增進充氧效果的作用，動力效率在302/kw·h以上，比無填料的曝氣提高30%。充氧效率高，則有機物的氧化速度相應提高。 有較高的生物濃度。一般活性污泥法的污泥濃度為23g/L，而接觸氧化法可達1020 g/L。由于微生物濃度高，對低濃度的污水也能有效進行處理；而且由于填料表面有利于硝化菌的生長，故能適應污水中氨氮硝化的要求。3、 生物接觸氧化法與其他處理方法的比較見下表： 處理方法項目生物接觸氧化法生物轉(zhuǎn)盤普通活性污泥法BOD負荷/（m3·d）15510g/（m2

29、·d）06池自身的占地面積中大大設備費用較小較大較大運行成本稍小少大電耗稍大少大MLSS/（mg/L）600010000515 g/m220003000培菌馴化容易容易需要2030維護管理容易容易難污泥量最小少大停運后的問題長期停運，污泥剝離量大長期停運，污泥剝離量大若停運3以上，則恢復困難第三章、工藝設計一、 工藝流程接觸氧化法工藝流程見下圖廢水 格柵、撈毛機 初沉隔油池 調(diào)節(jié)池 厭氧池 接觸氧化池 二沉池 污泥污泥 出水 清水池 污泥池 污泥工藝流程說明： 廢水經(jīng)格柵、撈毛機去除大的懸浮雜質(zhì)，如碎屑肉、豬毛等，再經(jīng)過初沉隔油池自然沉淀后，除去廢水中的泥砂、油脂，流入調(diào)節(jié)池，廢水在

30、接觸氧化池內(nèi)經(jīng)過好氧生化處理后流入二沉池進行泥水分離，上清液消毒后達標計量排放。二沉池污泥回流至厭氧池和接觸氧化池，少量剩余污泥與初沉隔油池的污泥一起排入污泥池貯存，定期外運用做肥料。二、 構(gòu)筑物及設備 格柵 格柵是由一組平行的金屬柵條制成的框架，斜置在污水流經(jīng)的渠道上，或泵站集水井進口處，用以截阻大塊的呈懸浮或漂浮狀態(tài)的污物。1. 設計說明擬定處理水量為1500m³/d ,集中在三小時內(nèi)排出，平均日流量Q=500m³/d=0.139 m³/s ,Kz取1.2 ，最大流量Qmax=K×Q=1.5×0.139=0.167 m³/s 。由

31、于廢水水量大，產(chǎn)渣量大，所以擬采用機械格柵。2. 設計數(shù)據(jù)：柵前水深h=0.4m , 過柵流速v=0.9m/s 柵條間隙寬度b=0.02m 格柵傾角=60°柵條寬度s=0.01m , 進水渠道寬度B1=0.5m ,柵前超高取0.3m 。漸寬部分展開角度1=20° ，設計參數(shù)：過柵流速一般采用0.61.0m/s。格柵總寬度不宜小于進水管渠寬度的2倍，格柵空隙總有效面積應大于進水管渠斷面積的1.2倍。3. 計算 柵條間隙數(shù)nn= =21.5822個；說明： b柵條間隙（m）； h柵前水深（m）；Qmax最大設計流量（m3/s）；v過柵流速（m/s）；格柵傾角（°）。

32、柵槽寬度B 設柵條寬度s=0.01m。 B=s×（n1）+ bn=0.01×（221）0.02×22=0.65m 進水渠道漸寬部分的長度1假定進水渠道寬度B1=0.5m，其漸寬部分展開角度=20°則 =0.22m 出水渠道漸窄部分長度 =0.11m 通過格柵水頭損失h1= ß *（）4/3=2.42*()4/30.96h1 * * k * sin 0.96*3*sin60°0.119m說明：阻力系數(shù)，其值與柵條斷面形狀有關(guān)，一般采用13。h1設計水頭損失（m）；h0計算水頭損失（m）；g重力加速度（/s）；k系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭

33、損失增大倍數(shù)，一般采用3。、設柵前水超高0.3m ，則格柵后柵室總高度H Hhh1h20.40.1190.30.82m、柵室總長度L L121.00.50.220.111.00.52.24m說明: H1柵前渠道深（m）,H1=h1h2、每日截留的污物量W W=0.67m3/d 0.2 m3/d采用鏈條式機械格柵清除 ，見格柵計算草圖。（說明: W11m3污水的柵渣量,格柵間隙為1625mm時,W1=0.010.05m3/d;格柵間隙為3050mm時,W1=0.030.01 m3/d； Kz污水流量總變化系數(shù)。）4.計算結(jié)果柵條間隙數(shù) n=22個 ，柵槽寬度B=0.65m ,進水渠道漸寬部分的長

34、度1=0.22m , 出水渠道漸窄部分長度2=0.11m , 通過格柵的水頭損失h1=0.119m ,格柵后柵室總高度H=0.82m ,柵室總長度L=2.24m ,每日截留的污物量 W=0.2m 初沉隔油池隔油池的目的是去除大顆粒油粒，同時去除細小懸浮物。擬用平流式隔油池。1.設計數(shù)據(jù)停留時間一般采用1.52.0h ；水平流速一般采用25mm/s ；隔油池池數(shù)不少于2格 ；隔油池工作水深一般采用1.52m ,超高不小于0.4m ； 單格的長寬比一般不小于4 ，工作水深與單格寬之比一般不小于0.4 ；油粒上浮速度在0.30.35mm/s之間 ；單格寬度：采用機械刮油，為6.0m ,4.5m ,3

35、.0m ,2.5m 和2m ；采用人工刮油，b3.0m。擬定：停留時間t=2h ,采用水平流速v=2mm/s ,單格隔油池寬度B=2m ,隔油池工作水深h=1.7m ,超高取0.5m2.計算 隔油池的有效容積VQ=1500 m3/d=62.5m3/h ；擬定停留時間t=2h V=Qt=62.5×2=125m3 隔油池過水斷面積A采用水平流速v=2mm/s A=8.68m2 隔油池格數(shù)n單格隔油池寬度B=2m ,工作水深h1.7m n=2.89個 （取3個） 隔油池長度L（m）L=3.6vt=3.6×2×2=14.4m (L應滿足L/B4.0 ) L/B=14.4/

36、2=7.24.0 符合要求 隔油池高度H 設超高=0.5m H=h=1.50.5=2.0m3. 計算結(jié)果：隔油池有效總?cè)莘eV=125m3 ,過水斷面積A=8.68m2 ,隔油池格數(shù)n=3個 ，隔油池長度L=14.4m ,隔油池高度H=2m4. 處理結(jié)果處理結(jié)果見下表項目進水（mg/L）出水（mg/L）去除率（）CODcr150090041BOD51000650 48ss700500 29油脂320 8075隔油池圖形見下圖: 調(diào)節(jié)池由于廢水排放過程中廢水量及排入雜質(zhì)的不均勻性，使得廢水的流量或濃度在晝夜內(nèi)劇烈變化，為使處理構(gòu)筑物正常工作，不受廢水高峰流量或濃度變化的影響，設置了調(diào)節(jié)1. 計算V

37、=L×B×H=7.0m×8.0m×3.0m=168m3 起高0.4m 總深3.2m , 有效水深3.0m 停留時間24.0h 進水形式采用自流進水形式2. 潛水提升泵選用：調(diào)節(jié)池采用WQ60-13-4型潛水提升泵2臺，1用1備，單臺性能參數(shù)為Q60 m3 /h，H=13 m，N=4kw 厭氧池1.設計數(shù)據(jù) 設計進水水量 Q=1500m3/d , 廢水水質(zhì)為CODcr=2.2COD/m2 BOD5=880mg/L=0.8BOD/m3 SS=500mg/L 設定厭氧池COD去除率為83 取厭氧池容積負荷，Nv=2.8COD/（m3·d） 計算 厭氧

38、池的有效容積V由公式V=978.21（m3）式中： Sr去除的有機物濃度 （COD/m3） Nv厭氧池容積負荷 擬選兩座池子，單池體積V1=V/2=500 m3采用圓柱型厭氧池體，尺寸如下圖圖中：D=2h3 ,d1=d2=1m ,h1=0.5m則h32·h3=v1h3=5.42m 取5.5m則D=11m 取產(chǎn)氣系數(shù)為r=0.3m3/kg.COD則厭氧池產(chǎn)氣量為G=rQSr=0.3×1500×2.2×83%=821.7(m3/d)則單池產(chǎn)氣量為Gi=G/2=411( m3/d)取=20°則單池氣室容積為V2=×h2() =×&

39、#215;tg××(D2d12d22)=×0.364×3.14×(121111)=69.67m3氣室可容納約4小時地氣量符合設計要求 沼氣柜的體積應按需要的最大調(diào)節(jié)容量決定,無此資料時可按平均日產(chǎn)氣量的25%40%，即610h的平均產(chǎn)氣量計算。厭氧池產(chǎn)氣量為:G=rQSr=0.3×1500×2.2×83%=821.7(m3/d)擬定按6h的平均產(chǎn)氣量計算沼氣柜的體積V=G/4=205.43 m3則V=L*B*H=8.0m*6.0m*5.0m 取產(chǎn)泥系數(shù)=0.13干泥/kgCOD，則厭氧池產(chǎn)泥量為XQSr=0.13&

40、#215;1500×2.2×85%=356(kg干泥/d)取污泥產(chǎn)水率為99 ，因污泥含水率95時其密度可近似取1000kg/m3則厭氧池所產(chǎn)生污泥體積為VX/1000×(1-99%)=35.6m3則其產(chǎn)泥量為Vi=18m3取=30°厭氧池污泥斗容積為Vi×h4()=××tg30°××(D2d12d22) =×0.577×3.14×(121111) =110m3 2×35.6=71.2(m3/d)即所設污泥斗足夠容納厭氧池兩天以上地產(chǎn)泥量 符合設計要求。3

41、.計算結(jié)果厭氧池有效容積V=978.2m3 ,厭氧池產(chǎn)氣量G=821.7m3/d厭氧池產(chǎn)泥量X=356(干泥d)厭氧池污泥斗容積V=110m34.處理效果項目進水（mg/L）出水（mg/L）去除率（）CODcr90052042BOD5650300 50ss500280 44油脂 8060 40 接觸氧化池1.設計數(shù)據(jù)設計流量Q=1500m3/d，進水BOD5（La） La=150mg/L，出水BOD5 (Lt) Lt=20mg/L BOD去除率 =86.7%容積負荷M=1.5BOD5/m3·d ，接觸時間t=2h ,氣水比D0=15（m3氣/m3廢水），濾池格數(shù)擬定為3，污水在池中的

42、停留時間不應小于12h，每單元的接觸氧化池面積不宜大于25m2，以保證布水、布氣均勻。2.設計計算 濾池容積 (V)V=130m3 濾池總面積 (F) F=43.3m2說明： H濾料層總高度（m），一般H=3m 格濾池面積 (f) 擬定濾池格數(shù) n=3則 f=14.4m2 14m225m2 符合要求每格濾池尺寸 （L，B） L×B=7m×2m 校核接觸時間tt=×24=×24=2.07h 合格 濾池總高度 （H0）濾層層數(shù)取m=3H0=Hh1h2(m1)h3h4=30.60.5(31)×0.31.5=6.2m 污水在池內(nèi)的實際停留時間 () =

43、×24=×24=43.87h 填料總體積 () =nfH=5*9*3=135m3 所需空氣量 (D) D=D0*Q=15 m3/ m3 *1500 m3/d=22500 m3/d 每格空氣量 (D1)D1=* D0=7500 m3/d直流式鼓風曝氣接觸氧化池見下圖： 空氣管路計算：風管中的空氣流速一般采用:干、支管 1015m/s , 豎管小支管 45m/s取流速為10m/s?？諝庠陲L管中的流速：v=10m/s;空氣容重：1.205kg/m3;單位風管的阻力：=0.59毫米水柱/米;管道長約：L=6m;則風管沿程阻力：h1=Li=0.59×6=3.54毫米水柱;風

44、管彎頭共6個，阻力系數(shù)=0.75,則其局部彎頭損失：h2=6v2/2g=6×0. 75×102×1.205/20=27.6毫米水柱;根據(jù)有關(guān)資料，充氧裝置的阻力：h4=0.8米水柱;風機所需壓力：H=h1+h2+h3+h4=0.00354+0.0276+4+0.8=4.83米水柱;根據(jù)流量和流速考慮到管路損失等原因，查有關(guān)資料, 考慮到管路損失等原因，取D200mm。擬選用TSC-100羅茨鼓風機. 風機性能技術(shù)指標如下：轉(zhuǎn)速n口徑D出風量Q出風升壓P電機功率N重量高面積1450r/min1008.0m3/min49.0KPa15KW330kgM50mm1010&

45、#215;M500mm風機的選擇：選擇風機時有下面幾點要求：在同一供氣系統(tǒng)中，鼓風機應選同一類型；鼓風機的備用臺數(shù)：工作風機3臺時，備用一臺；工作風機4臺時，備用2臺。此鼓風機有如下優(yōu)點：能源消耗較低，噪音低，軸承壽命延長。曝氣裝置： 接觸氧化法的曝氣裝置多采用穿孔管布氣，孔眼直徑為35mm，空眼中心距為50100mm左右。用穿孔管曝氣的氧利用率低，但大中孔管曝氣的特點是不堵塞、造價低。進水裝置：進水裝置一般采用穿孔管進水，穿孔管上空眼直徑為515mm，擬定為10mm,間距為200mm左右，水流噴出孔眼流速為2m/s。 穿孔管可直接設在填料的上部或下部，使污水均勻流入填料床，污水、空氣和生物膜

46、三者之間互相均勻接觸，可提高填料床的工作效率，同時，還要考慮到發(fā)生堵塞時有加大進水量的可能。3.計算結(jié)果濾池容積V=130m3濾池總面積F=43.3m2每格濾池面積f=14m2, 濾池尺寸為7×2（m）濾池接觸時間t=2.07h濾池總高度6.2m填料總體積42m3所需空氣量4500m3/d4.處理結(jié)果項目進水（mg/L）出水（mg/L）去除率（）CODcr5207586BOD51502086.7ss2807075油脂602067 豎流式二沉池為了使水流在沉淀池內(nèi)分布均勻,池子的直徑和有效水深之比值不大于3,池子的直徑(或邊長),一般不大于10m 。中心管內(nèi)流速應不大于30m

47、m/s，中心管下口應設喇叭口和反射板。喇叭口直徑及高度為中心管直徑的1.35倍；反射板直徑為喇叭口直徑的1.35倍。反射板表面與水平面傾角為17°。緩沖層高度在有反射板,板底面至污泥表面高度采用0.3m；無反射板時，自喇叭口下緣至污泥表面采用0.6m。當沉淀池直徑（或邊長）小于7m，處理水沿周邊流出；直徑為7m和7m以上時,應增設輻流式匯水槽，匯水堰口最大負荷為1.52.9L/（s·m）。排泥管下端距池底不大于0.2m，管上端超出水面不小于0.4m 。1.設計數(shù)據(jù)Qmax=1800m3/d=0.02 m3/s,污水在沉淀池中的流速v=0.5m/s,沉淀時間t=1.5h，中心

48、管內(nèi)流速v0=30mm/s，污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙流出速度v1=15mm/s，圓錐底部直徑取0.4m 截錐側(cè)壁傾角取45°2. 設計計算 Qmax=1800m3/d=0.02 m3/s ,污水在沉淀池中的流速v=0.5m/s ,沉淀時間t=1.5h 沉淀池的有效水深，即中心管高度h2:h2=vt3600=0.5×1.5×3600=2.7m 沉淀區(qū)有效面積F和中心管有效過水面積f中心管內(nèi)流速v0=30mm/sF=40m2f=0.67m2 沉淀池直徑DD=7.2m 校核：Dh2=7.2/2.7=2.673 符合要求 中心管直徑d0=0.92m喇叭口直徑d

49、1=1.35 d0=1.24m反射板直徑d2=1.30 d1=1.61m 中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h3污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙流出速度v1=15mm/s h3=0.34m 污泥區(qū)截錐高度h5圓錐底部直徑取0.4m ， 截錐側(cè)壁傾角取45°h5=(D/2/2)×tg=(7.2/20.4/2)×tg45°=3.4m 沉淀部分所需總?cè)莘eVV2.25 m3式中：C1進水懸浮物濃度 （t/m3）C2出水懸浮物濃度 （t/m3）Kz污水流量總變化系數(shù) 污泥濃度 （t/m3）p污泥含水率 （%） 沉淀池總高度h1h2h3h4h5=0.3+2.7+

50、0.34+0.3+3.4=7.04m3.計算結(jié)果沉淀池的有效水深，即中心管高度h2=2.7m沉淀區(qū)有效面積F=40m2中心管有效過水面積，f=0.67m2沉淀池直徑D=7.2m 中心管直徑d0=0.92m喇叭口直徑d1=1.24m反射板直徑d2=1.61m中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h3=0.34m污泥區(qū)截錐高度h5=3.4m沉淀部分所需總?cè)莘eV2.25 m3沉淀池總高度H=7.04m4.處理效果項目進水（mg/L）出水（mg/L）去除率（）CODcr503040BOD5201050ss603640油脂201240 污泥池1.設計計算 初沉隔油池的污泥量（m3/d）V1=6.1 m3 式

51、中： V初沉污泥量，m3/d； Q污水流量，m3/d； 初沉隔油池中懸浮物的去除率，%； 進水中懸浮物濃度，mg/L； P污泥含水率 ,%； 污泥密度 ,1000/m3。 厭氧池污泥量 由在厭氧池的計算結(jié)果可知，污泥量為35.6m3 ，由于厭氧池的停留時間比較長，擬定為3天，則每天產(chǎn)生的污泥量V2=35.6 m3 二沉池污泥量同理，二沉池產(chǎn)生的污泥量由上可知V3=2.25 m3總污泥量V=V1V2V3=6.135.62.25=43.95 m3 （4）污泥池設計將污泥池設計為正方形則 V=L*B*H=3.5m×3.5m×3.5m 2.計算結(jié)果初沉隔油池的污泥量（m3/d）V1

52、6.1 m3厭氧池的污泥量V2=11.9 m3二沉池產(chǎn)生的污泥量由上可知V3=2.25 m3總污泥量V=V1V2V3=20.25 m3V=L*B*H=3.5m×3.5m×3.5m 清水池清水池采用氯消毒,一級處理后的污水投加量為2030mg/L ,不完全人工二級處理后的污水投加量為1015 mg/L ,完全人工二級處理后的污水投加量為510 mg/L 。 因此，氯的投加量為1500m3/d×15mg/L=22.5kg/d 。1.設計數(shù)據(jù)清水池有效時間為1.5h，平面尺寸7×5（m）,總深3.0m氯的投加量為22.5kg/d ，根據(jù)投加量，選擇采用ZJ型加濾機，2.出水效果：項目原水（mg/L）出水（mg/L）去除率（）CODcr15003098BOD510001099SS70036