石虎塘溫控方案

1、贛江石虎塘航電樞紐工程水工大體積混凝土溫控方案武 漢 理 工 大 學2009年9月1概述贛江為江西省第一大河流，自河源至吳城全長780km。其中萬安以上為上游，長350km，河寬200m600m，穿越山地和丘陵，地勢較高，河床質多粗沙和卵礫石，部分河段為礁石，枯水平均比降0.32，屬山區(qū)性河流；萬安至樟樹為中游，長263km，河寬一般600m900m，跨越吉泰盆地，兩岸臺地丘陵相間，沿河兩岸多為沙壤土組成的臺地，長期受水流沖刷，岸線崩塌河床拓寬，枯水河面寬淺，枯水期平均比降0.16；樟樹至吳城為下游，長167km，河寬約1000余米流經沖積平原，地勢較低，兩岸筑有圩堤，屬平原河流，河床質多中、

2、粗沙，枯水平均比降0.07。吳城至湖口屬鄱陽湖區(qū)，長81km，枯水平均比降0.047，吳城以下20km的褚溪河口是鄱陽湖五河來水的總匯口。石虎塘航電樞紐系贛江贛州至湖口河段自上而下6個規(guī)劃梯級中的第3個梯級，壩址位于泰和縣城公路橋下游26km的石虎塘村附近，下距吉安井岡山大橋33km，壩址左岸有贛粵高速公路京九鐵路和105國道通過，現有航道等級為級，對外交通較方便。石虎塘航電樞紐工程處于贛江流域，贛江流域屬亞熱帶濕潤氣候，春夏梅雨多，秋冬降雨少，春秋季較短，冬夏季較長，春寒夏熱，秋涼冬冷，結冰期短，四季變化明顯。石虎塘航電樞紐工程W5標，主要包括左岸船閘、7.5孔泄水閘、左岸土石壩、壩頂公路橋

3、、施工導流與水流控制及岸坡防護工程等。施工時間從2009年6月到2011年6月。其中泄洪閘底板及閘墩，船閘底板與上下閘首結構斷面尺寸與實體尺寸均超過1m，混凝土一次澆注量大，屬于典型的水工大體積混凝土。由于混凝土的水化熱作用，混凝土澆筑后將經歷升溫期、降溫期和穩(wěn)定期三個階段，在這個過程中混凝土的體積在溫度變化影響下亦隨之伸縮，若各塊混凝土體積變化受到約束就會產生溫度應力，如果該應力超過混凝土的抗裂能力將導致混凝土開裂；因此為了避免混凝土出現裂縫，提高混凝土耐久性，保證工程質量，必須對混凝土的配合比進行優(yōu)化設計和采取溫控養(yǎng)護措施。望項目部按溫控方案制定詳細的實施細則。2船閘及泄洪閘混凝土配合比優(yōu)

4、化設計2.1原材料的選擇水泥：江西青源（齊峰）水泥有限公司的P.042.5水泥；粉煤灰：吉安井岡山華能電廠生產的級灰，需水比為94%，燒失量為4.04%；礦粉：江西新華建材有限公司S95級灰，比表面積400m2/kg，實測為435 m2/kg；外加劑：江西迪特科技有限公司HPW型聚羧酸外加劑；粗骨料：石虎塘贛江卵石，采用3級配，粒徑580mm；細骨料：石虎塘贛江河砂，細度模數2.53.1；拌合水：潔凈水。2.2 密實骨架堆積法混凝土配合比設計當混凝土中水泥用量大時，其水化溫升高，收縮大，易產生溫度裂縫。為此，本課題組采用密實骨架堆積法進行混凝土配合比設計，從而達到了減少膠凝材料用量、提高混凝土

5、耐久性和體積穩(wěn)定性的目的。密實骨架堆積設計法不僅可以優(yōu)化集料的組成級配，而且顯著提高了混凝土材料的結構致密性，在保證混凝土具有良好工作性的條件下，最大限度的降低膠凝材料的用量進而提高混凝土的力學性能、耐久性和經濟性。用密實骨架設計配合比，是通過尋求混凝土中的粗細骨料的最大密度來尋找最小空隙率，因為粉煤灰的密度及細度都比砂要小，因此可以在找出粗細骨料的最佳比例后，再通過尋求摻合料和粗細骨料的最大密度，計算出最緊密堆積時粗細骨料、摻合料的最佳比例。通過計算以及項目部提供的基礎配合比綜合考慮，利用緩凝型外加劑配制出以下配合比：表2-1密實骨架堆積法混凝土配合比編號標號各組分用量（kg/m3）水水泥粉

6、煤灰礦粉砂小石（5-20mm）中石(20-40mm)大石(40-80mm)外加劑1C201088161366444105474101.782C251088967406274195584191.963C301089874445854325764322.16試驗，對密實骨架堆積法混凝土的3個配合比做了力學性能試驗，得到數據如表2-2：表2-2 各配比混凝土工作性能和力學性能編號塌落度（mm）抗壓強度（MPa）7d28d14011.118.623513.121.633514.824.5工作性能滿足要求，雖然水工大體積混凝土以90天齡期評定，考慮到28天強度偏低，在不增加膠凝材料，不影響混凝土工作性能

7、的前提下，進行了調整：表2-3各標號混凝土優(yōu)化配合比編號標號各組分用量（kg/m3）水水泥粉煤灰礦粉砂小石（5-20mm）中石(20-40mm)大石(40-80mm)外加劑AC20103.28161366454115484111.82BC251008967406304205604202.0CC3099.49874446104275694272.20表2-4 各配比混凝土工作性能和力學性能編號塌落度（mm）抗壓強度（MPa）7d28dA3511.619.6B3013.523.9C3015.227.5 通過調整，在不改變膠凝材料總量的前提下，減小水灰比，微調減水劑的摻量，混凝土的工作性能滿足設計要

8、求的10-40mm的塌落度，28天強度從80%提高到標號的90%，能符合90天強度評定標準。在膠凝材料不變的情況下減小水灰比，除強度有所增加外，混凝土中的自由水變少，有利于降低水泥水化熱。3混凝土澆筑分層3.1泄水閘混凝土分層泄水閘為開敞式結構。閘孔凈寬20m，建于巖基，采用寬頂堰型，堰頂高程46.7m，采用孔中分縫的結構型式，中墩和邊墩厚均為3.0m。泄水閘底板及消力池混凝土標號為C20，底板溢流面50cm厚及以上2m高閘墩混凝土標號為C30，閘墩混凝土為C25。澆注工作量大，按照泄水閘結構尺寸，考慮溫控及施工需要，參考設計圖紙，將泄水閘混凝土澆筑分層設定如圖3-1：圖3-1 泄水閘分層澆筑

9、示意圖3.2上閘首混凝土分層上下閘首均為鋼筋混凝土整體式結構。設計混凝土標號：邊墩、底板、輸水廊道、空箱等C25號?；炷翝仓看螅凑丈舷陆Y構尺寸，考慮溫控及施工需要，參考設計圖紙，將上閘首混凝土澆筑分層設定如圖3-2： 圖3-2上閘首底板分層澆筑圖4大體積混凝土溫控計算4.1上閘首大體積混凝土溫控計算4.1.1計算條件（1）施工時間及進度等施工時間： 2009年10月起至2009年11月澆筑層厚：按施工圖所述分層進行施工進度：按施工圖所述施工進度進行澆筑溫度：混凝土入模溫度在2009年10、11月份之按28計算放熱系數：=14W/m2導溫系數：0.10 m2/d線膨脹系數：8.910-6/

10、（2）混凝土力學參數混凝土重度 2400kg/m3混凝土絕熱溫升：Tr（t）=WQ0（1-e-mt）/C混凝土彈性模量：混凝土徐變度：（3）氣溫 ，另外加3輻射熱（側面不加）。4.1.2溫度計算結果圖4-1 上閘首模型圖上閘首混凝土第一層第3天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第一層第28天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第一層中心72天溫度時程曲線圖上閘首混凝土第二層第3天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第二層第28天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第二層中心65天溫度時程曲線圖上閘首混凝土第三層第3天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第三層第28天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第三層中心58天溫度時程曲線圖上閘首C25混凝土第

11、四層第3天水化熱溫度云圖上閘首C25混凝土第四層第28天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第四層中心51天溫度時程曲線圖上閘首混凝土第五層第3天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第五層第28天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第五層中心44天溫度時程曲線圖上閘首混凝土第六層第3天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第六層第28天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第六層中心37天溫度時程曲線圖上閘首混凝土第七層第3天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第七層第28天水化熱溫度云圖上閘首混凝土第七層中心30天溫度時程曲線圖圖4-2 上閘首混凝土溫度場（單位：）通過溫度包絡圖，上閘首混凝土各層最高溫度、最大溫差見表4-1、表4-2。表4-1 上閘首混

12、凝土各層最高溫度（）層號最高溫度143.7243.4344.5444.4542.3642.2741.8表4-2 上閘首混凝土各層最大溫差（）層號最大溫差117.9217.4317.3418.3518.4617.5716.14.1.3溫度應力計算結果上閘首混凝土第一層第3天應力場云圖上閘首混凝土第一層第28天應力場云圖上閘首混凝土第二層第3天應力場云圖上閘首混凝土第二層第28天應力場云圖上閘首混凝土第三層第3天應力場云圖上閘首混凝土第三層第28天應力場云圖上閘首混凝土第四層第3天應力場云圖上閘首混凝土第四層第28天應力場云圖上閘首混凝土第五層第3天應力場云圖上閘首混凝土第五層第28天應力場云圖上

13、閘首混凝土第六層第3天應力場云圖上閘首混凝土第六層第28天應力場云圖上閘首混凝土第七層第3天應力場云圖上閘首混凝土第七層第28天應力場云圖圖4-4 上閘首混凝土溫度應力場（單位：MPa）上閘首混凝土的各層最大主應力見表4-3：表4-3 上閘首混凝土各層最大主應力表（MPa）齡期分層第3天第7天第28天第1層0.1610.2860.703第2層0.2510.3800.613第3層0.2950.4040.660第4層0.3040.5300.803第5層0.2290.3790.655第6層0.2440.4030.767第7層0.1190.3350.641表4-4 C25混凝土各齡期劈裂抗拉強度（MP

14、a）齡期標號第3天第7天第28天C250.6031.3962.5624.1.4 上閘首溫度場應力場計算結果分析通過對上閘首各層混凝土的溫度場和應力場的計算分析，主要結果如下： (1) 隨著上閘首混凝土的澆注和水化反應的進行，混凝土核心區(qū)內部應力逐漸增大，在混凝土內部形成較大的應力梯度。通過分析結果可知，上閘首各層大體積混凝土溫峰到達時間為3-4天，上閘首混凝土最高溫度44.5，內表最大溫差18.4；溫差未超過溫控設計指標20，能夠滿足設計要求。(2) 上閘首混凝土不同齡期的最大主拉溫度應力均小于同齡期混凝土的抗拉強度，具有較大的安全系數，滿足設計要求。4.2泄水閘大體積混凝土溫控計算4.2.1

15、計算條件（1）施工時間及進度等施工時間： 2009年10月起至2009年11月澆筑層厚：按施工圖所述分層進行施工進度：按施工圖所述施工進度進行澆筑溫度：混凝土入模溫度在2009年10、11月份之按28計算放熱系數：=14W/m2導溫系數：0.11 m2/d線膨脹系數：8.910-6/（2）混凝土力學參數混凝土重度 2400kg/m3混凝土絕熱溫升：Tr（t）=WQ0（1-e-mt）/C 混凝土徐變度：（3）氣溫 ，另外加3輻射熱（側面不加）。4.2.2溫度計算結果泄水閘模型圖泄水閘C20混凝土第一層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C20混凝土第一層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第一層中心86天溫

16、度時程曲線泄水閘C20混凝土第二層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C20混凝土第二層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第二層中心79天溫度時程曲線泄水閘C30混凝土第三層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C30混凝土第三層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第三層中心72天溫度時程曲線泄水閘C25混凝土第四層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C25混凝土第四層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第四層中心65天溫度時程曲線泄水閘C25混凝土第五層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C25混凝土第五層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第五層中心溫度58天溫度時程曲線泄水閘C25混凝土第六層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C25混凝土第六

17、層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第六層中心51天溫度時程曲線泄水閘C25混凝土第七層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C25混凝土第七層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第七層中心44天溫度時程曲線泄水閘C25混凝土第八層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C25混凝土第八層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第八層中心37天溫度時程曲線泄水閘C25混凝土第九層第3天水化熱溫度云圖泄水閘C25混凝土第九層第28天水化熱溫度云圖泄水閘混凝土第九層中心30天溫度時程曲線圖4-5 泄水閘混凝土溫度場（單位：）通過溫度包絡圖，泄水閘混凝土各層最高溫度、最大溫差見表4-5、表4-6。表4-5 泄水閘混凝土各層最高溫度（

18、）層號最高溫度140.2245.4345.9441.3539.5639.5741.1841.2940.3表4-6 泄水閘混凝土各層最大溫差（）層號最大溫差116.9217.4317.2414.5514.2614.1713.8813.9914.04.2.3溫度應力計算結果泄水閘混凝土第一層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第一層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第二層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第二層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第三層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第三層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第四層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第四層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第五層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第五

19、層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第六層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第六層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第七層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第七層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第八層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第八層第28天應力場云圖泄水閘混凝土第九層第3天應力場云圖泄水閘混凝土第九層第28天應力場云圖圖4-6泄水閘混凝土溫度應力場（單位：MPa）泄水閘混凝土的各層最大主應力見表4-7：表4-7 泄水閘混凝土各層最大主應力表（MPa）齡期層號第三天第七天第二十八天第一層0.3230.4120.651第二層0.2220.3270.675第三層0.1690.2950.412第四層0.1870.2990

20、.438第五層0.1750.3440.528第六層0.1810.3230.566第七層0.1040.3330.561第八層0.1840.3260.469第九層0.1710.3330.469表4-8 各標號混凝土各齡期劈裂抗拉強度（MPa）齡期標號第3天第7天第28天C200.5611.2602.368C250.6031.3962.562C300.6791.5342.7964.2.4泄水閘溫度場應力場計算結果分析通過對泄水閘混凝土的溫度場和應力場的計算分析，主要結果如下：（1） 隨著泄水閘混凝土的澆注和水化反應的進行，混凝土核心區(qū)內部應力逐漸增大，在混凝土內部形成較大的應力梯度。通過分析結果可知

21、，泄水閘各層大體積混凝土溫峰到達時間為2-3天，上閘首混凝土最高溫度45.9，內表最大溫差17.4；溫差未超過溫控指標20，滿足設計要求。（2） 泄水閘混凝土不同齡期的最大主拉溫度應力均小于同齡期混凝土的抗拉強度，具有較大的安全系數，滿足設計要求。4.3消力池大體積混凝土溫控計算4.3.1計算條件（1）施工時間及進度等施工時間： 2009年10月起至2009年11月澆筑層厚：按施工圖所述分層進行施工進度：按施工圖所述施工進度進行澆筑溫度：混凝土澆筑溫度在2009年10、11月份之按28計算放熱系數：=14W/m2導溫系數：0.00936 m2/d線膨脹系數：8.910-6/（2）混凝土力學參數

22、混凝土重度 2300kg/m3混凝土絕熱溫升：Tr（t）=WQ0（1-e-mt）/C 混凝土彈性模量：混凝土徐變度：（3）氣溫 ，另外加3輻射熱（側面不加）。4.3.2溫度計算結果消力池模型圖消力池C20混凝土第一層第3天水化熱溫度云圖消力池C20混凝土第一層第28天水化熱溫度云圖消力池混凝土中心28天溫度時程曲線圖4-7 消力池混凝土溫度場（單位：）通過溫度包絡圖，消力池混凝土各層最高溫度、最大溫差見表4-9、表4-10。表4-9 消力池混凝土各層最高溫度（）層號最高溫度140.44表4-10 消力池混凝土各層最大溫差（）層號最大溫差1174.3.3溫度應力計算結果消力池混凝土第一層第3天應

23、力場云圖消力池混凝土第一層第28天應力場云圖圖4-8消力池混凝土溫度應力場（單位：MPa）消力池混凝土的各層最大主應力見表4-11：表4-11 消力池混凝土各層最大主應力表（MPa）齡期層號第3天第7天第28天第一層0.1420.2560.3584.3.4消力池溫度場應力場計算結果分析通過對消力池混凝土的溫度場和應力場的計算分析，主要結果如下：(1) 隨著消力池混凝土的澆注和水化反應的進行，混凝土核心區(qū)內部應力逐漸增大，在混凝土內部形成較大的應力梯度。通過分析結果可知，上閘首各層大體積混凝土溫峰到達時間為2-3天，上閘首混凝土最高溫度40.44，內表最大溫差17；溫差未超過溫控設計指標20，滿

24、足設計要求。(2) 消力池混凝土不同齡期的最大主拉溫度應力均小于同齡期混凝土的抗拉強度，具有較大的安全系數，滿足設計要求。4.4仿真模擬計算結論通過上面對上閘首、泄水閘和消力池的溫度場和溫度應力場的模擬計算，得出如下結論：（1）上閘首各層大體積混凝土溫峰到達時間為3-4天，上閘首混凝土最高溫度44.5，內表最大溫差18.4；泄水閘各層大體積混凝土溫峰到達時間為2-3天，上閘首混凝土最高溫度45.9，內表最大溫差17.4；消力池大體積混凝土溫峰到達時間為2-3天，上閘首混凝土最高溫度40.44，內表最大溫差17，混凝土澆筑時假定入模溫度為28，絕熱溫升均小于25，各部位內表溫差均20的設計要求。

25、 （2）由溫度應力場的分析可知，進行不通冷卻水施工時，各工程部位混凝土每一層的不同齡期的最大主拉溫度應力均小于同齡期混凝土的抗拉強度，因此有較大的安全系數。在進行保濕養(yǎng)護（最好能頂面蓄水1020cm）和適當延長脫模時間（45d），可以取消冷卻水管，不采用通水措施亦不會出現溫度裂縫。而且工程造價降低，施工速度加快。5溫度控制標準在仿真計算的基礎上，結合水工混凝土施工規(guī)范和項目部設計要求制定了混凝土在施工期內不產生有害溫度裂縫的溫控標準，具體內容如下：1、混凝土絕熱溫升：不超過25；2、混凝土內表溫差不超過20；3、相鄰塊體的混凝土溫差不超過20；4、混凝土允許最大降溫速率不超過2.0/d。6混凝

26、土溫控措施及實施細則6.1混凝土原材料選擇及質量控制（1）水泥：采用江西青源水泥有限公司生產的P.O42.5水泥，其用量每立方米混凝土不宜超過160kg，需要采用礦粉替代部分水泥降低混凝土的溫升。水泥散袋或袋裝入場，水泥使用溫度不得超過50，否則須采取措施降低水泥溫度，如可要求水泥生產廠家放置一段時間后發(fā)貨。袋裝水泥入場后應按品種、標號、出廠日期分別存放，同時應采取措施防止受潮。水泥應分批檢驗，質量應穩(wěn)定。若存放期超過3個月應重新檢驗。（2）礦粉：江西新華建材有限公司生產的S95級礦粉。（3）粉煤灰：采用吉安井岡山華能電廠級粉煤灰，質量應符合用于水泥和混凝土中的粉煤灰（GB159691）的規(guī)定

27、。（4）砂：采用中砂，含泥量1%，細度模數2.53.1，其它指標必須符合規(guī)范規(guī)定。（5）石：采用卵石。大體積混凝土粗集料為580mm3級配卵石，來源應穩(wěn)定。石子必須分批檢驗并嚴格控制其含泥量不超過1.0%。如果達不到要求，必須用水沖洗合格后才能使用，其他指示標必須符合規(guī)范要求。（6）外加劑：采用江西迪特科技有限公司生產的HPW型聚羧酸系高效減水劑。外加劑應分批檢驗，品質應穩(wěn)定，如發(fā)現異常應及時報告。（7）水：拌和用水的水質需通過嚴格檢驗并符合有關規(guī)范規(guī)定。6.2混凝土配合比混凝土應具有良好的和易性和粘聚性，不離析、不泌水。初始塌落度宜控制在1-4cm，大體積混凝土初凝時間為8h。為滿足以上施工

28、要求，確保施工質量，應對大體積混凝土配合比進行大量試驗，按材料實際情況，優(yōu)選出配合比；同時結合現場施工和材料情況，對配合比進行調整。根據設計要求和有關規(guī)范規(guī)定，采用標準養(yǎng)護條件下90天齡期的抗壓強度作為驗收和評定的依據，見GBJ146-90粉煤灰混凝土應用技術規(guī)范。6.3對混凝土施工的一般要求考慮到混凝土的收縮和溫度應力，建議各部位大體積混凝土分層澆筑，每一層間隔時間為57d。為確保大體積混凝土施工質量，提高混凝土的均勻性和抗裂能力，必須加強對混凝土每一施工環(huán)節(jié)的控制，要求現場人員必須從混凝土拌合、輸送、澆筑、振搗到養(yǎng)護、保溫整個過程實行有效監(jiān)控。混凝土施工應嚴格按照水工混凝土施工規(guī)范（DL/

29、T5114-2001）進行，并特別注意以下方面：（1）混凝土拌制配料前，各種衡器應請計量部門進行計量標定，稱料誤差應符合規(guī)范要求。應嚴格控制新拌混凝土質量，使其和易性滿足施工要求。坍落度檢驗應在出機口進行，每班2-3次，拒絕使用坍落度過大和過小的混凝土料。應及時檢測粗、細骨料的含水率，遇陰雨天氣應增加檢測頻率，隨時調整用水量。（2）澆筑混凝土前應對模板、鋼筋、預埋件、監(jiān)控元件及線路等進行檢查，同時應檢查倉面內沖毛情況，及是否有碎碴異物等，檢驗合格后才能開盤。（3）自高處向模板內傾卸混凝土時，為防止混凝土離析，應符合下列規(guī)定：a）當直接從高處傾卸時，高度不應超過1.5米；b）當高度超過1.5米時

30、，應通過串筒，溜管等設施；c）在串筒出料口下面，混凝土堆積高度不宜超過1米，即時攤平，分層振搗。（4）混凝土應按規(guī)定厚度，順序和方向分層澆筑，必須在下層混凝土初凝前澆筑完畢上層混凝土。如因故停歇，時間超過初凝時間時，倉面混凝土應按工作縫處理。混凝土分層澆筑厚度不應超過振動棒（頭）長度的1.0倍，并保持從倉面一側向另一側澆筑的順序和方向。（5）澆筑混凝土時，應采用振動器振實：（1）使用插入式振動器時，移動間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍，與側模應保持5-10cm距離，應避開預埋件或監(jiān)控元件10-15cm，應插入下層混凝土5-10cm；（2）對每一部位混凝土必須振動到密實為止，密實的標志是：混

31、凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面呈平坦、泛漿。（6）在澆筑混凝土過程中，必須及時清除倉面積水。（7）嚴格按水工混凝土施工規(guī)范（DL/T5114-2001）要求進行各層間和各塊間水平和垂直施工縫處理。6.4混凝土澆筑溫度的控制混凝土出拌和機后，經運輸、平倉、振搗諸過程后的溫度為澆筑溫度，控制在30以內。在每次混凝土開盤之前，試驗室要量測水泥，砂、石、水的溫度，專門記錄，計算其出機溫度，并估算澆筑溫度，計算方法見附1。當澆筑溫度超過上述控制標準時，必須利用夜間澆筑混凝土，在夜間20時以后開盤，次日8時以前澆筑完；如果澆筑施工要經歷午間高溫期，應當在采取遮陽措施下進行施工。炎熱季節(jié)施工時應避免日光曝曬

32、及混凝土在運輸過程之中由于摩擦而導致混凝土溫度升高。必須嚴格控制混凝土原材料的溫度；其中水泥的溫度不得高于50，否則必須要求水泥廠家在水泥出廠前放置一段時間或采取其它降溫措施；砂、石料要采取遮陽措施，防止太陽直曬；石子溫度不超過30，砂溫度不超過32，粉煤灰溫度不超過35；必要時須對石子采取冷水沖洗及風冷降溫等措施。 6.5保溫及養(yǎng)護各層混凝土澆筑完之后立即用濕麻袋覆蓋混凝土表面進行養(yǎng)護，一方面避免塑性收縮裂縫的出現，另一方面起到保溫的作用；上層混凝土頂面待混凝土終凝后應進行蓄水養(yǎng)護，蓄水深度10-20cm。當遇到寒潮時，混凝土各面應進行表面保溫覆蓋，建議作法如下：在混凝土表面覆蓋兩層麻袋，上

33、面再包一層彩條布，并適當推遲混凝土的拆模時間（澆筑完成后45天后拆模），拆模后涂刷養(yǎng)護液并及時保溫覆蓋，以滿足內表溫差要求，且拆模時間應選擇一天中較高溫度的時刻。待混凝土澆筑到一定的高程后，周邊經檢查認可及時回填。冬季施工時保溫措施非常重要，是防止混凝土開裂的重要條件，當氣溫驟降，日平均氣溫在23天以內連續(xù)下降68，或晝夜溫差超過上述溫降幅度時，對齡期不滿28天的砼，應采取表面保溫措施，以降低內表溫差，防止出現裂縫。表面保溫材料采用土工布覆蓋，并應在氣溫驟降前鋪設于砼表面。1、表面保溫材料在砼內表溫差較?。ㄒ话悴怀^10）后方可撤去。2、澆筑砼不久的部位，應避免在夜間或氣溫驟降期間拆模，如果預計拆模后砼表面溫降可能超過68，應及時采取覆蓋和其它保溫措施。3、能夠回填的部位應盡可能在砼內部溫峰過去后盡快回填。4、在輸水廊道施工中，應在廊道兩端和頂部采用厚帆布擋風，必要時，可將頂部模板同時安裝好，待砼內部溫峰過去后，在廊道內架設足夠數量的碘鎢燈，并鋪設軟質泡沫板以減緩廊道內表面溫降速率，減少開裂的機會。廊道模板應延遲拆模時間，防止表面溫度散失。7溫控施工的現場監(jiān)測為做到信息化溫控施工，出現異常情況及時調整溫控措施，在混凝土內部布設溫度測點，它是溫控工作的重要一環(huán)。（1）混凝土