熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)模板DOC

1、 課程設(shè)計(jì)報(bào)告（20092010年度第 1 學(xué)期）名 稱：熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)題 目：火力發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計(jì)算院 系：能源與動(dòng)力工程學(xué)院班 級(jí)：熱能0606班學(xué) 號(hào)：1061170627學(xué)生姓名：張曉敏指導(dǎo)教師：李志宏設(shè)計(jì)周數(shù)：1成 績(jī)： 日期：2009年12月23日12月30日一、課程設(shè)計(jì)題目 火力發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定二、課程設(shè)計(jì)目的進(jìn)一步鞏固本課程中所學(xué)到的專業(yè)理論，訓(xùn)練電廠工程師必備的專業(yè)技能，著重培養(yǎng)學(xué)生獨(dú)立分析問題、解決問題的能力，以適應(yīng)將來從事電力行業(yè)或非電力行業(yè)專業(yè)技術(shù)工作的實(shí)際需要。三、課程設(shè)計(jì)要求1、 熟練掌握發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計(jì)算的方法、步驟；2、 培養(yǎng)

2、熟練查閱技術(shù)資料、獲取和分析技術(shù)數(shù)據(jù)的能力；3、 培養(yǎng)工程技術(shù)人員應(yīng)有的嚴(yán)謹(jǐn)作風(fēng)和認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度。4、全部工作必須獨(dú)立完成。四、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容引進(jìn)350MW汽輪機(jī)發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計(jì)算（額定工況）（1）、原始資料A、制造廠提供的原始資料a、汽輪機(jī)型式和參數(shù) 引進(jìn)350 MW TC2F-38.6型機(jī)組 p0=16.66MPa, t0=538, pr1=3.769MPa, tr1=324.3, pr2=3.468MPa, tr2=538, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kgb、回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù) pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa項(xiàng)目 單位 一抽 二抽 三抽

3、 四抽 五抽 六抽 七抽 八抽加熱器編號(hào) H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8抽汽壓力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268抽汽溫度 396.6 324.3 457.1 353.5 249.7 150.3 92.77 66.51端差 -1.6 0.5 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8注：各抽汽管壓降取3%P； 各加熱器效率取0.98; 下端差取5.6 各軸封漏汽量(kg/h)：高壓缸Dsg1=11978（去除氧器）,高壓缸Dsg2=1036（去低壓軸封母管），中壓缸Dsg3=978.6（去低壓軸封母管），高壓缸Dsg

4、4=109.3（去軸加）,中壓缸Dsg5=103.7（去軸加），低壓缸Dsg6=1039（去軸加），另有二抽Dsgs345.1（去低壓軸封母管） 各軸封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3032.1 hsg2=3032.1 hsg3=3165.7 hsg4=3032.1 hsg5=3165.7 hsg6=2716.2 hsgs=3035.5c、鍋爐型式和參數(shù) 武漢鍋爐廠1246/18.15-1型亞臨界，一次中間再熱，自然循環(huán)汽包鍋爐 額定蒸發(fā)量1064t/h 過熱蒸汽參數(shù)psu=17.1MPa,tsu=541 汽包壓力pb=18.2Mpa 給水溫度tfw=281鍋爐效率b=0.9285管道效率p

5、=0.985B、其他已知數(shù)據(jù) 汽機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失0.02Po中壓汽門節(jié)流損失0.02Pr2鍋爐排污量Dpw=0.01Db全廠汽水損失DL=0.01Db化學(xué)補(bǔ)充水壓力0.39 Mpa，溫度20機(jī)電效率mg=0.9925*0.987排污擴(kuò)容器效率f=0.98排污擴(kuò)容器壓力Pf=0.69C、有關(guān)數(shù)據(jù)的選取由于計(jì)算前汽輪機(jī)進(jìn)氣量D0未知，要預(yù)選D0，根據(jù)機(jī)組容量350MW進(jìn)行估算（2）任務(wù)A、擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)B、繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖C、發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算（額定工況）a、作汽輪機(jī)熱力過程線b、作汽水參數(shù)表c、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)計(jì)算d、高加組計(jì)算e、除氧器計(jì)算f、低加組計(jì)算g、汽輪機(jī)汽

6、耗量及各項(xiàng)汽水流量計(jì)算i、汽輪機(jī)功率校核j、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算一、擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)汽輪機(jī)機(jī)組型號(hào)為350MW TC2F-38.6型機(jī)組，鍋爐采用武漢鍋爐廠WGZ1246/18.15-1型亞臨界,一次中間再熱，自然循環(huán)汽包爐；其原則性熱力系統(tǒng)圖如圖1。汽輪機(jī)為單軸雙缸雙排汽，高中壓缸采用和缸反流結(jié)構(gòu)，低壓缸為三層缸結(jié)構(gòu)。高中壓部分為沖動(dòng)、反動(dòng)混合式，低壓部分為雙流、反動(dòng)式。共有8級(jí)抽汽。其中第一、二、三級(jí)抽汽分別供3臺(tái)高壓加熱器，第五、六、七、八級(jí)抽汽分別供4臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為1.012MPa壓力除氧器的加熱汽源。八級(jí)回?zé)峒訜崞鳎ǔ跗魍猓┚b設(shè)了疏水冷卻器。三級(jí)高壓加熱器均安裝

7、了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，將三臺(tái)高壓加熱器上端差分別減小為-1.6、-0.5、0。從而提高了系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。采取疏水逐級(jí)自流方式。有除鹽裝置DE、一臺(tái)軸封冷卻器SG。配有前置泵TP的給水泵FP，經(jīng)常運(yùn)行為汽動(dòng)泵，小汽輪機(jī)TD為凝氣式，正常運(yùn)行其汽源取自第四段抽汽（中壓缸排汽），無回?zé)峒訜幔渑牌胫髂?。最末兩?jí)低加H7、H8位于凝汽器頂部?；瘜W(xué)補(bǔ)充水引入凝汽器。汽輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器。二、繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖三、發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算（額定工況）1、作汽水參加表首先計(jì)算高壓加熱器H1。加熱器壓力p1: p1=(1-p1)p'1=6.305MPap&#

8、39;1-第一抽汽口壓力；p1-抽汽管道相對(duì)壓損；由p1=6.305MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts1=276.003 0CH1出水溫度tw,1=ts1-tt-加熱器上端差。H1疏水溫度td,1： td,1 =t'w,1 +t1 t'w,1 -進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差t計(jì)算得到； t1-加熱器下端差。已知加熱器進(jìn)水側(cè)壓力為pfw=19.5MPa,由tw,1，查得H1出水比焓hw,1.再由t'w,1,pfw ,查得H1進(jìn)水比焓hw,2.由td,1，p1查得H1疏水比焓hd,1.至此，高壓加熱器H1的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。按同樣計(jì)算，可一次計(jì)算

9、出其余加熱器H2-H8的各盡、出口汽水參數(shù)。將計(jì)算結(jié)果列于表1.2、汽輪機(jī)的汽態(tài)膨脹過程線3、鍋爐連續(xù)排污利用系數(shù)計(jì)算據(jù)圖3，列出擴(kuò)容器BD的熱平衡及物質(zhì)平衡式按預(yù)選的D0和原始數(shù)據(jù)，計(jì)算得到軸封漏汽流量的流量系數(shù)（表2）漏氣點(diǎn)代號(hào)Sg1Sg2Sg3Sg4Sg5Sg6漏氣量Dsgj(Kj/h)漏氣焓hsgj（Kj/Kg）漏氣系數(shù)抽取點(diǎn)排至4、高加組的計(jì)算圖4 高壓加熱器和除氧器的計(jì)算系統(tǒng)（1）、H1的熱平衡為（2）、H2的熱平衡為（3）、H3的熱平衡為5、除氧器的計(jì)算除氧器H4熱量平衡式為除氧器H4的質(zhì)量平衡為6、低加組的計(jì)算圖5 低壓加熱器和軸封加熱器的計(jì)算系統(tǒng)（1）加熱器H5的熱平衡為（2）加熱器H6的熱平衡為（3）加熱器H7的熱平衡為（4）加熱器H8和軸封加熱器SGa、先計(jì)算SGSG的熱平衡式為b、再算H8H8的平衡式為（5）汽輪機(jī)凝氣系數(shù)ac的計(jì)算及檢驗(yàn)7、汽輪機(jī)汽耗量及各項(xiàng)汽水流量的計(jì)算表3 做工不足系數(shù)Yi的計(jì)算式Y(jié)jajajYj汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的汽耗量以D。= 為基準(zhǔn)，計(jì)算各項(xiàng)汽水流量（表4）表4 汽水流量項(xiàng)目符號(hào)