13m空心板梁預應力張拉計算書

1、 1 / 8臺商投資區(qū)奧特萊斯大道工程臺商投資區(qū)奧特萊斯大道工程后法 13m 空心板梁預應力拉方案及計算書中鐵二局奧特萊斯大道項目部2014-6-18目目 錄錄一、拉條件 1二、拉方法 1三、拉程序 1四、錨具、鋼絞線 1五、鋼絞線的穿束 1六、千斤頂、油表 1七、拉操作 1八、實際伸長量的計算和測量 2九、伸長率的計算 2十、預應力鋼束的封頭 2十一、施加預應力的注意事項 2十二、根據(jù)標定報告計算出壓力表讀數(shù)和拉力對照表 2十三、鋼絞線伸長量計算 4十四、孔道壓漿 6十五、安全措施 6十六、預應力施工人員和機具統(tǒng)計表 7 1 / 8后法 16m 空心板梁預應力拉方案及計算書一、拉條件一、拉條

2、件砼強度達到設(shè)計強度 100%以上，并且混凝土齡期不小于 14d，方可拉。二、拉方法二、拉方法所有鋼絞線均采用兩端對稱拉，拉采用以拉力控制為主，以伸長量做校驗，實際伸長量與理論伸長量的誤差控制在 6%以。如發(fā)現(xiàn)伸長量異常應停止拉，查明原因。三、拉程序三、拉程序0初應力（10%）25%應力50%應力75%應力1.0 應力（持荷 2min）后錨固，拉順序為：13.0m(h=0.7m)簡支梁拉順序為：左 N1右 N2右 N1左 N2，鋼束應對稱交錯逐步加載拉；四、錨具、鋼絞線四、錨具、鋼絞線本工程采用 YM15 系列錨具。鋼絞線采用 15.2mm 鋼絞線。錨具和鋼絞線均由廠家出具產(chǎn)品檢驗書，并送有關(guān)

3、檢測單位進行效驗。五、鋼絞線的穿束五、鋼絞線的穿束鋼絞線采用人工編束后，由人工進行穿入，鋼絞線采用切斷機切斷。預應力鋼束明細表，如下:板位鋼束編號參數(shù)計算長度（mm）下料長度（mm）延伸量（mm）束數(shù)預應力鋼束共長（m）拉端錨具（套）波紋管總長（m）螺旋筋總長（m）1m=3126061380639.7227.6415-324.712.1中板2n=3126341383439.2227.7415-324.712.11m=4126061380639.7227.6415-424.616.8邊板2n=3126341383439.2227.7415-324.712.1六、千斤頂、油表六、千斤頂、油表均經(jīng)有

4、關(guān)檢測單位標定，千斤頂?shù)墓ぷ骷苡射摴芎附佣?，升降采用倒鏈進行抬升。七、拉操作七、拉操作千斤頂拉進油升壓必須緩慢、均勻、平穩(wěn)，回油降壓時應緩慢松開油閥，并使油缸回程到底。 2 / 8梁端拉工每拉到整數(shù)時舉手示意保持兩端千斤頂力爭同步工作。八、實際伸長量的計算和測量八、實際伸長量的計算和測量初應力數(shù)值到達后，應在預應力鋼束的兩端精確的標以記號，預應力鋼束的伸長量從記號起量，拉力和伸長量的讀數(shù)應在拉過程中分階段讀出。L=L1+L2；L1-從初始拉力至最大拉力之間的實際伸長量；L2-初始拉力以下推算伸長量（相鄰級的伸長度） ；九、伸長率誤差的計算九、伸長率誤差的計算（實測伸長量-理論伸長值）/理論伸

5、長值100%，拉過程中該誤差應小于 6%。十、預應力鋼束的封頭十、預應力鋼束的封頭拉工序完成后經(jīng)監(jiān)理工程師同意后，對外露鋼絞線進行切割，錨固后的外露長度必須滿足10-50mm 的要求。封頭必須將錨具及夾片縫隙填塞緊，確保壓漿質(zhì)量。十一、施加預應力的注意事項十一、施加預應力的注意事項1、鋼束中的每一根鋼絞線應從相對應的錨環(huán)孔中穿出，不允許出現(xiàn)鋼絞線擰筋現(xiàn)象。2、錨具中心線與孔道中心線重合。3、拉機油箱應保持 85%的油位，不足時用相投油液補充。4、連續(xù)拉油泵的千斤頂?shù)挠凸軕３智鍧?，連接時要緊密不的漏油。5、拉機具出現(xiàn)不正常現(xiàn)象，應重新進行效驗。十二、根據(jù)標定報告計算出壓力表讀數(shù)和拉力對照表十二

6、、根據(jù)標定報告計算出壓力表讀數(shù)和拉力對照表錨下控制力：0.75fpk=0.751860=1395Mpa單根 15.2 鋼絞線拉力=13951061.410-4=195300（N）=195.3(KN)(140mm2為單根 15.2 鋼絞線截面面積)各線性回歸方程詳見“千斤頂標定報告” 。中梁、邊梁各級拉應力詳見下表：龍江小橋龍江小橋 13m13m 預應力空心板梁拉鋼絞線拉應力計算預應力空心板梁拉鋼絞線拉應力計算千斤頂編號：0# ,油壓表編號：2013.3.347拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.454,梁板類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)拉階段拉控制力(KN)油壓表讀數(shù)

7、(Mpa)分 段理 論伸長量(mm)累 計理 論伸長量(mm)中梁N13110%195.358.593.49 4.74.7 3 / 8225%195.3146.488.04 7.0411.74350%195.3292.9515.63 11.7423.48475%195.3439.4323.22 11.7435.225100%195.3585.930.80 11.7446.97110%195.358.593.49 4.74.7225%195.3146.488.04 7.0811.78350%195.3292.9515.63 11.7823.56475%195.3439.4323.22 11.78

8、35.33N235100%195.3585.930.80 11.7847.11千斤頂編號：1# ,油壓表編號：2013.3.378拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.236,梁板類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)拉階段拉控制力(KN)油壓表讀數(shù)(Mpa)分 段理 論伸長量(mm)累 計理 論伸長量(mm)110%195.358.593.27 4.74.7225%195.3146.487.82 7.0411.74350%195.3292.9515.41 11.7423.48475%195.3439.4323.00 11.7435.22N135100%195.3585.930

9、.59 11.7446.97110%195.358.593.27 4.7 4.7225%195.3146.487.82 7.0811.78350%195.3292.9515.41 11.7823.56475%195.3439.4323.00 11.7835.33中梁N235100%195.3585.930.59 11.7847.11龍江小橋龍江小橋 13m13m 預應力空心板梁拉鋼絞線拉應力計算預應力空心板梁拉鋼絞線拉應力計算千斤頂編號：0# ,油壓表編號：2013.3.347拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.454,梁板類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)拉階段拉控制力

10、(KN)油壓表讀數(shù)(Mpa)分 段理 論伸長量(mm)累 計理 論伸長量(mm)110%195.378.124.50 4.74.7225%195.3195.310.57 7.0411.74350%195.3390.620.69 11.7423.48邊梁N14475%195.3585.930.80 11.7435.22 4 / 85100%195.3781.240.92 11.7446.97110%195.358.593.49 4.7 4.7225%195.3146.488.04 7.0811.78350%195.3292.9515.63 11.7823.56475%195.3439.4323.

11、22 11.7835.33N135100%195.3585.930.80 11.7847.11千斤頂編號：1# ,油壓表編號：2013.3.378拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.236,梁板類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)拉階段拉控制力(KN)油壓表讀數(shù)(Mpa)分 段理 論伸長量(mm)累 計理 論伸長量(mm)110%195.378.124.28 4.74.7225%195.3195.310.35 7.0411.74350%195.3390.620.47 11.7423.48475%195.3585.930.59 11.7435.22N145100%195.37

12、81.240.70 11.7446.97110%195.358.593.27 4.7 4.7225%195.3146.487.82 6.9611.66350%195.3292.9515.41 11.6623.33475%195.3439.4323.00 11.6634.99邊梁N235100%195.3585.930.59 11.6646.65十三、鋼絞線伸長量計算十三、鋼絞線伸長量計算PP=P(1-e-(kx+) )/（kx+ ）L=PPL/APEPPP預應力筋平均拉力（N）P預應力筋拉端的拉力（N）e常數(shù)（e=2.7183）k孔道偏差摩擦系數(shù)（取 0.0015）x從拉端至計算截面積的孔道長

13、度，該長度應加上千斤頂和錨具的工作長度 350mm?？椎滥Σ料禂?shù)（取 0.25）從拉端至計算截面積曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）L預應力筋長度（mm）AP預應力筋的截面面積（mm2）(取 140mm2) 5 / 8EP預應力筋的彈性模量（取 1.95105N/mm2）當每束鋼絞線中鋼絞線根數(shù)發(fā)生變化時，只是增加拉力，單根鋼絞線伸長量不變。分段詳細計算見下表：龍江小橋龍江小橋 13m13m 預應力空心板梁拉鋼絞線理論伸長量計算預應力空心板梁拉鋼絞線理論伸長量計算(N1)(N1)鋼絞線編 號預應力筋分段預應力筋分段長度L(mm)局部偏差對摩擦的影響系數(shù)k分段中各曲線的切線夾角和(rad)預應

14、力筋和孔道壁的摩擦系數(shù) u拉控制力(KN)預應力筋截面Ap(mm2)預應力筋彈性模量Ep(N/mm2)kx+u(x 單位:m)e-(kx+u)分段起點拉力 Pq(KN)分段終點拉力 Pz=Pq e-(kx+u)(KN)分段平均拉 力 P(KN)分 段伸長量L(mm)總伸長量(一端)L(mm)ab21900.001500.25195.31401950000.0032850.99672195.3194.659194.979715.64bc5240.00150.052360.25195.31401950000.0138760.98622194.659416191.977193.31823.71N1c

15、d39390.001500.25195.31401950000.00590850.9941191.977190.844191.410727.6246.97鋼束圖:附注:1、采用兩端同時對稱拉。龍江小橋龍江小橋 13m13m 預應力空心板梁拉鋼絞線理論伸長量計算預應力空心板梁拉鋼絞線理論伸長量計算(N2)(N2)鋼絞線編 號預應力筋分段預應力筋分段長度L(mm)局部偏差對摩擦的影響系數(shù)k分段中各曲線的切線夾角和(rad)預應力筋和孔道壁的摩擦系數(shù) u拉控制力(KN)預應力筋截面積Ap(mm2)預應力筋彈性模量Ep(N/mm2)kx+u(x 單位:m)e-(kx+u)分段起點拉力Pq(KN)分段終

16、點拉力Pz(KN)分段平均 拉 力P(KN)分 段伸長量L(mm)總伸長量(一端)L(mm)ab22000.001500.25195.31401950000.00330.99671195.300 194.657 194.979 15.713 bc12220.00150.1221710.25195.31401950000.032375750.96814194.657 188.456 191.557 8.574 N2cd32450.001500.25195.31401950000.00486750.9962188.456 187.740 188.098 22.358 46.65 6 / 8鋼束圖:

17、附注:1、采用兩端同時對稱拉。十四、孔道壓漿十四、孔道壓漿預應力鋼絞線拉后，10h-14d 應盡快組織壓漿。壓漿所用的水、水泥、外加劑等均由實驗室確定并符合設(shè)計和規(guī)要求。壓漿前對孔道進行清潔處理，并用壓縮空氣清理。水泥漿在使用前和壓入過程中要連續(xù)攪拌，不得通過加水來提高水泥漿因延遲所減低的流動度。壓漿采用活塞式壓漿泵。直至另一端飽滿出漿并與規(guī)定稠度相同為止。對水平或曲線孔道，壓降的壓力宜為 0.5-0.7Mpa；壓降的充盈度應達到孔道另一端飽滿且排氣排出與規(guī)定流動度相同的水泥漿為止，為保證管道中充滿灰漿，關(guān)閉出漿口后，應保持不小于 0.5Mpa 的一個穩(wěn)定期時間不少于 3 分鐘。每片梁均要制取 3 組壓漿試件，標準養(yǎng)護 28 天，來測定水泥漿質(zhì)量。壓漿完成后，對需封錨邊梁應立即將錨具周圍沖洗干凈，并對梁端砼鑿毛，然后按設(shè)計澆注封端砼。當水泥漿強度達到設(shè)計要求后，方可進行移梁和架梁。十五、安全措施十五、安全措施1、施工前對所有施工工作人員進行必要培訓，使之掌握安全操作所需的知識和技能。2、量測預應力