市政工程綜合管溝施工方案

1、南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標福建平潭綜合實驗區(qū)萬北路工程（環(huán)島西路-萬順路）綜合管溝施工方案編制：審核：審批：編制單位：中國建筑股份有限公司編制時間：2013年月日1南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標目錄一、編制依據(jù)及原則01.1 編制依據(jù)01.2 編制原則0二、工程概況12.1 工程概況12.2 工程地質1三、施工部署23.1 布置原則23.2 平面布置23.3 施工組織機構23.4 資源配置計劃3四、施工進度計劃5五、施工工藝流程5六、施工方法76.1 施工準備76.2 基礎處理76.3 測量放線76.4 溝槽、基坑開挖與支護86.5 降排水措施106.6 基底墊層1

2、46.8 鋼筋加工、安裝366.9 混凝土施工386.10 施工縫及變形縫施工工藝426.11 預埋件、預留孔施工工藝456.12 土方回填47七、質量保證措施477.1 組織保證措施477.2 制度保證措施48八、季節(jié)性施工措施498.1 、雨季施工措施498.2 冬季施工措施50九、安全文明保證措施509.1 安全保證措施509.2 文明施工措施541南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標一、編制依據(jù)及原則1.1編制依據(jù)1、城鎮(zhèn)道路工程施工與質量驗收規(guī)范(CJJ1-2008);2、公路橋涵施工技術規(guī)范(JTG/TF50-2011);3、公路路基施工技術規(guī)范(JTGF10-2006);4

3、、地下工程防水技術規(guī)范(GB50108-2008);5、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范(GB50204-2002);6、給水排水構筑物工程施工及驗收規(guī)范(GB50141-2008);7、市政道路給水排水管道工程施工及驗收規(guī)范(GB50268-2008);8、本項目施工合同、施工圖紙、總體施工組織設計、圖紙會審內容及當?shù)仨椖课募罢摺?.2編制原則1、遵守合同條款要求，認真貫徹業(yè)主和監(jiān)理工程師的指示、指令和要求；2、嚴格遵守合同明確的設計規(guī)范、施工規(guī)范和質量評定與驗收標準；3、堅持技術先進、科學合理、經(jīng)濟實用性、安全可靠性與實事求是相結合；4、自始自終對施工現(xiàn)場堅持實施全員全方位、全過程嚴密監(jiān)

4、控、動靜結合、科學管理的原則；5、實施項目管理，通過對勞務、設備、材料、技術、資金、方案、信息、時間與空間的優(yōu)化處理，實現(xiàn)成本、工期、質量及社會效益。二、工程概況2.1 工程概況工程范圍：萬北路（環(huán)島西路-萬順路）位于平潭綜合實驗區(qū)的中部，在平潭綜合實驗區(qū)總體規(guī)（2010-2030）中，是綜合實驗區(qū)城市交通發(fā)展戰(zhàn)略中竹嶼組團、嵐城組團和潭城組團內城市路網(wǎng)中的一條重要的生活主干路。其綜合管溝工程西起平嵐一路，東至平嵐二路，全長約1.18km。綜合管溝內收納的市政管線有：110kV及220kV高壓電纜、10kV中壓電纜、通信電纜、給水管道、中水管以及直飲水管，其中中水管和直飲水管為預留管位。管溝采

5、用矩形箱涵的結構形式，分為雙倉，其中給水管、通信電纜、中水管設為一倉（綜合倉，凈空尺寸BXH=3.1X3.0m）,高壓電力電纜、中壓電力電纜設為一倉（電力倉，凈空尺寸BXH=2.6X3.0m）。綜合管溝縱斷原則上與道路輔道縱斷保持一致。管溝正常段按照覆土不小于2.5m設計。本項目縱斷面主要控制因素：北側非機動車道K4+541.38處過路污水管，管底標高-1.09m；K5+343.6處的過路污水管，管底標高-0.99m及各電力、通信、給水出溝管道標高?？v斷面在滿足相交管道要求的情況下，設計標高盡可能的高，以減少土方開挖及降低基坑支護成本。管溝最大縱坡為8.27%,最小縱坡為0.30%,最小坡長為

6、19.5m。設計綜合管溝從K4+541.38處污水管底通過，溝頂標高-1.59m,離管底0.50m。K5+343.6處污水管底通過，溝頂標高-1.62m,離管底0.63m。2.2 工程地質本區(qū)地基巖土分布種類較多，結構及分布變化較大，地質構造較簡單，屬中等復雜類型。上層主要類型為淤泥河淤泥質混沙，工程性質較差，承載力很低。場地地下水類型主要為：場地上部的孔隙潛水，場地中下部孔隙承壓水，以及基底不同風化程度巖石中的孔隙-裂隙水。三、施工部署3.1 布置原則根據(jù)設計施工圖紙及核實的工程量，以及以往類似工程施工經(jīng)驗數(shù)據(jù)，合理劃分施工區(qū)域，編制施工機械及施工隊伍進場計劃，明確施工隊伍及各種機械的進場時

7、間，避免出現(xiàn)窩工現(xiàn)象。3.2 平面布置萬北路綜合管溝設計于北側非機動車道及兩側的分隔綠化帶下，設計范圍為萬北路K4+495K5+394平嵐一路K4+280K4+378平嵐二路K4+220K4+343全場約1.18KM。其中萬北路K4+500K4+600K5+140K5+26QK5+300K5+400平嵐一路K4+260K4+396平嵐二路K4+220K4+343段基坑根據(jù)設計圖紙要求需做基坑支護，具體見設計施工圖。3.3 施工組織機構根據(jù)路基工程規(guī)模、工期要求及工程特點，建立由項目經(jīng)理主管，各部門全力配合的組織機構，詳見組織機構框圖。組織機構圖項目經(jīng)理質安總監(jiān)基坑支護隊伍3.4 資源配置計劃3

8、.4.1 人員配備計劃施工作業(yè)人員配備一覽表1丁P崗位名稱人數(shù)備注1現(xiàn)場負責人1執(zhí)證上崗2施工員1執(zhí)證上崗3質檢員1執(zhí)證上崗4專職安全員1執(zhí)證上崗5資料員1執(zhí)證上崗6測量員2執(zhí)證上崗3南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標7電工1執(zhí)證上崗8機械操作人員12執(zhí)證上崗9鋼筋工4010焊工8執(zhí)證上崗11模板安裝工4012硅工2413普工303.4.2機械設備配備計劃機械設備配備一覽表編號機械名稱型號數(shù)量質量狀態(tài)備注1挖掘機PC2203臺良好2鋼板樁打樁機CAT3252臺良好帶振動錘3自卸汽車10T20臺良好4混凝土輸送泵（汽車泵）46m1臺良好5混凝土罐車8n38臺良好6鋼筋彎曲機7.5KW3臺

9、良好7鋼筋切斷機4KW2臺良好8鋼筋調直機4KW2臺良好9電焊機U-756臺良好10電動打分機HW602臺良好11GPSM量儀中海達1臺良好12全站儀中緯ZTS-6021臺良好13水準儀D2S33臺良好14插入式振搗器50型8臺良好四、施工進度計劃考慮現(xiàn)場施工條件和工期要求，根據(jù)實際情況和施工總體進度計劃，工期計劃2013年9月1日開工，2013年12月10日完工，工期為101天。五、施工工藝流程23底板立模六、施工方法6.1 施工準備6.1.1 組織有關人員全面認真地熟悉、核對設計文件，了解設計意圖，核對地形地質資料,制定合理可行的現(xiàn)場施工方案。6.1.2 按專業(yè)劃分，系統(tǒng)地編制材料計劃、施

10、工進度、機械進場、測量、試驗、技術值班和質量、安全檢查各項工作細則。6.1.3 對施工區(qū)域內存在或可能存在的各種地上、地下管道、管線、文物等進行廣泛深入的調查，并積極與有關部門取得聯(lián)系，協(xié)商解決并協(xié)助移除或保護。6.2 基礎處理本工程綜合管溝段地基處理的方式主要有：CFGtt(1)采用CFG樁法處理白范圍，CFG樁樁頂設置樁帽、墊層和土工格柵，其技術要求同路基段。樁頂?shù)娜靿|層設置在管溝基底，相應降低該范圍內的CFG樁設計樁頂標高，樁底標高及樁間距同路基段，設計樁頂標高以上部分采用空樁。綜合管溝標準段CFG樁設計樁頂標高=11合管溝設計底標高-1.49m。(2)在設計圖紙中未設計基礎處理的地方，

11、待基坑開挖后邀請業(yè)主、設計、監(jiān)理、地勘進行驗槽后，確定是否需要進行處理。6.3 測量放線在建設、設計、監(jiān)理單位現(xiàn)場交接測量控制點后，已組織對交接樁點的復核測量，建立測量控制網(wǎng)，并在施工區(qū)內設立導線點，對最先開工的溝槽放出中線、邊線、做好中線、邊線、導線點保護措施。6.3.1 根據(jù)控制樁采用全站儀測定管道中心線，在控制樁之間按照圖紙要求并結合現(xiàn)場實際設置相應的縱向變坡樁、百米樁等。6.3.2 放線：采用設計圖紙放出管溝中線和施工作業(yè)帶邊界樁。6.3.3 施工作業(yè)帶占地寬度根據(jù)設計文件計算。6.3.4 嚴格按照設計圖紙的要求，復測管溝開挖的幾何尺寸，高程等。在管溝回填后立即進行竣工測量。6.4 溝

12、槽、基坑開挖與支護6.4.1 一般溝槽開挖綜合管溝溝槽采用挖掘機配合自卸車開挖，遵循“先深后淺”的原則，人工配合清理坑底。為了防止出現(xiàn)塌方，按設計適當放坡開挖，根據(jù)地勘報告揭露本工程箱涵施工土屬細中砂層，根據(jù)規(guī)范要求按照1:1放坡進行開挖?；拥撞績蓚雀骷訉?米，方便工人安裝模板一般精酒溝槽開王熬亙醫(yī)和綁扎鋼筋等。為了避免超挖，測量隨時跟進，留20CM由人工清理，全站儀中心定位，防止中線偏移。根據(jù)實際情況，在一般開挖段可直接放坡開挖到位裝車外運，當不能一次開挖裝運時，則進行甩運，具體操作為：溝底一臺挖掘機縱向開挖，將土方甩至溝頂一側，上邊一臺挖掘機裝車外運。溝槽開挖方法詳見我部溝槽開挖施工方案

13、。（單位：CM6.4.2 支護段溝槽開挖綜合管溝位于萬北路K4+500K4+600K5+140K5+260K5+300K5+400平嵐一路K4+260K4+396平嵐二路K4+220K4+34暇基坑根據(jù)設計圖紙需進行基坑支護。支護方法主要采用“鋼板樁+ffi管內支撐”支護方法，鋼板樁采用拉森III型，等支護穩(wěn)定并且基坑頂開挖臨時截水溝之后才可進行基坑開挖。拉森鋼板樁的施工方法具體見設計圖紙及我部拉森鋼板樁施工方案。，rr.l基坑開挖遵循“開槽支撐，先撐后挖，分層開挖，嚴禁超挖”的原則，即先支撐后開挖。鋼板樁打設優(yōu)先采用先靜力壓樁，打設困難時再考慮采用振動沉樁。6.4.3 注意事項1）人工開挖溝

14、槽的槽深超過3m時應分層開挖，每層的深度不超過2m；2）為保護基坑底土體的原狀結構，應根據(jù)土質情況和挖土機械的類型，在坑底以上保留20cm土層由人工挖除。3）基坑開挖完成后，及時通知業(yè)主單位、設計、監(jiān)理、地勘單位檢查基底的地質情況，土質與承載力是否與設計相符，進行基底驗槽，并辦理隱蔽工程檢驗手續(xù)，符合要求后及時進行墊層施工。6.5 降排水措施（1）一般基坑（槽）降排水基坑（槽）開挖深度小于3M,地下承壓水位在坑（槽）底標高以下，地段采用明溝集水坑進行降排水?；樱ú郏╅_挖前在開挖線兩側1M處砌筑水泥磚截水溝，截水溝寬0.5M,高0.5M,縱向坡度5%。在基坑底兩側距偏坡0.3M,設置磚砌排水溝

15、，排水溝寬0.5M,深0.5M,每50M設置一個邊長為0.5M的正方形磚砌集水坑，坑深1M坑底防滲布?；樱ú郏╅_挖深度大于3米且不大于5M,地下潛水在坑（槽）底標高以上，地段采用輕型井點方法進行降排水，溝槽分段長度為長X寬=120MX9M計算簡圖如下:1）基坑等效半徑矩形基坑：RO=0.29X(A+B)=0.29X(9+120)=37.41M2）潛水含水層厚度計算S=Hi+SwDw+RoXI=5+0.5-0.2+37.41X0.15=10.912MS/(S+L戶10.912/(10.912+1)=0.784H=1.85(S+L)=1.85X(10.912+1)=25.752M3)平均滲透系數(shù)

16、K=E(KiXH)/EHi=(1X5+0.1X3+4X7)/(1+3+4)=4.163M3/D4)井點系統(tǒng)的影響半徑RS=Hi+S-Dw=5+0.5-0.2=5.3M潛水含水層：R=2S(KHf.5=2X5.3X(4.163X8)0.5=61.169Mro=R+R=61.169+37.41=98.579M5)井點管的長度HdHi+Sa+ROXI+H+L=5+0.5+37.41X0.15+0.2+1=12.312M6)基坑涌水量計算基坑遠離邊界：Hm=(H+(H-S)/2=(8+(8-5.3)/2=5.35MQ=1.366K(H2-HM2)/(LG(R0/Ro)+(HwL)/LXLG(1+0.2

17、HMRo)=1.366X4.163X(82-5.352)/(LG(98.579/37.41)+(5.35-1)/1XLG(1+0.2X5.35/37.41)=840.36M3/D7)單井出水量Q=120nxRXLXK1/3=120xnX0.025X1X4.1631/3=15.154M3/D8)井點管數(shù)量N=1.1Q/Q=1.1X840.36/15.154=619)集水管總長矩形基坑：LA=2X(A+B)=2X(120+9)=258M10)井點的間距LD=LA/(N-1)=258/(61-1)=4.3M降水井采用非完整井，降水井設計深度為6M施工時應根據(jù)實際情況加以調整，過濾管長度為3Ml鉆井井

18、徑100MM濾管內徑：50MM濾眼直徑6MM濾管采用兩層尼龍網(wǎng)包扎;填礫高度應從井底至地面下0.2M處。濾管底部進行封堵處理。圖6.1輕型井點降水做法詳圖（支護段）300*300井點管間距4.3m1:1.11:總管接至空心泵圖6.2輕型井點降水做法詳圖（非支護段）2）施工工藝流程鉆孔一清孔一下井管一下粒料一真空泵安裝一排水一真空減壓。3）施工技術要求測量、放線、定管位由專職測量負責。鉆井時要求鉆桿保持垂直。井孔的孔徑為100MM鉆孔過程中，鉆桿的垂直度偏差不得大于1%清孔時根據(jù)不同的土層調正泥漿的濃度，以防塌孔。下井點管時必須垂直，并分別根據(jù)不同長度要求進行焊接，焊縫必須牢固不滲氣回填粒料四周

19、均勻，漸下，以防井管偏位。真空泵工作時，真空度須達到0.04-0.06MPA。6.6 基底墊層根據(jù)設計圖紙綜合管溝底部墊層由下到上采用15cm厚碎石砂加15cm厚C15碎，墊層左右尺寸超出管溝尺寸各30cs在槽底開挖清理到位后，應用全站儀定出綜合管溝軸線、水平儀測設出高程后立模，模板支撐一定要牢固。模板內的雜物，用水清理干凈，模板的縫隙應填塞嚴密，并涂刷脫模劑。自檢合格后報監(jiān)理工程師，監(jiān)理確認后方可進行硅澆筑。6.7 模板工程由于綜合管溝管線長、工期緊、模板周轉少、需求量大，根據(jù)施工經(jīng)驗，大塊主模采用高密度覆膜木膠合板，能有效地減少拼縫，保證結構內側的平整度和光潔度。6.7.1 模板及支架施工

20、技術要求模板工程在結構施工中是一個十分重要的環(huán)節(jié)，其施工質量的好壞將直接影響綜合管溝的質量、外形尺寸及結構的抗?jié)B防裂功能。(1)模板必須支撐牢固、穩(wěn)定，不得有松動、跑模、超標準變形下沉等現(xiàn)象。對頂板大體積混凝土施工時模板支撐剛度須進行預壓試驗，并經(jīng)監(jiān)理審批。(2)模板安裝前，必須經(jīng)過正確放樣，檢查無誤后才能立模安裝。(3)模板應拼縫平整嚴密，并采取措施填縫，不得漏漿，模內必須干凈。模板安裝后應及時報檢及澆注混凝土。(4)頂板(中板)結構應支立支架后鋪設模板，由于管溝凈空不大，無須進行預拱度計算,但應考慮預留1-1.5cm沉降量，以確保凈空和限界要求，施工模板時可作適當?shù)钠鸸按胧葔δ０迤纯p處

21、貼止水膠帶，防止漏漿。(5)結構變形縫處的端頭模板應釘填縫板，填縫板與止水帶中心線和變形縫中心線重合并用模板固定牢固。止水帶不得打孔或用鐵釘固定。填縫板的支撐必須牢固，不得跑模。(6)模板應采用止水對拉螺桿固定，端部應加墊塊，拆模后其墊塊孔應用膨脹水泥砂漿堵塞嚴密。對拉螺桿應事先設計，在保證結構穩(wěn)定的情況下，一方面盡量減少拉桿，一方面合理布置，以求外觀的完美6.7.2 隔墻腳模根據(jù)結構和模板的尺寸，綜合管溝防水混凝土分兩次澆注。第一次澆注35cm厚底板及30cm高側墻混凝土，第二次連同剩余側墻和頂板一次完工。采用對拉螺桿和花藍螺栓拉桿進行加固和調整平面位置，內撐鋼筋用來保證結構的斷面尺寸。第一

22、次模板預留23cm碎不澆灌，底模不拆除，作為第二次模板的支撐面，這樣，可以避免兩次混凝土之間的不平整施工縫。6.7.3 側墻模板蛔墻模板支撐平面圖側墻模板支撐立面圖墻身和頂板施工每段按變形縫分開，并與底板上下保持一致。墻身施工前，將施工縫處碎表面鑿毛，剔除松散碎，清理渣物并沖洗干凈。然后綁扎墻身鋼筋，經(jīng)監(jiān)理檢查驗收后支設墻身模板。墻身模板采用厚度=2CM厚木模板，以6CMK8CM木橋為豎向次楞，間距30CM,橫向中48鋼管主楞（厚度3.0MM）,間距50CM輔以雙向中16止水對拉螺桿進行對拉加固，底排螺桿距底面不得大于30CM墻身和頂板模板在支設時，考慮連續(xù)安裝，墻身模板在變形縫處使用加密拉桿

23、固定墻身兩端擋模。（見下圖）6.7.3.1側墻模板計算側墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當采用容量為大于0.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為6.00kN/m2;1、參數(shù)信息（1）基本參數(shù)次楞間距（mm）:300;穿墻螺栓水平間距（mm）:300;主楞間距（mm）:500;穿墻螺栓豎向間距（mm）:500;對拉螺栓直徑（mm）:M16;（2）主楞信息主楞材料：圓鋼管；主楞合并根數(shù)：2;直徑（mm）:4

24、8.00;壁厚（mm）:3.00;（3）次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根數(shù)：2;寬度（mm）:60.00;高度（mm）:80.00;（4）面板參數(shù)面板類型：膠合面板；面板厚度（mm）:20.00;面板彈性模量(N/mm2):6000.00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設計值(N/mM):1.50;(5)木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mn2):9000.00;方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50;鋼楞彈性模量E(N/mm):206000.00;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00;2、側

25、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：_1/2F=0.22yt3132VF=丫H其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h;T-混凝土的入模溫度，取20.000C;V-混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H-模板計算高度，取3.500m；31-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;32-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得23.042kN/m2、84.000kN/m：取較小值23.042kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=23.042kN/

26、m2;傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=4kN/m3、側墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。(1) .抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：M=0.1qil2+0.117q2l2其中，M-面板計算最大彎矩(Nmm)l-計算跨度(次楞間距)：1=300.0mm;新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2X23.042X0.500X0.900=12.443kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4X4.00X0.

27、50X0.90=2.520kN/m;其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1X12.443X3002+0.117X2.520X3002=1.59X105N-mrm按以下公式進行面板抗彎強度驗算：(T=M/Wf其中，o-面板承受的應力(N/mni);M-面板計算最大彎矩(Nmm)W-面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=500X20.0X20.0/6=3.33x104m市f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mmi);f=13.000N/mm2;面板截面的最大應力計算值：(T=M/W=1.59X105/3.33X104=4.77N/mm2;面板截面的最大應力計算值（T=4

28、.77N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求！(2) .抗剪強度驗算計算公式如下：V=0.6qil+0.617q2I其中，V-面板計算最大剪力（N）;1-計算跨度（次楞間距）：1=300.0mm;新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2X23.042X0.500X0.900=12.443kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4X4.00X0.50X0.90=2.520kN/m;面板的最大剪力：V=0.6X12.443X300.0+0.617X2.520X300.0=2706.192N;截面抗剪強度必須滿足：r=3V/（2bhn）fv其中，p-面板截面的最大受剪應力（N

29、/mM）;V-面板計算最大剪力（N）:V=2706.192N;b-構件的截面寬度（mm）:b=500mm;hn-面板厚度（mm）:hn=20.0mm；fv-面板抗剪強度設計值（N/mM）:fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值：r=3X2706.192/（2X500X20.0）=0.406N/mm2;面板截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值r=0.406N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值p=1.5N/mm2,滿足要求！(3) .撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：V=0.677ql

30、4/(100EI)V=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載：q=23.04X0.5=11.520N/mm;l-計算跨度(次楞間距)：1=300mm;E-面板的彈性模量：E=6000N/mm2;I-面板的截面慣性矩:I=50X2.0X2.0X2.0/I2=33.333cm4;面板的最大允許撓度值:v=1.2mm;面板的最大撓度計算值：v=0.677X11.520X3004/(100x6000X3.333x105)=0.316mni面板的最大撓度計算值：v=0.316mm小于等于面板的最大允許撓度值v=1.2mm,滿足要求！4、側墻模板主次楞的計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載

31、作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm高度80mm截面慣性矩I和截面抵抗矩W分另1J為:3W=6X8X8/6X2=128cm;I=6X8X8X8/12X2=512cm4;（1） .次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算:M=0.1qil2+0.117q212其中，M-次楞計算最大彎矩（Nmm）l-計算跨度（主楞間距）：l=500.0mm;新澆混凝土側壓力設計值Q1:1.2X23.042X0.300X0.900=7.466KN/M;傾倒混凝土側壓力設計值Q2:1.4X4.00X0.30X0.90=1.512KN/M,其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1X7

32、.466X5002+0.117X1.512X5002=2.31X105N-MM次楞的抗彎強度應滿足下式：（T=M/Wf其中，（T-次楞承受的應力（N/mM）;M-次楞計算最大彎矩（Nmm）W-次楞的截面抵抗矩，W=1.28X105mm3f-次楞的抗彎強度設計值；f=13.000N/mm2;次楞的最大應力計算值：（T=2.31X105/1.28X105=1.805N/mm2;次楞的抗彎強度設計值：f=13N/mm2;次楞的最大應力計算值d=1.805N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求?。?） .次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：V=

33、0.6q1l+0.617q2l其中，V次楞承受的最大剪力;1-計算跨度（主楞間距）：l=500.0mm;新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2X23.042X0.300X0.900/2=3.733kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4X4.00X0.30X0.90/2=0.756kN/m，其中,0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6X3.733X500.0+0.617X0.756X500.0=1353.126N;截面抗剪強度必須滿足下式：r=3V/（2bh0）其中，。-次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）;V-次楞計算最大剪力（N）:V=1353.126N;b-次楞的截面寬度（mm

34、）:b=60.0mm;hn-次楞的截面高度（mm）:h0=80.0mm；fv-次楞的抗剪強度設計值（N/mm2）:fv=1.500N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值：r=3X1353.126/（2X60.0X80.0x2）=0.211N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值r=0.211N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2,滿足要求?。?） .次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用撓度驗算公式如下：V=0.677ql4/（100EI）v=l/250其中，v-次楞的最大撓度（mm）；南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標q-作

35、用在次楞上的線荷載（kN/m）:q=23.04X0.30=6.912kN/m;l-計算跨度（主楞間距）：l=500.0mm;E-次楞彈性模量（N/mm2：E=9000.00N/mm2;I-次楞截面慣性矩（mm4）,I=5.12X106m而次楞的最大撓度計算值：V=0.677X13.824/2X5004/（100X9000X8.33X106）=0.039mim;次楞的最大容許撓度值：V=2.0mm;次楞的最大撓度計算值v=0.039mm小于次楞的最大容許撓度值丫=2.0mm,滿足要求！5、主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm壁厚3mm

36、截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.493X2=8.986cm3;I=10.783X2=21.566cm4;2E=206000N/mm2;（1） .主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載：P=1.2X23.04X0.3X0.5+1.4X4X0.3X0.5=4.987kN;主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）:l=300mm;強度驗算公式：(T=M/Wf其中，d-主楞的最大應力計算值（N/mm2）M-主楞的最大彎矩（Nmm）M=2.23X105NmmW-主楞的凈截面抵抗矩（mm3）;W=8.99X103mni;f-主楞的強度設計值（N/mm2）,f=205.000N/mm2;主楞的最大應力計算值：

37、（T=2.23X105/8.99X103=24.9N/mm2;主楞的最大應力計算值（T=24.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求?。?） .主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足：r=2V/Afv其中，-主楞的截面的最大受剪應力（N/mM）;V-主楞計算最大剪力（N）:V=2074.8N;A-鋼管的截面面積（mR2）:A=848.23mm2;fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm2）:fv=120N/mm2;主楞截面的受剪應力計算值：r=2X2074.8/848.230=4.892N/mm2;主楞截面的受剪應力計算值r=4.892N/mm2小于主楞截面的抗剪強

38、度設計值fv=120N/mm2,滿足要求?。?） .主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值：v=0.109mm；主楞的最大容許撓度值：v=1.6mm；南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標主楞的最大撓度計算值v=0.109mm小于主楞的最大容許撓度值丫=1.6mm,滿足要求！6、穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fXA其中N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積（mm2）;f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;查表得：穿墻螺栓的型號：M16;穿墻螺栓有效直徑：14.12mm;穿墻螺栓有效面積：A=156.7mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值：N=170X156.7=26.639kN

39、;主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為：N=3.67kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=3.671kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=26.639kN,滿足要求！6.7.4頂板模板頂板支模搭設滿堂支撐架，雙向間距90CM頂板模板采用=2CM*模板拼裝而成，以5CMX10CM木橋作背楞，間距30CM48滿堂鋼管腳手架作支撐體系。模板拼縫采用夾雙面膠帶或涂抹玻璃膠的方法進行封堵，以防漏漿。支架均架設在底板上，使用48X2.5扣結式鋼管支架，橫向間距為90CM順箱涵方向間距為90CM在支架頂順多!涵方向用10CMK10CM*彷25南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標作為

40、橫梁，跨度90CM間距90CM橫梁上用5CMK10CMfr橋作為縱梁，縱梁跨度為90CM間距為30CM其上鋪2CM木模板作為底模。頂板模板經(jīng)監(jiān)理工程師檢查驗收后，綁扎頂板鋼筋。（見下圖）6.7.4.1 箱涵頂板模板施工計算1、面板驗算硒幅柝克穿士面至面板類型覆回木膠合板面板厚度（MM）20面板抗彎強度設計值15面板彈性模量E（N/MM2）10000F(N/MM2)取單位寬度1000MM按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:250250250250W=bH/6=1000X20X20/6=66666.67MM,I=bH/12=1000X20X20X20/12=666666.67MMQ1=0.9MAX1

41、.2(G1k+(G2k+Gk)XH)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+Gk)XH)+1.4X0.7Q1kXB=0.9MAX1.2X(0.1+(24+1.5)X0.35)+1.4X2,1.35X(0.1+(24+1.5)X0.35)+1.4X0.7X2X1=12.73KN/MQ1靜=0.9x1.35xGik+(G2k+G0xHxB=0.9x1.35x0.1+(24+1.5)x0.35X1=10.97KN/MQ1活=0.9X1.4X0.7XQkXB=0.9X1.4X0.7X2X1=1.76KN/MQ2=(Gik+(G2k+Gk)XH)xB=0.1+(24+1.5)X0.35X1=9.02

42、KN/M(1)、強度驗算Mma-0.107Q1靜L2+0.121Qi活L2=0.107X10.97X0.252+0.121X1.76X0.252=0.09KNMW=MaXW=0.09X106/66666.67=1.3N/MMfF=15N/mM滿足要求！(2)、撓度驗算NMAX=0.632QL4/(100EI)=0.632X9.02X2504/(100X10000X666666.67)=南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標0.033MMCN=L/400=250/400=0.62MM滿足要求！（3）、支座反力計算設計值（承載能力極限狀態(tài)）Ri=R=0.393Qi靜L+0.446Q11sL=0

43、.393X10.97X0.25+0.446X1.76X0.25=1.27KNR2=R=1.143Qi靜L+1.223QnsL=1.143X10.97X0.25+1.223X1.76X0.25=3.67KNR3=0.928Q1靜L+1.142Q1活L=0.928X10.97X0.25+1.142X1.76X0.25=3.05KN標準值（正常使用極限狀態(tài)）R1=R=0.393Q2L=0.393x9.02x0.25=0.89KNR2=R=1.143Q2L=1.143X9.02X0.25=2.58KNR3=0.928Q2L=0.928x9.02X0.25=2.09KN2、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)

44、格(MM)50X100小梁抗彎強度設計值F(N/MM2)15.44小梁抗剪強度設計值T(N/MM2)1.78小梁彈性模量E(N/MM2)9350小梁截面抵抗矩W(CM3)83.33小梁截面慣性矩I(CM4)416.67為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:uuiuniuiuniuiuniuuiuuumuuuiuimummw900900300Qi=MAX1.27+0.9X1.35X(0.3-0.1)X3.5/14+0.5X(0.35-0.2)+0.9MAX1.2X(0.5+(24+1.1)X0.2)+1.4Xi,1.35X(0.5+(24+1.1)X0.2)+1.4X0.7X1XM

45、AX1.8-3.5/2,(3.6-1.8)-3.5/2/2X1,3.67+0.9X1.35X(0.3-0.1)X3.5/14=3.73KN/MQ2=MAX0.89+(0.3-0.1)X3.5/14+0.5X(0.35-0.2)+(0.5+(24+1.1)X0.2)XMAX1.8-3.5/2,(3.6-1.8)-3.5/2/2X1,2.58+(0.3-0.1)X3.5/14=2.63KN/M(1)、抗彎驗算Mma餐MAX0.1QL12,0.5Q1L22=MAX0.1X3.73X0.92,0.5X3.73X0.452=0.38KNM2=Ma/W=0.38X106/83330=4.54N/MMfF=

46、15.44N/MM2滿足要求！(2)、抗剪驗算VmaqMAX0.6QLi,QL2=MAX0.6X3.73X0.9,3.73X0.45=2.016KNTmar3VmaX(2BH0)=3X2.016X1000/(2X50X100)=0.6N/MM2T=1.78N/MM2滿足要求！(3)、撓度驗算44N1=0.677Q2L14/(100EI)=0.677X2.63X9004/(100X9350X4166700)=0.3MMKN=L/400=900/400=2.25MMN2=QL24/(8EI)=2.63X4504/(8X9350X4166700)=0.35MMKN=L/400=450/400=1.1

47、2MM滿足要求！(4)、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)RmaqMAX1.1QL1,0.4Q1L1+QL2=MAX1.1X3.73X0.9,0.4X3.73X0.9+3.73X0.45=3.7KN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R=R5=1.6KN,R=R4=3.7KN,r=r=R5=R5=F7=F8=R)=R0=R1=R2=R3=3.08KN正常使用極限狀態(tài)RmaqMAX1.1QL,0.4Q2L1+QL2=MAX1.1X2.63X0.9,0.4X2.63X0.9+2.63X0.45=2.6KN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=R15=

48、1.22KN,R2=R14=2.6KN,R3=R4=R5=R6=R7=R8=R9=R10=R11=R12=R13=2.13KN3、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(MM)100X100可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/MM2)206000主梁抗彎強度設計值F(N/MM2)205主梁抗剪強度設計值T(N/MM2)125主梁截面慣性矩I(CM4)833.33主梁截面抵抗矩W(CM3)166.67主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:1.6kMi7kN3,O8kJN3,aBkN3.O8kN3,O0kN3,D8kNaO3kN3.O8kN3,O0kll3,OekN3.O0kNlOekN3.7kN1.6L

49、NL加L900L900900r-rdrdJ(1)、抗彎驗算主梁彎矩圖（KNM）2=MaXW=1.124X106/166670=6.75N/MMI1,026 -1.0254J106-7196-2. TO5.6,683主梁剪力圖（KN）V maq 7.186KNTmar 3VmaX(2BH0)=3 X 7.186 X 1000/(2 X 100 X 100) = 1.08N/mM T = 125N/MM滿足要求！(3)、撓度驗算0.4771-026主梁變形圖（MM）NMAA0.02MMCN=L/400=900/400=2.25MM滿足要求?。?）、扣件抗滑計算R=MAXR,R5=4.27KN8KN

50、單扣件在扭矩達到4065N-M且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!3?南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標同理可知，右側立柱扣件受力R=4.27KN48KN單扣件在扭矩達到4065N-M且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!4、立柱驗算立桿穩(wěn)定，生計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48X3立柱截向囿積A(MM2)424回轉半徑I(MM)15.9立柱截面抵抗矩W(CM3)4.49抗壓強度設計值F(N/MM2)205A=H/I=1500/15.9=94.34A=150長細比滿足要求！查表得，中=0.63(1)、風荷載計算M后0.92X1.4XQkXLaXH2

51、/10=0.92X1.4X0.54X0.9X1.52/10=0.12KN-M(2)、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設計值QK所不同：1)面板驗算Q1=0.9X1.2x(0.1+(24+1.5)X0.35)+0.9X1.4X2X1=12.01KN/M2)小梁驗算Q1=MAX1.21+(0.3-0.1)X3.5/14+0.9X1.2X(0.5+(24+1.1)X0.2)+0.9X1.4X1XMAX1.8-3.5/2,(3.6-1.8)-3.5/2/2X1,3.48+(0.3-0.1)X3.5/14=3.53KN/M同上四六計算過程，可得:33南京地鐵十號線土建工程 D10-TA06標Ri=4.07KN,R=12.26KN,R=9.74KN,R=12.26KN,R=4.07KN立柱最大受力NMAXFR+N*i,R,R,R,R+Nh勾+MWLb=MAX4.07+0.9X1.2X(0.75+(24+1.1)X0.2)+0.9X1.4XiX(0.9+1.8-3.5/2)/2X0.9,12.26,9.74,