制動鉗受力分析

1、不考慮軸制動力·圖（1）外制動鉗上圖為（外） 制動鉗的力學模型注：制動（外G1） ( Part Configuration - 默認 ) 的質量特性輸出坐標系 : - 默認 -密度 = 7800 千克 / 立方米質量 = 59961.40 克體積 = 7687358.66 立方毫米表面積 = 521618.46 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = 122.47Y = 40.56Z = 49.00制動鉗(內G2） ( Part Configuration - 默認 ) 的質量特性輸出坐標系 : - 默認 -密度 = 7800 千克 / 立方米質量 = 60012.47 克體積 = 7

2、693906.87 立方毫米表面積 = 527375.89 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00（1）對外制動鉗進行分析工況一：車重按100t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算工況二：車重按120t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算三：車重按150t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中

3、的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數按1.5進行計算圖（2）內制動鉗（2）對內制動鉗進行分析如圖（2）所示制動鉗(內G2） ( Part Configuration - 默認 ) 的質量特性密度 = 7800 千克 / 立方米質量 = 60012.47 克體積 = 7693906.87 立方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00工況一：車重按100t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算工

4、況二：車重按120t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算工況三：車重按150t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數按1.5進行計算上圖為制動鉗的力學模型注：制動（外G1） ( Part Configuration - 默認 ) 的質量特性輸出坐標系 : - 默認 -密度 = 7800 千克 / 立方米質量 = 59961.40 克體積 = 7687358.66 立方毫米表面積 = 5

5、21618.46 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = 122.47Y = 40.56Z = 49.00制動鉗(內G2） ( Part Configuration - 默認 ) 的質量特性輸出坐標系 : - 默認 -密度 = 7800 千克 / 立方米質量 = 60012.47 克體積 = 7693906.87 立方毫米表面積 = 527375.89 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00（3）對內制動鉗進行分析工況一：車重按100t計算(內制動鉗)通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入

6、其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算工況二：車重按120t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算工況三：車重按150t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數按1.5進行計算上圖為制動鉗的力學模型注：制動（外G1） ( Part Configuration - 默認 ) 的質量特性輸出坐標系 : - 默認 -密度 = 7800 千克 / 立方米質量 = 59961.4

7、0 克體積 = 7687358.66 立方毫米表面積 = 521618.46 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = 122.47Y = 40.56Z = 49.00制動鉗(內G2） ( Part Configuration - 默認 ) 的質量特性輸出坐標系 : - 默認 -密度 = 7800 千克 / 立方米質量 = 60012.47 克體積 = 7693906.87 立方毫米表面積 = 527375.89 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00（4）對外制動鉗進行分析工況一：車重按100t計算(外制動鉗)通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全

8、反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算工況二：車重按120t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數分別按1.85和1.5進行計算工況三：車重按150t計算通過大量的試驗統(tǒng)計發(fā)現，P并不能完全反映運用中的實際情況，需要修正，在此設q1為動力附加系數加入其中。 附加系數q1動力系數按1.5進行計算考慮軸制動力時1 若將此摩擦力矩轉換到車輪中心的摩擦阻力矩即為一根車軸 時B =4B =4up(KN)（1）B減速器作用在一根軸上的制動

9、力(KN)P車輪受到的側壓力的 u 制動軌和車輪間的摩擦系數被制動車輪單側半邊摩擦面積的形心到瞬時轉動中心C點的距離R車輪直徑2 摩擦系數選擇摩擦系數是公式（1）的重要參數，對減速器的制動力影響很大，其變化也特別大，也是減速器制動力波動的主要原因之一，它隨著制動軌和車輪接觸面的表面粗糙度、油污程度以及相對速度等的不同而變化，根據相關文獻資料和經驗，取值范圍為：007017，通常設計一般取0.1或O11，其理由就要考慮制定過程中最不利的情況即摩擦系數最低的安全些。所以此時我們的設計選擇0.17.3轉換系數的計算轉換系數可依據以下計算公式計算出：1 ）先求出2）再求出數值有以下公式計算得出。=式中

10、 X=- Y=3(R-R)(R-a)+3R(a-R)-(a-R) （17） 其中S=-+ +arctg-arctg +arctg-.a =R-ha=a+b所設計的 車輪外半徑 R=420mm車輪內半徑 R=355mm（345375mm）制動軌高度 h = 85mm制動軌寬度 b = 70mma =R- h =355 mma= a+b = 405 mm則得 =120.0 mm =0.286（1）對外制動鉗進行分析(1) 車重按100t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(2) 車重按100t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(3)

11、 車重按120t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(4) 車重按120t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出(5) 車重按150t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出（2）對外制動鉗進行分析(6) 車重按100t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(7) 車重按100t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(8) 車重按120t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(9) 車重按120t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出(10) 車重按150t計算,動了系數

12、1.5，上面已經對p做出分析，且求出（3）對內制動鉗進行分析(11) 車重按100t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(12) 車重按100t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(13) 車重按120t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(14) 車重按120t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出(15) 車重按150t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出（4）對外制動鉗進行分析(16) 車重按100t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(17) 車重按100t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(18) 車重按120t計算,動了系數1.85，上面已經對p做出分析，且求出(19) 車重按120t計算,動了系數1.5，上面已經對p做出分析，且求出(20)