轉K6運用培訓

1、1轉轉K6型轉向架型轉向架第第1節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架研制概況型轉向架研制概況第第2節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架概述型轉向架概述第第3節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架關鍵技術及原理型轉向架關鍵技術及原理第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求第第5節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架落成要求（使用維護注意事項）型轉向架落成要求（使用維護注意事項）2第第1 1節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架研制概況型轉向架研制概況 為提高大秦線運輸裝備的技術水平、方便檢修維護工作，為提高大秦線運輸裝備的技術水平、方便檢修維護工作，20032003年年1 1月月9 9日鐵道部運輸局裝備部在北京組織召開了日鐵道部運輸局

2、裝備部在北京組織召開了C76C76型全鋼型全鋼浴盆運煤敞車設計任務建議書及設計方案部級審查會，并以運浴盆運煤敞車設計任務建議書及設計方案部級審查會，并以運裝貨車裝貨車200320032020號號關于批復關于批復C76C76型全鋼浴盆運煤敞車設計任型全鋼浴盆運煤敞車設計任務書和設計方案的通知務書和設計方案的通知下發(fā)了下發(fā)了C76C76型全鋼浴盆運煤敞車設計任型全鋼浴盆運煤敞車設計任務書。務書。 按照設計任務書的要求，我公司于按照設計任務書的要求，我公司于20032003年年2 2月完成了轉月完成了轉K6K6型型轉向架工作圖設計、技術條件及質量特性重要度分級表等技術轉向架工作圖設計、技術條件及質量

3、特性重要度分級表等技術文件的編制工作。文件的編制工作。 20032003年年3 3月月2727日，鐵道部運輸局裝備部在北京組織召開了日，鐵道部運輸局裝備部在北京組織召開了25t25t軸重新型運煤敞車技術方案審查會。并以運裝貨車軸重新型運煤敞車技術方案審查會。并以運裝貨車20032003112112號文件印發(fā)了號文件印發(fā)了25t25t軸重新型運煤敞車技術方案審查意見軸重新型運煤敞車技術方案審查意見。3第第1 1節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架研制概況型轉向架研制概況 20032003年年4 4月完成了轉月完成了轉K6K6型轉向架側架、搖枕的試制及靜強度、型轉向架側架、搖枕的試制及靜強度、靜載荷和疲勞試

4、驗，靜載荷和疲勞試驗，20032003年年5 5月完成了三輛份轉向架的試制工作。月完成了三輛份轉向架的試制工作。 20032003年年6 6月月2-42-4日，在齊齊哈爾鐵路分局管內齊齊哈爾站至日，在齊齊哈爾鐵路分局管內齊齊哈爾站至煙筒屯站區(qū)間和榆樹屯站至龍江站區(qū)間完成了轉煙筒屯站區(qū)間和榆樹屯站至龍江站區(qū)間完成了轉K6K6型轉向架配型轉向架配裝裝25t25t軸重新型運煤敞車動力學試驗?？铡⒅剀囎罡哌\行速度軸重新型運煤敞車動力學試驗?？铡⒅剀囎罡哌\行速度138km/h138km/h，動力學性能符合，動力學性能符合GB5599-85GB5599-85鐵道車輛動力學性能評鐵道車輛動力學性能評定和試驗

5、鑒定規(guī)范定和試驗鑒定規(guī)范的規(guī)定。的規(guī)定。 20032003年年9 9月月12121313日，鐵道部運輸局裝備部在秦皇島組織召日，鐵道部運輸局裝備部在秦皇島組織召開了轉開了轉K6K6型轉向架技術審查會。并以運裝貨車型轉向架技術審查會。并以運裝貨車20032003326326號文號文件印發(fā)了件印發(fā)了關于印發(fā)關于印發(fā)25t25t軸重新型運煤敞車、軸重新型運煤敞車、2E2E軸擺式轉向架、軸擺式轉向架、2E2E軸下交叉支撐轉向架技術審查意見的通知軸下交叉支撐轉向架技術審查意見的通知，同意齊車公司，同意齊車公司研制的研制的25t25t軸重下交叉支撐轉向架通過技術審查，并定型為轉軸重下交叉支撐轉向架通過技術

6、審查，并定型為轉K6K6型轉向架。型轉向架。 4第第2 2節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架概述型轉向架概述 1 1 用途用途 轉轉K6K6型轉向架適用于標準軌距、軸重型轉向架適用于標準軌距、軸重25t25t、最高商業(yè)運營速、最高商業(yè)運營速度度120km/h120km/h的各型鐵路提速、重載貨車。的各型鐵路提速、重載貨車。 2 2 主要結構特點主要結構特點 轉轉K6K6型轉向架系鑄鋼三大件式貨車轉向架。一系懸掛采用型轉向架系鑄鋼三大件式貨車轉向架。一系懸掛采用軸箱彈性剪切墊；二系懸掛采用帶變摩擦減振裝置的中央枕簧軸箱彈性剪切墊；二系懸掛采用帶變摩擦減振裝置的中央枕簧懸掛系統(tǒng)，搖枕彈簧為二級剛度；兩側架

7、之間加裝側架彈性下懸掛系統(tǒng)，搖枕彈簧為二級剛度；兩側架之間加裝側架彈性下交叉支撐裝置；采用直徑為交叉支撐裝置；采用直徑為375mm375mm的下心盤，下心盤內設有含油的下心盤，下心盤內設有含油尼龍心盤磨耗盤；尼龍心盤磨耗盤； 采用采用JCJC型雙作用常接觸彈性旁承；型雙作用常接觸彈性旁承； 裝用裝用25t25t軸重雙列圓錐滾子軸承，采用輕型新結構軸重雙列圓錐滾子軸承，采用輕型新結構HEZBHEZB型鑄鋼車輪或型鑄鋼車輪或HESAHESA型輾鋼車輪；基礎制動裝置為中拉桿式單側閘瓦制動裝置，型輾鋼車輪；基礎制動裝置為中拉桿式單側閘瓦制動裝置，采用采用L-AL-A或或L-BL-B型組合式制動梁，新型

8、高摩合成閘瓦。型組合式制動梁，新型高摩合成閘瓦。5轉K6型轉向架三維實體圖 6轉K6型轉向架三維實體爆炸圖7第第2 2節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架概述型轉向架概述3 3 主要性能參數和基本尺寸主要性能參數和基本尺寸3.13.1主要性能參數主要性能參數 軌距軌距 1435mm1435mm 軸重軸重 25t25t軸型軸型 RERE2A2A或或RERE2B2B自重自重 4.8t4.8t最高商業(yè)運營速度最高商業(yè)運營速度 120km/h 120km/h 通過最小半徑通過最小半徑( (限速限速) 145m) 145m8第第2 2節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架概述型轉向架概述3.2 3.2 基本尺寸基本尺寸 固定

9、軸距固定軸距 1830mm1830mm 軸頸中心距軸頸中心距 1981mm1981mm 旁承中心距旁承中心距 1520mm1520mm 空車心盤到軌面高（心盤載荷空車心盤到軌面高（心盤載荷65.7KN65.7KN） 680mm680mm 下心盤直徑下心盤直徑 375mm375mm 下心盤面到下旁承頂面距離下心盤面到下旁承頂面距離 自由狀態(tài)自由狀態(tài) 92mm92mm 工作狀態(tài)工作狀態(tài) 83mm83mm 側架上平面到軌面距離側架上平面到軌面距離 787mm787mm 側架下平面到軌面距離側架下平面到軌面距離 162mm162mm 車輪直徑車輪直徑 840mm840mm 游動杠桿自由端與鉛垂面夾角游

10、動杠桿自由端與鉛垂面夾角 5353 基礎制動裝置制動倍率基礎制動裝置制動倍率 4 49第第3 3節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架關鍵技術及原理型轉向架關鍵技術及原理 1 1 軸箱橡膠墊軸箱橡膠墊 實現輪對的彈性定位，隔離輪軌間高頻振動，減小輪軌作用力，實現輪對的彈性定位，隔離輪軌間高頻振動，減小輪軌作用力，降低輪軌磨耗。降低輪軌磨耗。 緩和輪軌沖擊，有利于提高側架等零部件的疲勞壽命。緩和輪軌沖擊，有利于提高側架等零部件的疲勞壽命。10第第3 3節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架關鍵技術及原理型轉向架關鍵技術及原理 2 2 側架彈性下交叉支撐裝置側架彈性下交叉支撐裝置 采用側架彈性下交叉支撐裝置，用以提高轉向

11、架的抗菱剛采用側架彈性下交叉支撐裝置，用以提高轉向架的抗菱剛度，從而提高轉向架的蛇行失穩(wěn)臨界速度、提高貨車直線運行度，從而提高轉向架的蛇行失穩(wěn)臨界速度、提高貨車直線運行的穩(wěn)定性。同時，交叉支撐裝置可有效保持轉向架的正位狀態(tài)，的穩(wěn)定性。同時，交叉支撐裝置可有效保持轉向架的正位狀態(tài)，從而減小了車輛在直線和曲線運行時輪對與鋼軌的沖角，改善從而減小了車輛在直線和曲線運行時輪對與鋼軌的沖角，改善轉向架的曲線通過性能，顯著減少輪軌磨耗。轉向架的曲線通過性能，顯著減少輪軌磨耗。 理論研究指出，三大件式轉向架的抗菱剛度對轉向架的蛇行理論研究指出，三大件式轉向架的抗菱剛度對轉向架的蛇行運動穩(wěn)定性有控制性作用，抗

12、菱剛度小，兩輪對容易產生同相運動穩(wěn)定性有控制性作用，抗菱剛度小，兩輪對容易產生同相搖頭和反相橫移運動，轉向架直線運行的穩(wěn)定性就差，容易發(fā)搖頭和反相橫移運動，轉向架直線運行的穩(wěn)定性就差，容易發(fā)生蛇行失穩(wěn)，并降低車輛平穩(wěn)性。因此，提高三大件式轉向架生蛇行失穩(wěn)，并降低車輛平穩(wěn)性。因此，提高三大件式轉向架的抗菱剛度是非常重要的。的抗菱剛度是非常重要的。 傳統(tǒng)三大件的兩側架之間僅通過搖枕、彈簧、斜楔連接，傳統(tǒng)三大件的兩側架之間僅通過搖枕、彈簧、斜楔連接，抵抗菱形變形的能力有限。轉抵抗菱形變形的能力有限。轉K6K6轉向架的兩側架之間不但通過轉向架的兩側架之間不但通過搖枕、彈簧、斜楔連接，而且增加了新的連接

13、方式（交叉桿），搖枕、彈簧、斜楔連接，而且增加了新的連接方式（交叉桿），轉向架抗菱剛度顯著增大。根據實測結果，交叉支撐轉向架的轉向架抗菱剛度顯著增大。根據實測結果，交叉支撐轉向架的空、重車抗菱剛度可比原三大件式轉向架提高空、重車抗菱剛度可比原三大件式轉向架提高3 36 6倍，倍， 11第第3 3節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架關鍵技術及原理型轉向架關鍵技術及原理 3 3 雙作用常接觸彈性旁承雙作用常接觸彈性旁承 貨車運行速度的提高，要求采用常接觸彈性旁承增大轉向貨車運行速度的提高，要求采用常接觸彈性旁承增大轉向架與車體之間的回轉阻尼，以有效抑制轉向架與車體的搖頭蛇架與車體之間的回轉阻尼，以有效抑制轉

14、向架與車體的搖頭蛇行運動，同時約束車體側滾振動，提高貨車在較高速度運行時行運動，同時約束車體側滾振動，提高貨車在較高速度運行時的平穩(wěn)性和穩(wěn)定性。的平穩(wěn)性和穩(wěn)定性。 常接觸彈性旁承，由于上下旁承之間無間隙而又有接觸彈常接觸彈性旁承，由于上下旁承之間無間隙而又有接觸彈性，也增加了車體在轉向架上的側滾穩(wěn)定性性，也增加了車體在轉向架上的側滾穩(wěn)定性。 同時，為了防止貨車曲線運行時車體發(fā)生過大傾角，采用同時，為了防止貨車曲線運行時車體發(fā)生過大傾角，采用剛性滾子來限制彈性旁承的壓縮量。一旦上旁承板壓靠滾子，剛性滾子來限制彈性旁承的壓縮量。一旦上旁承板壓靠滾子，不僅車體側傾角受到限制，而且由于滾子的滾動而不致

15、增大回不僅車體側傾角受到限制，而且由于滾子的滾動而不致增大回轉阻力矩，影響曲線通過性能。轉阻力矩，影響曲線通過性能。12第第3 3節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架關鍵技術及原理型轉向架關鍵技術及原理 4 中央懸掛系統(tǒng)兩級剛度彈簧中央懸掛系統(tǒng)兩級剛度彈簧 眾所周知，提高彈簧靜撓度不僅可以提高貨車轉向架的運行平眾所周知，提高彈簧靜撓度不僅可以提高貨車轉向架的運行平穩(wěn)性，而且還可以提高轉向架對扭曲線路的適應性和脫軌安全穩(wěn)性，而且還可以提高轉向架對扭曲線路的適應性和脫軌安全性?，F有貨車空車運行性能和脫軌安全性不良，也與空車彈簧性?，F有貨車空車運行性能和脫軌安全性不良，也與空車彈簧靜撓度過小有關，因此有必要采

16、取措施提高貨車空車的彈簧靜靜撓度過小有關，因此有必要采取措施提高貨車空車的彈簧靜撓度。撓度。 采用內、外枕簧不同高度的兩級剛度彈簧是提高空車彈簧采用內、外枕簧不同高度的兩級剛度彈簧是提高空車彈簧靜撓度的有效措施，即在空車時彈簧具有較小的剛度，使空車靜撓度的有效措施，即在空車時彈簧具有較小的剛度，使空車彈簧靜撓度提高，而在重車時彈簧具有較大的剛度，以承受重彈簧靜撓度提高，而在重車時彈簧具有較大的剛度，以承受重車的載荷，這樣可使貨車轉向架的空、重車彈簧靜撓度都在合車的載荷，這樣可使貨車轉向架的空、重車彈簧靜撓度都在合理范圍內。轉理范圍內。轉K6型轉向架所采用的兩級剛度彈簧為內、外圈彈型轉向架所采用

17、的兩級剛度彈簧為內、外圈彈簧不等高結構，空車時僅外圈彈簧承重，重車時由內、外圈彈簧不等高結構，空車時僅外圈彈簧承重，重車時由內、外圈彈簧共同承重?；晒餐兄亍?13第第3 3節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架關鍵技術及原理型轉向架關鍵技術及原理 5 5 心盤磨耗盤心盤磨耗盤 貨車上、下心盤的磨耗是貨車運用中的慣性問題，其檢修工貨車上、下心盤的磨耗是貨車運用中的慣性問題，其檢修工作量較大，且檢修質量的好壞直接威脅行車的安全。為了減少作量較大，且檢修質量的好壞直接威脅行車的安全。為了減少貨車上、下心盤的磨損，在轉貨車上、下心盤的磨損，在轉K6K6型轉向架中采用了經過長期運型轉向架中采用了經過長期運用考驗證

18、明耐磨性能優(yōu)良的心盤磨耗盤，材質為鑄模式特種含用考驗證明耐磨性能優(yōu)良的心盤磨耗盤，材質為鑄模式特種含油尼龍。油尼龍。 該心盤磨耗盤介于上、下心盤之間，上、下心盤的平面和圓該心盤磨耗盤介于上、下心盤之間，上、下心盤的平面和圓周邊部分都被含油尼龍心盤磨耗盤隔離，這就完全避免了上、周邊部分都被含油尼龍心盤磨耗盤隔離，這就完全避免了上、下鋼質心盤間的直接磨損，也改善了上、下心盤面的承載勻衡下鋼質心盤間的直接磨損，也改善了上、下心盤面的承載勻衡性。經運用試驗，這種含油尼龍心盤磨耗盤運用性。經運用試驗，這種含油尼龍心盤磨耗盤運用5 56 6年后磨耗年后磨耗甚少，非常耐磨，深受現場歡迎。因此采用含油尼龍心盤

19、磨耗甚少，非常耐磨，深受現場歡迎。因此采用含油尼龍心盤磨耗盤可以有效提高上、下心盤的使用壽命。盤可以有效提高上、下心盤的使用壽命。14第第3 3節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架關鍵技術及原理型轉向架關鍵技術及原理 6 耐磨銷套耐磨銷套 貨車轉向架在運用過程中，基礎制動裝置的銷套磨損十分貨車轉向架在運用過程中，基礎制動裝置的銷套磨損十分嚴重，貨車提速后，銷套磨損將更為加劇。為了改善銷套磨損，嚴重，貨車提速后，銷套磨損將更為加劇。為了改善銷套磨損，提高提速貨車轉向架銷套的使用壽命，在轉提高提速貨車轉向架銷套的使用壽命，在轉K6K6型轉向架中全部型轉向架中全部采用耐磨銷套，即采用奧貝體襯套和采用耐磨銷套，

20、即采用奧貝體襯套和4545號鋼淬火圓銷，提高圓號鋼淬火圓銷，提高圓銷表面硬度，同時減小銷套間的間隙，提高銷套裝配精度，以銷表面硬度，同時減小銷套間的間隙，提高銷套裝配精度，以改善銷套的受力狀態(tài)等。改善銷套的受力狀態(tài)等。15第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 1 1 輪對組成及軸承輪對組成及軸承 1.1 1.1 輪對組成符合輪對組成符合TB1010TB1010的要求。的要求。 1.2 1.2 車輪為符合車輪為符合TB/T2817TB/T2817鐵道車輛用輾鋼整體車輪技術條件鐵道車輛用輾鋼整體車輪技術條件的的HESAHESA型輾鋼全加工車輪或符合型輾鋼全加工車

21、輪或符合TB/T1013TB/T1013碳素鋼鑄鋼車輪技碳素鋼鑄鋼車輪技術條件術條件的的HEZB840HEZB840碳素鋼鑄鋼車輪，車輪進行靜平衡測試，最碳素鋼鑄鋼車輪，車輪進行靜平衡測試，最大殘余不平衡值不大于大殘余不平衡值不大于125gm125gm，同一輛車必須裝用同一型號的，同一輛車必須裝用同一型號的車輪。車輪。 1.3 1.3 車軸幾何尺寸符合車軸幾何尺寸符合GB12814-2002GB12814-2002標準車軸圖樣標準車軸圖樣RERE2A2A型型車軸或符合車軸或符合SYST256-00-00-00SYST256-00-00-00圖樣要求的圖樣要求的RERE2B2B型車軸，材質為型車

22、軸，材質為LZW50LZW50鋼。鋼。 1.4 1.4 滾動軸承采用滾動軸承采用SKF TBU150SKF TBU150型、型、FAG TAROL150FAG TAROL150型滾動軸承或型滾動軸承或353130A353130A緊湊型滾動軸承，軸承輪廓尺寸：內圈內徑緊湊型滾動軸承，軸承輪廓尺寸：內圈內徑外圈外徑外圈外徑軸承寬度（軸承寬度（150150250250160160）。同一輪對必須裝用同一型號的）。同一輪對必須裝用同一型號的軸承。軸承。16第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 2 2 軸箱橡膠墊組成軸箱橡膠墊組成 轉轉K6K6型轉向架軸箱一系加裝了內

23、八字橡膠彈性剪切墊，實現型轉向架軸箱一系加裝了內八字橡膠彈性剪切墊，實現輪對的彈性定位，減小轉向架簧下質量，隔離輪軌間高頻振動。輪對的彈性定位，減小轉向架簧下質量，隔離輪軌間高頻振動。軸箱橡膠墊組裝時，導電銅線在轉向架內側。軸箱橡膠墊組裝時，導電銅線在轉向架內側。17第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 3 3 側架組成側架組成 側架組成結構見下圖。支撐座通過沿側架大體中心線上下兩側架組成結構見下圖。支撐座通過沿側架大體中心線上下兩條焊縫焊接在側架上，組裝位置必須用專用組焊工裝保證，配合條焊縫焊接在側架上，組裝位置必須用專用組焊工裝保證，配合面允許打磨修配；

24、立柱磨耗板通過面允許打磨修配；立柱磨耗板通過4 4個折頭螺栓與側架立柱緊固。個折頭螺栓與側架立柱緊固。18第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 4 中央懸掛系統(tǒng)中央懸掛系統(tǒng) 轉向架搖枕彈簧由轉向架搖枕彈簧由6 6個外圓彈簧（個外圓彈簧（1 1）、）、1 1個外圓彈簧（個外圓彈簧（2 2）和）和7 7個內圓彈簧組成，外圓彈簧（個內圓彈簧組成，外圓彈簧（1 1）比內圓彈簧高）比內圓彈簧高23mm23mm，外圓彈簧，外圓彈簧（2 2）與內圓彈簧同高。為便于識別，外圓彈簧（）與內圓彈簧同高。為便于識別，外圓彈簧（2 2）涂黃色厚）涂黃色厚漿醇酸漆。漿醇酸漆。19第第

25、4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 5 5 減振裝置減振裝置 轉向架減振結構為斜楔式變摩擦減振裝置，由側架立柱磨耗轉向架減振結構為斜楔式變摩擦減振裝置，由側架立柱磨耗板、組合式斜楔、斜面磨耗板、雙卷減振彈簧組成。減振彈簧比板、組合式斜楔、斜面磨耗板、雙卷減振彈簧組成。減振彈簧比枕外圓彈簧枕外圓彈簧(1)(1)高高10mm10mm。主摩擦板磨耗限度。主摩擦板磨耗限度3mm3mm，斜楔副摩擦面磨，斜楔副摩擦面磨耗限度耗限度2mm2mm。 20第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 6 6 搖枕組成搖枕組成 轉轉K6K6型轉向架搖枕

26、由固定杠桿支點座組成、搖枕、下心盤、斜型轉向架搖枕由固定杠桿支點座組成、搖枕、下心盤、斜面磨耗板組成，搖枕材質為面磨耗板組成，搖枕材質為B B級鋼，下心盤螺栓為級鋼，下心盤螺栓為GB31.1-88GB31.1-88的的M24M24螺栓（強度等級螺栓（強度等級10.910.9級），螺母為級），螺母為BY-BBY-B、BY-ABY-A、FSFS型防松螺型防松螺母（強度等級母（強度等級1010級）。級）。21第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 7 7 基礎制動裝置基礎制動裝置 轉轉K6K6型轉向架基礎制動裝置由左、右組合制動梁、中拉桿、固型轉向架基礎制動裝置由左

27、、右組合制動梁、中拉桿、固定杠桿、固定杠桿支點、游動杠桿、高摩合成閘瓦，各種規(guī)格的定杠桿、固定杠桿支點、游動杠桿、高摩合成閘瓦，各種規(guī)格的耐磨銷套組成。耐磨銷套組成。22第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求8 8 側架彈性下交叉支撐裝置側架彈性下交叉支撐裝置 下交叉支撐裝置由下交叉支撐裝置由1 1個下交叉桿、個下交叉桿、1 1個上交叉桿、個上交叉桿、8 8個橡膠墊、個橡膠墊、4 4個雙耳墊圈、個雙耳墊圈、4 4個鎖緊板、個鎖緊板、4 4個緊固螺栓組成。個緊固螺栓組成。 在上、下交叉桿中部焊有上、下夾板，利用在上、下交叉桿中部焊有上、下夾板，利用2 2組組M1

28、2M12螺栓、螺母、螺栓、螺母、墊圈將夾板緊固，同時把螺母用電焊點固，上、下夾板間有墊圈將夾板緊固，同時把螺母用電焊點固，上、下夾板間有4 4處處塞焊點和兩條平焊縫，把上、下交叉桿點固成一個整體。塞焊點和兩條平焊縫，把上、下交叉桿點固成一個整體。 交叉桿組裝順序：先安裝上、下交叉桿，在支撐座兩側安裝橡交叉桿組裝順序：先安裝上、下交叉桿，在支撐座兩側安裝橡膠墊，安裝鎖緊板、標志板、雙耳墊圈，緊固端部螺栓，其緊固膠墊，安裝鎖緊板、標志板、雙耳墊圈，緊固端部螺栓，其緊固力矩為力矩為675675700N.m700N.m，然后將交叉桿中部上、下夾板用螺栓、螺，然后將交叉桿中部上、下夾板用螺栓、螺母、墊圈

29、緊固，把螺母用電焊點固，焊接塞焊點和平焊縫，把雙母、墊圈緊固，把螺母用電焊點固，焊接塞焊點和平焊縫，把雙耳墊圈的兩個對稱止耳撬起，使其緊貼螺栓六方頭的側面上，最耳墊圈的兩個對稱止耳撬起，使其緊貼螺栓六方頭的側面上，最后安裝安全索。后安裝安全索。23第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求交叉桿三維實體圖 交叉支撐裝置彈性結點三維實體圖 24第第4節(jié)節(jié) 轉轉K6型轉向架具體結構及技術要求型轉向架具體結構及技術要求 9 9 雙作用常接觸彈性旁承雙作用常接觸彈性旁承 轉轉K6K6型轉向架采用了型轉向架采用了JCJC型型雙作用彈性旁承，增加轉向架與車體雙作用彈性旁承，增

30、加轉向架與車體之間的回轉阻力矩，提高轉向架高速運行穩(wěn)定性。之間的回轉阻力矩，提高轉向架高速運行穩(wěn)定性。 JCJC型型雙作用彈性旁承雙作用彈性旁承由彈性旁承體、旁承磨耗板、旁承座、由彈性旁承體、旁承磨耗板、旁承座、滾子、滾子軸、調整墊板、墊片等零部件組成。滾子、滾子軸、調整墊板、墊片等零部件組成。 25第第5 5節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架落成要求型轉向架落成要求（使用維護注意事項）（使用維護注意事項） 1 1 同一轉向架兩個側架固定軸距之差不得大于同一轉向架兩個側架固定軸距之差不得大于2mm(2mm(選用同一鏟豆選用同一鏟豆的側架的側架) )。 2 2 同一輪對車輪直徑之差不大于同一輪對車輪直徑

31、之差不大于1mm,1mm,同一轉向架兩個輪對車輪直同一轉向架兩個輪對車輪直徑之差不大于徑之差不大于6mm6mm。車輪應進行靜平衡測試，最大殘余不平衡值不大。車輪應進行靜平衡測試，最大殘余不平衡值不大于于125gm125gm。同一輛車必須裝用同一種型號的車輪。同一輛車必須裝用同一種型號的車輪。 3 3 空車狀態(tài)下空車狀態(tài)下, ,旁承間隙旁承間隙( (上旁承與滾子頂面間隙上旁承與滾子頂面間隙) )為為5 51mm1mm。可用?？捎谜{整墊板進行調整。旁承座安裝方向：同一轉向架應相反，同一輛調整墊板進行調整。旁承座安裝方向：同一轉向架應相反，同一輛車要同側同向。車要同側同向。 4 4 承載鞍與側架導框之間的兩側間隙之和承載鞍與側架導框之間的兩側間隙之和, ,縱向為縱向為5mm5mm7mm,7mm,橫向橫向為為9mm9mm13mm13mm；承載鞍與側架導框之間單側最小間隙，縱向為；承載鞍與側架導框之間單側最小間隙，縱向為2mm,2mm,橫橫向為向為3.5mm3.5mm。 26第第5 5節(jié)節(jié) 轉轉K6K6型轉向架落成要求型轉向架落