15碳纖維布加固木結構殘損節(jié)點性能分析與設計建議

1、第 45 卷 第 6 期2015 年 3 月下結構Building StructureVol 45 No 6Mar 2015布加固木結構殘損節(jié)點性能分析與設計建議*碳1 ，1 ，2 ，1 ，1 ，科技大學土木虹1，1畢( 1，西安 710082;，西安 710055)陜西省科學2西安摘要 基于碳布加固木結構殘損節(jié)點的加固方式及破壞形態(tài)，對碳布加固殘損節(jié)點的受力性能進行分析，并根據(jù)相關試驗及計算假定，提出了碳布加固木結構殘損節(jié)點的抗彎承載力計算公式，給出了合理的加固設計建議，為古木結構的修繕加固提供理論依據(jù)。; 木結構; 殘損節(jié)點; 破壞形態(tài); 抗彎承載力; 設計建議 古號: TU366. 12

2、文獻標識碼: A文章編號: 1002 848X( 2015) 06 0061 05Performance analysis and design recommendations for damaged mortise-tenon jointof ancient timber structures strengthened with CFPZhang Fengliang1，Lu Jianyong1，Xue Jianyang2，Zhu Wuwei1，Tian Penggang1，Bi Hong1，Bian Zhaowei1( 1 Shaanxi Institute of Architecture

3、Science，Xi'an 710082，China;2 School of Civil Engineering，Xi'an University of Architecture Technology，Xi'an 710055，China)Abstract: Based on the strengthening method and failure mode of damaged mortise tenon joint of ancient timber structure strengthened with CFP，mechanical performance of

4、the strengthened joint was analyzed and calculation formula for flexural bearing capacity of the joint was put forward according to relevant experiments and calculation assumptions easonable strengthening design recommendations were also given Theoretical basis for the repair of the ancient timber s

5、tructures isprovidedKeywords: ancient building; design recommendationtimber structure;damaged mortise tenon joint;failure mode; flexural bearing capacity;0引言由于提出了碳布加固木結構殘損節(jié)點的抗彎承載力計算公式，并給出了合理的加固設計建議，為古木結構的修繕加固提供理論依據(jù)。、大風等自然災害以及、人為破壞木結構榫等，尤其是在強烈作用下，古頭的反復拔出和擠壓使得卯口逐漸變寬甚至劈裂， 節(jié)點松動; 而且隨著木材齡期的不斷增長，木材本身碳碳布加固木

6、結構殘損節(jié)點的方法及破壞形態(tài)布加固殘損節(jié)點的方法11. 1節(jié)點是古木結構最常見的連接方式之一，的收縮變形、蟲蛀、干裂、老化等自然病變均會節(jié)點在外荷載作用下主要承受節(jié)點轉動使榫頭產(chǎn)生導致木材物理材性降低，使得榫卯節(jié)點處于節(jié)點松動、容易拔榫、承載力不足、節(jié)點剛度變小等嚴重殘損狀態(tài)，其力學性能難以滿足現(xiàn)行相關規(guī)范的各項性能指標，所以對殘損節(jié)點進行加固十分必要。的拉( 拔)擠，導致卯口兩側變大、榫頭兩側變窄，同時由于榫頭與卯口的上下表面受到擠壓， 導致榫頭產(chǎn)生擠壓變形，榫卯之間的連接強度大大 降低、節(jié)點松動，從而使節(jié)點區(qū)榫卯之間的連接失去 轉動抗彎( 抗拉拔) 承載力。因此，合理的加固殘損節(jié)點的方式應

7、使其具有很好的平面內轉動和抗拉( 拔) 性能。近年來，由于碳布重量輕、強度高、易于施工、耐腐蝕性好、幾何可塑性大、易剪裁成型等優(yōu)點，其在結構加固領域被廣泛應用。但采用碳布加固木結構殘損節(jié)點的研究尚處于初步探索階段，基本都是以試驗研究1-4為主，缺乏相關的加固設計采用材料加固殘損節(jié)點主要有兩種加固形式: 文獻2，4，6，7均采用在節(jié)點處沿額枋方向粘貼碳布的加固方法( 圖 1 ) ; 文獻1采理論。甚至古木結構維護與加固技術規(guī)范( GB 5016592) 5中尚未有關于殘損節(jié)點加固設計的理論計算方法，加固設計理論研究遠遠滯后于用沿節(jié)點斜向 45° 角粘貼材料的加固方法工程的實際應用。因此

8、研究合理的古固設計計算方法顯得尤為重要。木結構加* 科技支撐計劃資助課題( 2013BAK01B03 02 ) ，陜西省科學技術研究發(fā)展計劃國際合作項目( 2013KW23 01) ，陜西省重點科技創(chuàng)新團隊發(fā)展計劃( 2014KCT 31) 。本文主要結合碳布加固殘損節(jié)點在外荷載作者簡介:com。，博士，工程師，: zhangfengliang2004 126作用下的受力、破壞機制，并結合已有的加固試驗，結構2015 年62圖 1 沿額枋方向粘貼碳布的加固方法示意圖圖2 斜向45°角粘貼材料加固方法示意圖( 圖 2) 。這兩種加固方法的優(yōu)劣目前尚無評判標準，本文主要對比較流行的沿額枋

9、方向粘貼碳布的加固方法進行研究。剝離破壞: 主要是指節(jié)點受拉區(qū)碳布在達到極限抗拉強度之前，由于碳布與木材之間的粘結能力不足以及圓柱直徑大于寬度，導致節(jié)點加1. 2碳布加固殘損節(jié)點的破壞形態(tài)固受拉區(qū)碳布因剝離而過早失效。對于既有的古 木結構殘損節(jié)點來說，如本文引言所述，殘損節(jié)點基本處于榫頭變小、卯口開裂、節(jié)點松動、容易拔榫等不同程度的殘損狀態(tài)，甚至殘損嚴重的節(jié)點已經(jīng)失去了原有的基本力學性能，承載能力大幅度降低。因此，對于殘損嚴重的榫 卯節(jié)點，可忽略原有木結構節(jié)點的殘余抗拉力。殘損節(jié)點采用碳 布加固之后，可認為在外在實際的受力過程中，碳布加固殘損節(jié)點的受力比較復雜，往往是剪力、拉彎矩等幾種內布的破

10、壞形力共同作用，因此點區(qū)的碳式更加復雜，破壞形態(tài)并非單一化。相關文獻2，3，4，7試驗表明，大部分碳殘損節(jié)點最終的破壞都是由于碳布橫向加固布達到極限抗拉強度所引起的，碳布與木材的剝離只是加快荷載作用下節(jié)點由于轉動產(chǎn)生的拉( 拔)要由了碳布的破壞速度。碳布來承擔，由于碳布不具有抗壓能力，由通過對上述碳布加固殘損節(jié)點破壞形態(tài)的與節(jié)點區(qū)柱連接的額枋端部木材( 榫肩) 來承擔節(jié)分析發(fā)現(xiàn)是碳點受拉區(qū)碳布承載能力不足布加固殘損節(jié)點破壞的主要，因此提點轉動產(chǎn)生的。通過碳布加固殘損節(jié)點擬靜力試驗1，3，4以及加固結構的振動臺試驗8可知，高加固殘損節(jié)點受拉區(qū)碳布的承載力( 即提高碳布加固木結構殘損節(jié)點的基本破壞

11、形態(tài)主要加固殘損節(jié)點的抗彎承載力) 是殘損節(jié)點加固設計有兩種:( 1) 一種是節(jié)點區(qū)碳的22. 1問題。布加固殘損節(jié)點抗彎承載力計算布斷裂破壞: 碳碳布點在轉動過程中，受拉區(qū)碳布由于達計算基本假定由于材料在受力過程中到其極限抗拉強度而發(fā)生脆性斷裂破壞。其受力破壞過程可分為以下幾個階段: 在受力初期，節(jié)點轉動和應變分布的復雜性，尤其是殘損木材的受力狀態(tài)難以確定，為了便于角度較小，此時碳布的受拉應變發(fā)展比較緩慢，應用、簡化計算過程，碳布加固殘損節(jié)點的抗彎受壓區(qū)主要由下部榫肩木材來承擔。對于殘損計算建議采用以下基本假定:( 1) 鑒于我國目前古文物節(jié)點來說，榫肩處木材在加固前已經(jīng)發(fā)生較大的塑性變形。

12、隨著荷載的繼續(xù)增大，節(jié)點的轉動角度也的保護政策，假定在外荷載作用下，待加固的殘損嚴重的榫卯節(jié)點已失去抗彎( 抗拉拔) 承載能力，荷載全部由受拉區(qū)碳 布以及受壓區(qū)榫肩木材來承擔，殘損的榫卯節(jié)點只起到抗剪和支撐的作用; 同時受壓區(qū)碳逐漸變大，碳布的拉應變逐漸增大，在節(jié)點受拉區(qū)額枋和柱交界處，由于集中，使得上邊緣處碳布應變達到極限應變值而發(fā)生斷裂，一旦上部碳布發(fā)生斷裂，節(jié)點受拉區(qū)產(chǎn)生重分布，中布不承受壓( 2) 由于碳劑的滲透不佳。和軸向受壓區(qū)移動，荷載迅速轉移到其他碳布布粘貼過程中可能存在如粘結布中的絲束褶皺以及少量碳纖上，碳布短時間內即發(fā)生連續(xù)斷裂9，最終，加維布剝離等問題，會導致受力過程中各碳

13、固節(jié)點因為受拉區(qū)碳破壞。布的脆性斷裂而完全布絲帶不均勻。但是為了計算方便，假定受拉區(qū)碳布的外邊緣最先達到極限應變而斷裂破壞。( 2) 另外一種破壞形態(tài)是節(jié)點區(qū)碳布發(fā)生，等 碳第 45 卷 第 6 期布加固木結構殘損節(jié)點的性能分析與設計建議63( 3) 沿額枋環(huán)箍的碳點的抗彎承載力極限狀態(tài)，此時受也全部達到極限受壓強度 cu，w，如圖布只起到固定并防止碳布剝離的作用，對碳離加載端的方向，碳變化。布的受拉變形沒有影響; 沿遠布應變沿額枋高度線性壓區(qū)木材5 所示。此時，根據(jù)受力平衡條件，可以得出受拉區(qū)為:0， 高度 ht 的表X =( 4) 由于紋抗壓強度要遠遠高于橫紋抗 b h t =( h h

14、)( 2)tu，ffcu，w2t壓強度( 比如紅松大約為 8 倍) ，因此受壓區(qū)木材的擠壓變形主要發(fā)生在柱( 橫紋受壓) 上，即假定破壞截面 分析時，受壓區(qū)木材強度采用木材橫紋抗壓強度值; 同時，對于殘損木結構來說，加固前受壓區(qū)木材即已產(chǎn)生很大的塑性變形，因此，為了簡化計 算，假定受壓區(qū)木材已經(jīng)全部進入彈塑性狀態(tài)。2. 2 材料的本構關系式中: tu，f為防止碳布最終產(chǎn)生脆性拉斷破，tu，f = Efcf ，壞而采用的cf為極限拉拉應變，其取值為不大于碳布極限拉應變 tu 的 2 /3 和 0. 01 兩者中的較小值; h 為額枋橫截面高度; b 為額枋橫截面寬度; hf 為受拉碳纖維布有效粘

15、結高度; t 為碳 布厚度。碳布是一種典型的正交異性脆性材料，具有較高的順紋抗拉強度，在作用平面內具有很強的抗拉強度但抗壓強度幾乎為 0，同時，碳布在作用平面外的強度也是幾乎為 0。在計算過程中，碳布受拉的本構模型取為線彈性本構模型，即:( f tu)( 1)、彈性模=Ef ff式中 f ，Ef ，f ，tu 分別為碳量、應變以及極限應變值。布的和碳 布不同的是，木材的物理性能比較復雜，是一種典型的正交各向異性的、拉壓性能不同的 材料，文獻10通過材性試驗，得出了復雜的木材圖 5 極限狀態(tài)分析在保證碳布與殘損節(jié)點木材之間不發(fā)生相對滑移的前提下，對榫肩受壓區(qū)木材合力點取力矩順紋方向、橫紋徑向和切

16、線方向的拉壓-應變曲可得采用碳公式為:布加固殘損節(jié)點的極限抗彎承載力線( 圖 3) ，為了計算方便，本文取木材的受壓本構為簡化雙線性強化本構模型，如圖 4 所示。因此，在計算過程中，塑性狀態(tài)下受壓區(qū)殘損木材的模量可取其切線模量值。()hf h ht× h t( 3)M M=2htu，ffu222. 4 影響參數(shù)分析對于碳布加固殘損節(jié)點來說，影響加固殘損節(jié)點轉動彎矩的主要因素有碳度以及有效粘結長度。布的厚度、高( 1) 碳碳布厚度 t點，并不是越厚越好，較厚的碳布圖 3 木材各向復雜的受拉、圖 4 木材雙線性強化本構模型點的延性外，還不能保布除了不能保證受壓應變曲線證多層碳布之間的協(xié)同

17、工作以及完全發(fā)揮其強度，因此，需對多層碳布的強度( 厚度) 進行折碳布加固殘損節(jié)點抗彎承載力計算2. 3減。鑒于目前國內外對不同厚度的碳材粘結強度的影響研究較少，取碳布加固木片材加固根據(jù)前面對碳布加固殘損古木結構榫卯節(jié)點的受力性能分析，結合實際情況( 受壓區(qū)木材在節(jié)點加固之前已經(jīng)處于非彈性狀態(tài)，材料截面和應變分布復雜) ，為便于工程加固設計的應用，在基于基本假定及材料簡化本構關系的前提下， 綜合考慮結構加固設計的可靠度指標和安全儲備， 并防止碳 布最后發(fā)生脆性拉斷破壞11，假定受修復混凝土結構技術規(guī)程( CECS 146 2003) 11給出的碳片材厚度折減系數(shù) 作為不同厚度的碳布加固木材的厚

18、度折減系數(shù)。 nEf t ( 4)= 1 420 000布的拉應變達到拉應變cf時為拉區(qū)碳式中 n 為碳布的層數(shù)。結構2015 年64( 2) 有效粘結高度 hf由式( 3) 可知，碳另外，碳布由于受粘結劑的影響，其力學性能也布的有效粘結高度與加會發(fā)生一定程度的變化，導致試驗值與理論值出現(xiàn) 誤差; 2) 式( 3) 計算假定殘損節(jié)點完全失去承載力，與實際有一定誤差，導致試驗值略大于理論值。固節(jié)點抗彎承載力之間呈二次拋物線關系，因此，根據(jù)式( 2) ，( 3) 可以得出，最優(yōu)的碳hf，opt 理論值為:布粘貼高度加固殘損節(jié)點抗彎承載力理論值與試驗值比較表 1 2bhcu，w( 5)h=f，opt

19、+ 2tbcu，wtu，f( 3) 有效粘結長度 Le文獻12曾進行了層數(shù)對玄武巖布與木材粘結性能影響試驗，得出了隨著層數(shù)的增加，木材 的有效粘結長度增加的結論，但沒有給出理論計算公式; 文獻3，13分別通過試驗得出了木材與從統(tǒng)計學來說，本文推導的碳布加固榫卯節(jié)點抵抗轉動彎矩的公式( 式( 3) ) 比較合理，加固節(jié)點的平均抗彎承載力理論值與試驗值相差不大( 最大為 15. 6% ) ，說明基本假定( 1) 在一定范圍內碳布以及與玄武巖材料 BFP 的有效粘結長度分別為 120，100mm，但缺乏碳布和木材之間有效粘結長度的理論計算公式?；谖墨I13，是合理的，所提出的理論計算方法可為古木結1

20、4得出的沿粘結長度方向的粘結分布情況布實際受力構整體結構的加固設計提供最保守的理論依據(jù)。( 圖 6) 以及碳布點的碳4碳4. 1 碳布加固殘損節(jié)點的設計建議布加固設計的基本原則大小，根據(jù)面積等效原則，將圖 6 的粘結曲線等效為各點處粘結均相同的規(guī)則矩形( 圖 6 中虛線部分) ，則矩形的高度即為界面的平均粘結( 1) 雖然碳布在設計時不考慮承受壓應力，但實際上在反復荷載作用下，碳布在經(jīng)受一，然后根據(jù)受力平衡條件(布的拉力與界面粘定壓作用后，仍可承受拉結力) 由下式計算布的有效粘結長度 Le :。( 2) 碳布應采用專門的配套樹脂類粘結劑Ef tu Afhf( 6)Le =可靠地粘貼于木材表面。

21、受力過程中，應保證碳纖維布與木材的變形協(xié)調，在達到承載能力極限狀態(tài)之前，避免出現(xiàn)粘結界面的過早剝離而導致碳布受力失效。式中: Af 為受拉布的截面面積; 為布和木材界面的平均粘結強度值，根據(jù)文獻13，14，建議取為 0. 8 1. 2MPa。碳布加固殘損木結構節(jié)點的要點4. 2在實際加固設計工程中，通常會由于粘結樹脂的滲透性不佳、布中的絲束未拉直以及少量絲的斷裂等施工質量問題，導致碳布受力不均勻，有的甚至產(chǎn)生節(jié)點達到極限狀態(tài)時，碳集中現(xiàn)象，在加固布的破壞平均應變圖 6 界面平均粘結計算圖示小于極限受拉應變，破壞平均應變僅為極限應變的 0. 6 0. 8 倍15。3算例驗證為了驗證推導出的碳(

22、1) 碳碳布粘貼加固方式布加固殘損節(jié)點的抗彎承載布加固殘損節(jié)點抵抗要依靠轉動彎矩理論計算公式( 式( 3) ) 的合理性，將文獻碳布的抗拉性能發(fā)揮作用，因此增加受拉區(qū)碳3及文獻7進行的碳布點擬靜力試點的抗彎承載力，但由布，其應變值越小，碳布的高度可提高于距受拉區(qū)邊緣越遠的碳驗的碳布加固殘損節(jié)點抗彎承載力試驗值與式( 3) 理論計算值進行比較，見表 1。布越不能充分發(fā)揮作用，因此應限制碳在額枋側面受拉區(qū)的粘貼高度，參考碳布片材146 距受由表 1 可知: 于試驗值。其點抗彎承載力理論值略低主要有以下兩點: 1) 試驗所用木加固修復混凝土結構技術規(guī)程(材難免會存在初始干縮裂縫、木節(jié)等物理缺陷，以及

23、 受木材含水率、光照、風化、空氣溫度和濕度變化等 因素的影響，使得其力學性能出現(xiàn)一定程度的變化，CECS2003) 11的規(guī)定，建議碳布粘貼區(qū)域拉區(qū)邊緣 1 /4 額枋高度( h /4) 范圍內( 圖 7) 。這樣文獻3所得結果對比文獻7所得結果對比試驗編號試驗值/ kN·m理論值/ kN·m誤差試驗編號試驗值/ kN·m理論值/ kN·m誤差柱架三柱架四柱架五2. 463. 853. 923 64 3. 64 3. 6432%5. 8%7. 7%JGKJ1 JGKJ3 JGKJ53. 614. 083. 753 533 53 3. 532 3%15 6

24、%6 2%，等 碳第 45 卷 第 6 期布加固木結構殘損節(jié)點的性能分析與設計建議65的加固方式不僅可提高抗彎承載力，同時還能保證碳布較好地發(fā)揮其作用。碳片材加固修復混凝土結構技術規(guī)程( CECS 146 2003 ) 11建議碳布的粘結長度 L取有效粘結長度 Le 再加上 200mm。( 5) 其他構造措施及注意事項為了保證碳布不發(fā)生剝離破壞，在額枋粘貼碳布的兩端各加一道環(huán)箍碳布; 在粘貼干凈; 為布的表面涂碳布之前木材表面采用了保持碳布的耐久性，可在碳圖 7 額枋側面 h /4 高度粘貼碳布刷一層油漆; 另外，建議暴曬、易淋雨的節(jié)點區(qū)域不( 2) 極限破壞狀態(tài)的確定要采用碳布加固。采用 n

25、 層碳布加固殘損節(jié)點的極限抗彎承4. 3其他注意事項( 1) 給出的加固設計公式未考慮二次受力性能載力公式為式( 3) 右側乘以 n?？紤]到受力過程中碳 布應變分布的不均勻性對計算的影響，碳纖維布的厚度應乘以式( 4) 的厚度折減系數(shù)，碳布截面面積需乘以折減系數(shù) 0. 875 ( 1 0 5hf / h =0. 875) 14; 另外，殘損嚴重的節(jié)點加固后在反復荷載作用下及長期荷載作用下，均會出現(xiàn)材料強度退影響，但一般來說古木結構在實際加固前已有初始側移，使殘損節(jié)點受壓區(qū)木材有初始應變，這對 于受拉側的碳布是有利的，但對于同側受壓區(qū)碳布是不利的，加固設計( 2) 實際上，一般古予以考慮。木結構

26、只有殘損很嚴化和粘結強度的問題。因此，從加固設計的安重時才采取措施進行加固。本文主要驗證了碳全儲備及可靠度方面考慮，碳布加固殘損節(jié)點布加固殘損比較嚴重的榫卯節(jié)點的抗彎承載能 力以及加固設計方法，但對于不同殘損程度及不同殘損狀態(tài)的榫卯節(jié)點，其加固受力性能及力的分配情況可能差別較大，因此對于加固不同殘損狀態(tài)的榫卯節(jié)點應根據(jù)殘損程度及殘損狀態(tài)進行具體分析。( 3) 本文節(jié)點加固設計方法基于平面框架節(jié)點，沒有考慮帶有正交額枋的立體榫卯節(jié)點對碳纖維布加固榫卯節(jié)點抗彎承載力的影響。的抗彎承載力計算方法需要考慮以下幾個方面: 1)碳布抗拉強度值取拉cf ; 2 ) 按照木結構設計規(guī)范( GB 5000520

27、03 ) 164. 2. 1 條的規(guī)定，考慮不同使用條件、不同設計年限時，木材的彈性模量和強度設計值均應乘以相應的調整系數(shù)，且當兩種情況同時出現(xiàn)時，兩系數(shù)應該連乘; 按照古木結構維護與加固技術規(guī)范(GB5016592) 56. 4. 2 條的要求，還應乘以結構重要性系數(shù) 0. 9; 同時，古木結構由于具有幾百年甚結語結合已有試驗及理論分析，考慮加固施工過程5至上千年的歷史，在長期荷載作用下以及木材老化、 開裂等，還應乘以相應的調整系數(shù)。中結構可靠度及安全儲備的水準，提出了碳布( 3) 碳加固殘損節(jié)點的抗彎承載力計算方法及加固設計建布加固最大用量的限定已有試驗研究17表明，在一定范圍內，隨著碳布

28、層數(shù)或者粘結厚度的增加，碳布易發(fā)生議，可為古木結構的修繕加固提供理論依據(jù)。參考文獻剝離破壞; 在一定范圍內，節(jié)點剛度越大作用下分擔的作用會越大，結構的延性也會降低。1 法究J2 ，王全鳳 BFP 加固榫卯節(jié)點抗震性能試驗研結構，2012，42( 4) : 152 156因此，為了保證受拉區(qū)碳布抗拉強度的充分利 CFP 布加固古木構架抗震用及點的延性需求，必須對加固后節(jié)點的極試驗J，2011，26( 4) : 327 334加固的試驗研究及理論分科技大學，2007山東大學限承載力的提高幅度加以限制。參考國內外加固規(guī)3 中國木結構古范11或導則18對碳布加固混凝土構件和節(jié)點析D 西安: 西安的規(guī)定

29、，建議碳布加固殘損節(jié)點的抗彎承載力4 ，鄧大利 木結構榫卯節(jié)點抗震性能及其加固提高幅度不宜超過 40% 。( 4) 碳布的粘結長度試驗研究J 109 1165 GB 50165 92工程與工程振動，2012，32 ( 3 ) :為了保證點不發(fā)生碳布與木材的剝古木結構維護與加固技術規(guī)范離破壞，考慮到施工條件及施工質量的差別、粘結界S 北京: 中國，1992( 下轉第 13 頁)工業(yè)和拉共同作用等因素的影響，根據(jù)面剪張耀庭，等 多層鋼筋混凝土框架結構基于材料的損傷模型研究第 45 卷 第 6 期133結論( 1) 在建立基于材料的整體框架結構的損傷評BIDDAHesponse baseddamag

30、eassessmentofstructures J Earthquake Engineering Structural Dynamics，1999，28( 1) : 79 1044 PAK Y J，ANG A H S Seismic damage analysis of估模型時，考慮對結構損傷影響的差異及不同樓層之間的差異，合理地利用了延性框架設計中的“ 弱梁”、框架結構底部需加強等抗震設計思想。( 2) 對框架結構進行分析時，結合整體指標和局部指標來識別結構的線彈性、彈塑性、塑性發(fā)展、塑性強化及極限狀態(tài)五個性能狀態(tài)，以此來判別結 構的基本完好、輕微破壞、中等破壞、嚴重破壞及倒 塌五個震害等級

31、，具有良好和顯著的對應關系。( 3) 給出了震害程度和損傷指標之間的對應關系，并通過一個 5 層鋼筋混凝土框架結構的算例驗證了其適用性，能夠為同類鋼筋混凝土框架結構的抗震損傷評估研究提供參考。reinforced buildings J Journal of StructuralEngineering，ASCE，1985，111( 4) : 740 757，馮啟民，王國新 考慮低周疲勞的改進5 損傷模型J 土木工程，2004，37Park Ang( 11) : 41 466 KUNNATH SASHI K，HEO YEONG A E，MOHLE JONF Nonlinear uniaxial

32、material mfor reinforcing steelbars J Journal of Structural Engineering，ASCE，134( 3) : 335 3437 LOLAND K E Continuous damage mfor load response estimation of concrete J Cement and Concrete esearch，1980，10( 3) : 395 4028 HEO YEONG A E Framework for damage based probabilistic seismic performance evalu

33、ation of reinforced concrete frames D Oakland: University of California， 2011本文僅對按我國現(xiàn)行和抗規(guī)設計的一個 5層鋼筋混凝土框架結構進行分析，基于材料的鋼筋混凝土整體結構的損傷評估方法，在各類鋼筋混凝土結構中是否具有適用性和可行性，尚需在今后的工作中進一步完善和修正。9 抗震設計用鋼探討J 工程抗震，1995( 2) : 37 4210，等 高強 HB400E用抗震鋼筋高應變低周疲勞性能研究J 材料熱處理技術，2010，39( 16) : 22 2611 BACCI J，EINHON A M，MANDE J B，Damage m for seismic damage evaluation of C structures Buffalo: National Center for Earthquake Engineering esearch，SUNY，198912 GB 50010 2010 混凝土結構設計規(guī)范S 北京: 中參考文獻1 BETEO D，BETEOV VPerformance basedreliable conceptualseismic en