施工腳手架計算書

1、S1、S2#墩墩身施工腳手架計算書編制：復(fù)核：審批：二零一七年二月目錄1、計算參數(shù)說明12、小橫桿計算23、大橫桿計算34、扣件抗滑力計算45、立桿計算46、連墻件計算67、牛腿平臺計算71、計算參數(shù)說明（1）計算說明引橋S1、S2#墩墩柱采用扣件式鋼管腳手架搭設(shè)施工平臺的方式進行施工，除前19m墩柱采用落地式雙排腳手架進行施工外，剩余墩柱利用墩柱四周牛腿平臺，在其上搭設(shè)雙排腳手架進行施工。牛腿及分配梁均采用工20a型鋼。現(xiàn)以S1#墩剩余墩柱（除前19m外）施工腳手架為例進行計算。圖1 腳手架立面布置圖圖2 牛腿平臺平面布置圖（2）腳手架參數(shù)腳手架采用482.8mm鋼管，最大搭設(shè)高度24m，立

2、桿步距1.5m，橫距1.2m，縱距1.2m，內(nèi)排腳手架距墩柱邊緣0.8m。連墻件按2步3跨布置，最大豎向間距為3m，連墻件利用模板拉桿與雙排腳手架采用扣件相連。小橫桿采用直角扣件固定于大橫桿上，在小橫桿上鋪設(shè)木腳手板作為施工平臺。腳手板鋪設(shè)層數(shù)按7層考慮，同時施工層數(shù)按2層考慮。（3）鋼管截面參數(shù)外徑（mm）壁厚t（mm）截面積A（mm2）慣性矩I（mm4）截面模量W（mm3）回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長質(zhì)量（kg/m）482.83.9710210.191044.2410316.013.12Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2，彈性模量E=2.06105N/mm2。2、小橫桿計

3、算（1）荷載值計算小橫桿自重標準值：0.0312kN/m；腳手板的荷載標準值：0.351.2/2=0.21KN/m；活荷載標準值：31.2/2=1.8KN/m；荷載計算值：q=1.2（0.0312+0.21）+1.41.8=2.81KN/m；荷載標準值：qk=0.0312+0.21+1.8=2.04KN/m。（2）抗彎強度驗算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，最大彎矩為：Mmax=ql2/8=2.811.22/8=0.51KN.m抗彎強度=Mmax/W=0.51106/4240=120 N/mm2f =205 N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗算最大撓度為，小于=l/150=8mm與1

4、0mm,滿足要求。3、大橫桿計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度驗算。（1）荷載值計算小橫桿自重標準值：0.03121.2=0.037KN；腳手板的荷載標準值：0.351.21.2/2=0.252KN；活荷載標準值：31.21.2/2=2.16KN；荷載計算值：P=（1.20.037+1.20.252+1.42.16）/2=1.69KN；（2）抗彎強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷載的計算值最不利分配的彎矩和，最大彎矩為：抗彎強度=Mmax/W=0.36106/4240=84.9N/mm2f =205 N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷

5、載標準值最不利分配的撓度和。大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度為：集中荷載標準值為Pk=0.037+0.252+2.16=2.45KN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度值為：故最大撓度和為，小于=l/150=10mm與10mm,滿足要求。4、扣件抗滑力計算小橫桿自重標準值：0.03121.2=0.037KN；大橫桿的自重標準值：0.03121.2=0.037KN；腳手板的荷載標準值：0.351.21.2/2=0.252KN；活荷載標準值：31.21.2/2=2.16KN；荷載計算值：R=1.2（0.037+0.037）+1.20.252+1.42.16=3.42KNRc=8kN,滿足要求。5

6、、立桿計算（1）立桿容許長細比驗算計算長度附加系數(shù)k=1.155考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的立桿計算長度系數(shù)=1.53立桿步距為1.5m，立桿計算長度l0 =kh=1.1551.531.5=2.65m立桿長細比=l0 /i= 265016.01=165立桿長細比=165=210,滿足要求。（2）荷載計算立桿所受荷載包括：腳手架結(jié)構(gòu)自重、構(gòu)配件自重及活荷載。其中： 1）腳手架結(jié)構(gòu)自重包括：立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重：gk=0.1291kN/m腳手架結(jié)構(gòu)自重：NG1k=gk*H=0.129124=3.1kN2）構(gòu)配件自重包括：腳手板、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)等到防護設(shè)施的

7、自重腳手板自重：0.351.21.27/2=1.76KN安全網(wǎng)自重：1.2240.002=0.06KN則構(gòu)配件自重：NG2k=1.76+0.06=1.82KN3）活荷載包括：施工荷載：NQk=1.21.223/2=4.32KN風(fēng)荷載：=0.71.320.840.4=0.31KN/m2由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩（3）確定軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算長度l0 =kh=1.1551.531.5=2.65m長細比=l0 /i= 265016.01=165查表可得j=0.259（4）立桿穩(wěn)定性驗算不組合風(fēng)荷載時，N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2（3.1+1.82）+1.44.32

8、=11.95KN，N/（jA）=11.95103/（0.259397）=116.2N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。組合風(fēng)荷載時，N=1.2(NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2（3.1+1.82）+0.851.44.32=11.04KN，滿足要求。6、連墻件計算（1）扣件連接抗滑承載力驗算連墻件軸力設(shè)計值為：，滿足要求。（2）連墻桿穩(wěn)定承載力驗算連墻桿的計算長度取腳手架內(nèi)側(cè)立桿距墩身的距離，即l0=0.8m，長細比=l0 /i= 80016.01=50=150，查表可得j=0.852，滿足要求。7、牛腿平臺計算（1）分配梁驗算分配梁均固定于牛腿之上，現(xiàn)取其中最大跨度的一

9、段分配梁進行驗算分析，計算簡圖如下圖所示。圖3 分配梁計算簡圖分配梁受腳手架的集中荷載為：P1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.26.21+1.47.56=18.04KN；P2=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.25.992+1.46.6=13.66KN；計算模型如下所示：圖4 分配梁模型由圖可知，分配梁最大應(yīng)力為=74.2MPa=140MPa，滿足要求。（2）牛腿驗算以墩柱四角的斜牛腿為例，牛腿所受腳手架的集中荷載為：P1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.26.8+1.48.64=20.26KN；P2=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.29.44+1.415.12=32.5KN；牛腿計算模型如下圖所示。圖5 牛腿計算模型由圖可知，分配梁最大應(yīng)力為=7