某電機修造廠總降壓變電所及高壓配電系統(tǒng)設計工廠供電課程設計

1、某電機修造廠總降壓變電所及高壓配電系統(tǒng)設計摘 要本論文主要依照工廠供電設計必須遵循的一般原則、基本內(nèi)容和設計流程，對某電機修造廠變電所進行了設計說明，本文按照設計要求，在查閱大量參考資料、手冊后，對負荷計算及無功功率補償計算，變配電所所址和型式的選擇，變電所主變壓器臺數(shù)、容量及類型的選擇，變配電所主結(jié)線方案的設計，短路電流的計算，變配電所一次設備的選擇，變配電所二次回路方案的選擇及繼電保護裝置的選擇與整定，變配電所防雷保護與接地裝置的設計等進行了詳細的設計說明。并附有相應的圖表、公式和計算結(jié)果。這次設計的變配電所完全滿足設計要求。目 錄第一章 緒 論11.1課題背景、目的及意義1課題的背景1課

2、題的目的及意義11.2設計的主要內(nèi)容、設計圖樣1設計的主要包括1設計圖樣2第二章 設計依據(jù)32.1 電機修造廠3第三章 設計說明53.1負荷計算及功率補償5負荷計算的內(nèi)容和目的5負荷計算的方法6各用電車間負荷情況及各車間變電所容量。63.1.4 全廠負荷計算。73.1.5 功率補償73.2 變電所、配電所位置和型式的選擇83.2.1 電機修造廠總變電所位置和型式的選擇83.3 電機修造廠總降壓變電所主變壓器和主結(jié)線方案的選擇93.3.1 變壓器容量及臺數(shù)的選擇。9變配電所主結(jié)線的選擇原則103.3.3 主結(jié)線方案選擇10配電所的主接線選擇143.5 短路電流的計算153.5.1 繪制計算電路1

3、53.5.2 求k -1，k-2點的三相短路電流和短路容量163.5.3 求點的三相短路電流和短路容量183.6變電所一次設備的選擇校驗183.6.1 35kV側(cè)一次設備的選擇校驗183.6.2 10kV側(cè)一次設備的選擇校驗193.6.3 變電所高壓母線的選擇203.7變電所進出線選擇。213.7.1 35kV高壓進線的選擇校驗213.7.2 10kV高壓出線的選擇21作為備用電源的高壓線的選擇校驗。24高壓斷路器的操動機構(gòu)控制與信號回路25變電所的電能計量回路263.8.3 變電所的測量和絕緣監(jiān)察回路變電所的保護裝置263.9變電所的防雷保護與接地裝置的設計343.9.1 變電所的防雷保護3

4、43.9.2 變電所公共接地裝置的設計35第四章結(jié) 論37第一章 緒 論1.1 課題背景、目的及意義1.1.1 課題的背景本課題是根據(jù)劉介才主編的工廠供電設計指導上兩個題目為原型，根據(jù)指導老師的要求設計。變電所是電力系統(tǒng)中的一個重要環(huán)節(jié),它的運行情況直接影響到電力系統(tǒng)的可靠、經(jīng)濟運行。在35KV10KV配電變電所設計研究方面，最近幾十年發(fā)展更是迅猛。尤其是對變電站綜合自動化的研究，已經(jīng)進行了多年,并取得了令人矚目的進展。變電站綜合自動化目前在國外已得到了較普遍的應用。例如美國、德國、法國、意大利等國家,在他們所屬的某些電力公司里,大多數(shù)的變電站都實現(xiàn)了綜合自動化及無人值班方式。在我國，現(xiàn)在變電

5、所的基本也是向著變電站綜合自動化這個方向發(fā)展的，但是根據(jù)我國的國情，現(xiàn)在大多數(shù)變電站還是沒有完全實現(xiàn)保護和控制綜合自動化。傳統(tǒng)的變電站的設計發(fā)展到現(xiàn)在已經(jīng)十分的成熟了。根據(jù)供電的設計內(nèi)容和流程，可以十分的方便的按照步驟設計。1.1.2 課題的目的及意義本題目主要目的是設計某電機修造廠的變電所總降壓配電設計。與原來的課程設計比較，本題不僅設計量大了許多，而且在更個方面的要求也有所加強。雖然變電所的設計在現(xiàn)在已經(jīng)不是高新的技術(shù)，但是作為自動化專業(yè)的學生，本題目還是很全面的包含了一大部分專業(yè)課程學習的內(nèi)容，而且各個方面都有所深入。尤其是繼電保護的問題，有了更加深入的學習。雖然本題沒有對變電站綜合自動

6、化有所研究，但是對日后向這個方面的學習和發(fā)展打下了堅實的基礎。通過這次設計不僅進一步加強專業(yè)知識的學習，拓寬知識面，提高理論知識水平。而且擴寬了就業(yè)面，提高就業(yè)能力，提高了獨立思考和分析問題的能力。1.2 設計的主要內(nèi)容、設計圖樣1.2.1 設計的主要包括（1）設計的基本依據(jù)和資料。（2）區(qū)域變電所和車間變電所負荷計算。 （3）無功功率補償計算及補償電容器選擇。（4）短路電流的計算和動穩(wěn)定度，熱穩(wěn)定度的計算。（5）變壓器容量及臺數(shù)的選擇。（6）變電所進出線的選擇。（7）變電所的電纜，電線，高壓開關(guān)柜，低壓配電電屏，動力配電箱，電流互感器，避雷器，母線等主要設備的選擇。（8）防雷裝置與保護接地裝

7、置的設計。（9）、域變電所的主接線圖、工廠變電所主接線圖、各種保護裝置接線原理圖。（10）畫出工廠變電所的平面圖。1.2.2 設計圖樣（1）變電所主結(jié)線電路圖電機修造廠總降壓變電所主結(jié)線電路圖（3）各種保護裝置接線原理圖變電所進線側(cè)線路的繼電保護原理電路圖，（采用定時限過電流保護）。主變壓器的差動保護原理電路圖，瓦斯繼電器保護原理電路圖，工廠變電所進線側(cè)單相接地保護原理電路圖（4）變電所平、剖面圖電機修造廠總降壓變電所平、剖面圖第二章 設計依據(jù)2.1 電機修造廠（1） 電機修造廠總平面圖（ 某電機修造廠總平面布置圖（2） 工廠生產(chǎn)任務、規(guī)模及產(chǎn)品規(guī)格本廠承擔某大型鋼鐵聯(lián)合企業(yè)各附屬廠的電機、變

8、壓器修理和制造任務。年生產(chǎn)規(guī)模為修理電機7500臺，總?cè)萘繛?5萬KW；制造電機總?cè)萘繛?萬KW，制造單機最大容量為5520KW；修理變壓器500臺；生產(chǎn)電氣備件為60萬件。是大型鋼鐵聯(lián)合企業(yè)重要組成部分。（3）工廠各車間負荷計算表表2-1 工廠各車間負荷計算表（4） 供用電協(xié)議 當?shù)毓╇姴块T可提供兩個供電電源，供設計部門選定： 從某220/60kV區(qū)域變電所提供電源，此站距廠南側(cè)4.5公里。 為滿足二級負荷的需求，從某60/10.5kV變電所，提供10kV備用電源，此所距廠南側(cè)4公里。 電力系統(tǒng)短路數(shù)據(jù)，如表2-2所示。其供電系統(tǒng)圖，如所示。表2-2 區(qū)域變電站60kV母線短路數(shù)據(jù)系統(tǒng)運行方

9、式系統(tǒng)短路數(shù)據(jù)系統(tǒng)運行方式系統(tǒng)短路數(shù)據(jù)系統(tǒng)最大運行方式1338MVA系統(tǒng)最小運行方式310MVA 供電系統(tǒng)圖 供電部門對工廠提出的技術(shù)要求： 區(qū)域變電所60kV饋電線的過電流保護整定時間1.8s，要求工廠總降壓變電所的過電流保護整定時間不大于1.3s。 在企業(yè)總降壓變電所60kV側(cè)進行電能計量。 該廠的總平均功率因數(shù)值應在0.9以上。（5） 工廠負荷性質(zhì) 本廠大部分車間為一班制，少數(shù)車間為兩班或三班制，年最大有功負荷利用小時數(shù)為2200h。鍋爐房供生產(chǎn)用高壓蒸汽，停電會使鍋爐發(fā)生危險。又由于該廠距離市區(qū)較遠，消防用水需廠方自備。因此，要求供電具有一定的可靠性。（6） 本廠自然條件 氣象資料 最

10、熱月平均最高溫度35攝氏度，土壤中0.7-1米深處一年中最熱月平均溫度為20攝氏度，土壤凍結(jié)深度為1.10米，夏季主導風向為南風，最高氣溫+40度，最低-40度，導線復冰時氣溫-5度，最大風速時氣溫-5度，最大風速25米/秒，導線復冰時風速10米/秒，最高最低氣溫時風速0米/秒，復冰厚度10毫米，年雷暴日數(shù)31.5日。 地質(zhì)水文資料 該廠區(qū)地層以砂粘土為主，地質(zhì)條件較好，地下水位m，地耐壓力為15噸/平方米。第三章 設計說明3.1負荷計算及功率補償3.1.1負荷計算的內(nèi)容和目的計算負荷是用戶供電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設計、供電線路截面選擇、變壓器數(shù)量和容量選擇、電氣設備額定參數(shù)選擇等的依據(jù)，合理地確定用戶各

11、級用電系統(tǒng)的計算負荷非常重要。負荷計算的方法有功計算負荷為 (3-1)式中，為設備容量。無功計算負荷 (3-2)式中，為對應于用電設備組的正切值。視在計算負荷 (3-3)總的計算電流 (3-4)式中，為額定電壓380V。各用電車間負荷情況及各車間變電所容量。 全廠負荷計算。3.1.5 功率補償因此，其電容器的個數(shù)為： n = Qc/qC = 2800/100 =28而由于電容器是單相的，所以應為3的倍數(shù)，取28個 正好無功補償后，變電所低壓側(cè)的計算負荷為： S30（2）= 59992+(5463-2800) 2 1/2 =6564KV·A變壓器的功率損耗為：（P18 估算PT（） Q

12、T（）PT = 0.015 S30 = 0.015 * 6564= 98.5 KwQT = 0.06 S30= 0.06 * 6564 = 393.8 Kvar變電所高壓側(cè)計算負荷為： P30= 5999+ 98.5 = 6098 KwQ30= (5463-2800 )+ 393.8= 3057 KvarS30 = (P302 + Q302) 1/2= 6821 KV .A無功率補償后，工廠的功率因數(shù)為： cos= P30/ S30= 6098 / 6821= 0.9cos= P30/S30= 0.90.9因此，符合本設計的要求3.2 變電所、配電所位置和型式的選擇（1） 變電所和配電所的位置

13、選擇應根據(jù)下列要求綜合考慮確定：靠近工廠的負荷中心；接近電源側(cè)；進出線方便；運輸設備方便；不應設在有劇烈振動或高溫的場所；不宜設在多塵或有腐蝕性氣體的場所，如無法遠離，不應設在污染源的主導風向的下風側(cè)；不應設在地勢低洼和可能積水的場所；不應設在有爆炸危險的區(qū)域內(nèi)；不宜設在有火災危險區(qū)域的正上方或正下方；（2）變電所和配電所型式選擇 60/10.5kV變電所分屋內(nèi)式和屋外式，屋內(nèi)式運行維護方便，占地面積少。60kV變電所宜用屋內(nèi)式。 配電所一般為獨立式建筑物，也可與所帶10kV變電所一起附設于負荷較大的廠房或建筑物。3.2.1 電機修造廠總變電所位置和型式的選擇由前面的負荷計算可以看出，由于成品

14、試驗站內(nèi)有大型集中負荷，所以電機修造廠的負荷中心在成品試驗站和電機修造車間之間，又考慮到變電所的位置要南北向，北邊開高窗，南邊開低門。所以我選擇的電機修造廠的變電所的位置如所示，其型式為屋內(nèi)式。 電機修造廠總降壓變電所位置3.3 電機修造廠總降壓變電所主變壓器和主結(jié)線方案的選擇 變壓器容量及臺數(shù)的選擇。主變壓器的聯(lián)結(jié)組別均采用Yd11。變配電所主結(jié)線的選擇原則3.3.3 主結(jié)線方案選擇由于需要裝設兩臺主變壓器，所以可設計下列兩種主結(jié)線方案：（1） 一條電源進線的主結(jié)線方案 如圖示（10kV側(cè)主結(jié)線從略）（2） 兩條電源進線的主結(jié)線方案 如圖示（10kV側(cè)主結(jié)線）機修造廠總降壓變電所一條電源進線

15、的主結(jié)線方案電機修造廠總降壓變電所兩條電源進線的主結(jié)線方案（3） 兩種主結(jié)線方案的技術(shù)經(jīng)濟比較（表3-2）表3-2 兩種主結(jié)線方案的比較比較項目一條電源進線的主結(jié)線方案（圖3-2）兩條電源進線的主結(jié)線方案（圖3-3）技術(shù)指標供電安全性滿足要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求供電質(zhì)量兩臺主變并列，電壓損耗小兩臺主變并列，電壓損耗小靈活方便性由于只有一條電源進線，靈活性稍差由于只有兩條電源進線，靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經(jīng)濟指標電力變壓器的綜合投資額由資料查得SL7-6300/60單價為30.35萬元，而又查得變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此其綜合投資為2×30.35

16、萬元60.7萬元由資料查得SL7-6300/60單價為30.35萬元，而又查得變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此其綜合投資為2×30.35萬元60.7萬元高壓開關(guān)柜（含計量柜）的綜合投資額查資料得JYN1-60型柜按每臺10萬元計，其綜合投資按設備價1.5倍計，因此其綜合投資約為10×1.5×10萬元150萬元本方案采用14臺JYN1-60型柜，其綜合投資額約為14×1.5×10萬元210萬元，比一條電源進線的方案多投資60萬元 續(xù)表3-2比較項目一條電源進線的主結(jié)線方案（圖3-3）兩條電源進線的主結(jié)線方案（圖3-4）經(jīng)濟指標電力變壓器和高壓

17、開關(guān)柜的年運行費參照資料計算，主變和高壓開關(guān)柜的折舊和維修管理費每年為12.035萬元（其余略）主變和高壓開關(guān)柜的折舊和維修管理費每年為15.635萬元，比一條電源進線的方案多耗3.6萬元從表3-2可以看出，雖然按經(jīng)濟指標，一條電源進線的主結(jié)線方案遠優(yōu)于兩條電源進線的主結(jié)線方案，但是按技術(shù)指標，兩條電源進線的主結(jié)線方案優(yōu)于一條電源進線的主結(jié)線方案。為了給工廠的正常生產(chǎn)提供更加穩(wěn)定、可靠的電源，所以決定采用兩條電源進線的主結(jié)線方案。正常工作時60kV側(cè)母線中間分段，兩電源分別同時給兩變壓器供電。當一條電源進線出現(xiàn)故障時，利用60kV母線的聯(lián)絡線，把60kV側(cè)母線連通，用另外一條電源進線給兩個變壓

18、器供電。這樣不僅提高了供電的可靠性，而且靈活性也增強了，給電力系統(tǒng)的維護和維修帶來了安全和方便。雖然這樣投資高了不少，但是是十分值得的。配電所的主接線選擇配電所的主結(jié)線方案也分一條進線和兩條進線兩種。（1） 一條電源進線的主結(jié)線方案 如示電機修造廠10KV進線的主結(jié)線方案（2） 兩條電源進線的主結(jié)線方案 如示機修造廠總配電所兩條電源進線的主結(jié)線方案（3） 兩種主結(jié)線方案的技術(shù)經(jīng)濟比較（表3-3）表3-3兩種主結(jié)線方案的比較比較項目一條電源進線的主結(jié)線方案(圖3-5)兩條電源進線的主結(jié)線方案(圖3-6)技術(shù)指標供電安全性滿足要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求靈活方便性由于只有一條電源進線

19、，靈活性稍差由于只有兩條電源進線，靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經(jīng)濟指標高壓開關(guān)柜(含計量柜)的綜合投資額查資料得GG-1A-J型柜按每臺2.5萬元計，GG-1A-(F)按每臺3萬元計。其綜合投資按設備價1.5倍計，因此其綜合投資約為(2.5+3)×1.5萬元8.25萬元本方案采用2臺GG-1A-J型柜，2臺GG-1A-(F)型柜。其綜合投資額約為2×(2.5+3)×1.5萬元16.5萬元，比一條電源進線的方案多投資8.25萬元高壓開關(guān)柜的年運行費參照資料計算，主變和高壓開關(guān)柜的折舊和維修管理費每年為0.495萬元(其余略)主變和高壓開關(guān)柜的折舊和維修管理費

20、每年為0.99萬元，比一條電源進線的方案多耗0.495萬元根據(jù)表可以看出方案2的技術(shù)指標遠不及方案1，但是其供電的穩(wěn)定性更高，所以這里我采用方案2，即兩條電源進線的方案。3.5 短路電流的計算 繪制計算電路圖3-6短路計算電路 求k -1，k-2點的三相短路電流和短路容量當系統(tǒng)最大運行方式時：（1） 求k -1點的三相短路電流和短路容量（） 計算短路電路中各元件的電抗及總電抗 電力系統(tǒng)的電抗：由，因此 架空線路的電抗：由資料得，因此 繪k-1點短路的等效電路，如圖3-7示，圖上標出各元件的序號（分子）和電抗值（分母），并計算其總電抗為：圖3-7短路等效電路圖 計算三相短路電流和短路容量 三相短

21、路電流周期分量有效值 其他三相短路電流 三相短路容量 （2） 求k-2點的三相短路電流和短路容量（） 計算短路電路中各元件的電抗及總電抗 電力系統(tǒng)的電抗 架空線路的電抗 繪k-2點短路的等效電路如圖3-8示，并計算其總電抗為：圖錯誤 0.09 0.05圖3-8短路等效電路圖 計算三相短路電流和短路容量 三相短路電流周期分量有效值 其他三相短路電流 三相短路容量當系統(tǒng)最小運行方式時：（其計算過程同前，從略）（3） k-1,k-2點短路計算表 （如表3-3，3-4所示） 系統(tǒng)最大運行方式：表3-3 系統(tǒng)最大運行方式時短路計算表短路計算點三相短路電流/ kA三相短路容量/MVAk-17.637.63

22、7.6319.4611.52832.6k-224.824.824.863.2437.45828.8 系統(tǒng)最小運行方式：表3-4 系統(tǒng)最小運行方式時短路計算表短路計算點三相短路電流/ kA三相短路容量/MVAk-12.492.492.496.353.76271.7k-214.2414.2414.2436.3121.5271.33.6變電所一次設備的選擇校驗3.6.1 35kV側(cè)一次設備的選擇校驗表3-6 60kV側(cè)一次設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度裝置地點條件參數(shù)數(shù)據(jù)60kV104A()7.63kA19.46kA一次設備型號規(guī)格額定參數(shù)高壓斷路器LW9-66/2500

23、-3135kV1000A16kA40kA高壓隔離開關(guān)GW5-6035kV63050kA高壓熔斷器RN2-3535kV0.5A17kA電壓互感器JCC5-6335/0.1kV電壓互感器JDJJ2-35電流互感器LCWB-6335kV200/5A避雷器H5W-90/22035kV戶外高壓隔離開關(guān)GW5-60-D(W)/630隔離開關(guān)35kV630A40kA接地開關(guān)25kA表3-6 所選設備均滿足要求。選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度裝置地點條件參數(shù)數(shù)據(jù)10kV總529.7A18.6kA47.43kA一次設備型號規(guī)格額定參數(shù)高壓少油斷路器SN10-10/100010kV1000A31.5

24、kA80kA高壓隔離開關(guān)G-10/100010kV1000A75kA高壓熔斷器RN2-1010kV0.5A50kA電壓互感器JDJ-1010/0.1kV電流互感器LZZQB6-1010kV800/5A315/5A(大于)100/5A(大于)電流互感器LA-1010kV315/5A(大于)160/5A(大于)避雷器FS4-1010kV表3-7 所選設備均滿足要求。 變電所高壓母線的選擇按規(guī)定60kV級的變電所的高壓母線應按發(fā)熱條件進線選擇，并校驗其短路穩(wěn)定度。（1） 60kV母線的選擇校驗 按發(fā)熱條件選擇 由及室外環(huán)境溫度35，查資料，初選硬鋁母線LMY-3（25×3），其35時>

25、;，滿足發(fā)熱條件。 動穩(wěn)定度校驗 母線在三相短路時所受的最大電動力為 母線在作用時的彎曲力矩為 母線的截面系數(shù)為 故母線在三相短路時所受到的計算應力為而硬鋁母線（LMY）的允許應力為，由此可見該母線滿足短路動穩(wěn)定度的要求。 熱穩(wěn)定度校驗計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面式中變電所60kV側(cè)縱聯(lián)差動保護動作時間按0.7s整定，再加上斷路器斷路時間0.2s，再加0.05s。由于母線的實際截面為，因此該母線滿足短路熱穩(wěn)定度要求。（2） 10.5kV母線的選擇校驗采用硬鋁母線LMY-3(60×6)50×5。（其選擇和計算方法同前，從略）所以電機修造廠高壓母線選擇如表3-8所示表3-8電機

26、修造廠高壓母線選擇母線名稱母線型號規(guī)格35kV母線LMY-3(25×3)，即母線尺寸為25mm×3mm10kV母線LMY-3(60×6)50×5，即母線尺寸為60mm×6mm，中性母線尺寸為50mm×5mm3.7變電所進出線選擇。3.7.1 60kV高壓進線的選擇校驗采用LJ型鋁絞線架空敷設，接往60kV公用干線。（1） 按發(fā)熱條件選擇 由及室外環(huán)境溫度35，查資料，初選LJ-35，其35時>，滿足發(fā)熱條件。（2） 校驗機械強度查表，最小允許截面，因此LJ-35滿足機械強度要求。由于此線路很短，不需校驗電壓損耗。3.7.2 10

27、.5kV高壓出線的選擇（1） 饋電給1號廠房（電機修造車間）的線路采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 按發(fā)熱條件選擇由及土壤溫度20，查表，初選纜芯為的交聯(lián)電纜，其，滿足發(fā)熱條件。 校驗電壓損耗 由電機修造廠平面圖量得變電所至一號廠房距離約100m，而表查得的鋁芯電纜的（按纜芯工作溫度80計），又1號廠房的，因此按式 （3-9）滿足允許電壓損耗5的要求。 短路熱穩(wěn)定校驗計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面由于前面所選的纜芯截面小于，不滿足短路熱穩(wěn)定度要求，因此改選纜芯的交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜

28、（中性線芯按不小于相線芯一半選擇，下同）。（2） 饋電給2號廠房（機械加工車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（3） 饋電給3號廠房（新品試制車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（4） 饋電給4號廠房（原料車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方

29、法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（5） 饋電給5號廠房（備件車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（6） 饋電給6號廠房（鍛造車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（7） 饋電給7號廠房（鍋爐房）的線路 亦采用YJL22-1

30、0000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（8） 饋電給8號廠房（空壓站）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（9） 饋電給9號廠房（汽車庫）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（10）饋電

31、給10號廠房（大線圈車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（11） 饋電給11號廠房（半成品試驗站）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（12） 饋電給12號廠房（成品試驗站）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10

32、000-3×3001×150的四芯電纜。（13） 饋電給13號廠房（加壓站）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（14） 饋電給14號廠房（設備處倉庫）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。（15） 饋電給15號廠房（成品試驗站內(nèi)大型集中負荷）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯(lián)

33、聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯電纜。作為備用電源的高壓線的選擇校驗。采用LJ型鋁絞線架空敷設，與相距約4km的某60/10.5kV變電所的10.5kV母線相聯(lián)。（1） 按發(fā)熱條件選擇工廠二級負荷容量共503kVA，及室外環(huán)境溫度為35，查表，初選LJ-16，其35時的，滿足發(fā)熱條件。（2） 校驗電壓損耗由表查得纜芯為的鋁絞線的，（按線間幾何均距0.8m計）。又，線路長度按4km計，因此按式(3-9)，得滿足允許電壓損耗5的要求。（3） 短路熱穩(wěn)定度校驗因為鄰近某60/10.5kV變電所電源

34、10.5kV側(cè)的短路數(shù)據(jù)不知，因此該聯(lián)絡線的短路熱穩(wěn)定度校驗計算無法進行，只有暫缺。綜合以上所選電機修造廠變電所進出線和聯(lián)絡線的導線和電纜型號規(guī)格如表3-9所示表3-9 電機修造廠變電所進出線和聯(lián)絡線的型號規(guī)格線路名稱導線或電纜的型號規(guī)格35kV電源進線LJ-35鋁絞線(三相三線架空)10kV高壓出線至1號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至2號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至3號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至4號廠房YJL22-100

35、00-3×3001×150四芯電纜(直埋)至5號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至6號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至7號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至8號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至9號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至10號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直

36、埋)至11號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)10kV高壓出線至12號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至13號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至14號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至15號廠房YJL22-10000-3×3001×150四芯電纜(直埋)至塑料制品廠3×LJ-501×LJ-35(三相四線架空)與鄰近35/10kV變電所10kV聯(lián)絡線LJ

37、-16鋁絞線(三相三線架空)3.8變電所的防雷保護與接地裝置的設計3.8.1 變電所的防雷保護（1） 直擊雷防護在變電所屋頂裝設避雷針或避雷帶，并引出兩根接地線與變電所公共接地裝置相連。由于變電所有露天配電裝置，應在變電所外面的適當位置裝設獨立避雷針，其裝設高度應使其防雷保護范圍包括整個變電所。按規(guī)定，獨立避雷針的接地裝置接地電阻。通常采用36根長2.5m、50mm的鋼管，在裝避雷針的桿塔附近作一排或多邊形排列，管間距離5m，打入地下，管頂距地面0.6m。接地管間用40mm×4mm的鍍鋅扁鋼焊接相連。引下線用25mm×4mm的鍍鋅扁鋼，下與接地體焊接相連，并與裝避雷針的桿塔及其基礎內(nèi)的鋼筋相焊接，上與避雷針焊接相連。避雷