公路橋涵設計通用規(guī)范

1、3.3.5車行天橋橋面凈空按交通量和通行農業(yè)機械類型可選用4.5m或7.0m；其汽車荷載應符合本規(guī)范第4.3.1條有關四級公路汽車荷載的規(guī)定。人行天橋橋面凈寬應大于或等于3.0m；其人群荷載應符合本規(guī)范第4.3.5條的規(guī)定。3.3.6電訊線、電力線、電纜、管道等的設置不得侵入公路橋涵凈空限界，不得妨害橋涵交通安全，并不得損害橋涵的構造和設施。嚴禁天然氣輸送管道、輸油管道利用公路橋梁跨越河流。天然氣輸送管道離開特大、大、中橋的安全距離不應小于100m，離開小橋的安全距離不應小于50m。高壓線跨河搭架的軸線與橋梁的最小間距，不得小于一倍塔高。高壓線與公路橋涵的交叉應符合現行公路路線設計規(guī)范的規(guī)定。

2、3.4橋上線形及橋頭引道3.4.1橋上及橋頭引道的線形應與路線布設相互協(xié)調，各項技術指標應符合路線布設的規(guī)定。橋上縱坡不宜大于4%，橋頭引道縱坡不宜大于5%；位于市鎮(zhèn)混合交通繁忙處，橋上縱坡和橋頭引道縱坡均不得大于3%。橋頭兩端引道線形應與橋上線形相配合。3.4.2在洪水泛濫區(qū)域以內，特大、大、中橋橋頭引道的路肩高程應高出橋梁設計洪水頻率的水位加壅水高、波浪爬高、河彎超高、河床淤積等影響0.5m以上。小橋涵引道的路肩高程，宜高出橋涵前壅水水位（不計浪高）0.5m以上。3.4.3橋頭錐體及引道應符合以下要求：1       &

3、#160;     橋頭錐體及橋臺臺后510m長度內的引道，可用砂性土等材料填筑。在非嚴寒地區(qū)當無透水性土時，可就地取土經處理后填筑。2             錐坡與橋臺兩側正交線的坡度，當有鋪砌時，路肩邊緣下的第一個8m高度內不宜陡于1:1；在812m高度內不宜陡于1:1.25；高出12m的路基，其12m以下的邊坡坡度應由計算確定，但不應陡于1:1.5，變坡處臺前宜設寬0.52.0m的錐坡平臺；不受洪水沖刷的錐坡可采用不陡于1:1.

4、25的坡度；經常受水淹沒部分的邊坡坡度不應陡于1:2。埋置式橋臺和鋼筋混凝土灌注樁式或排架樁式橋臺，其錐坡坡度不應陡于1:1.5，對不受洪水沖刷的錐坡，加強防護時可采用不陡于1:1.25的坡度。3             洪水泛濫范圍以內的錐坡和引道的邊坡坡面，應根據設計流速設置鋪砌層。鋪砌層的高度應為：特大、大、中橋應高出計算水位0.5m以上；小橋涵應高出設計水位加壅水水位（不計浪高）0.25m以上。3.4.4     &#

5、160;        橋臺側墻后端和懸臂端梁橋深入橋頭錐坡頂點以內的長度，均不應小于0.75m（按路基和錐坡沉實后計）。 高速公路、一級公路和二級公路的橋頭宜設置搭板。搭板厚度不宜小于0.25m.，長度不宜小于5m。3.5       構造要求3.5.1橋涵結構應符合以下要求：1             結構在制造、運輸、安裝和使用過程

6、中，應具有規(guī)定的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。2             結構的附加應力、局部應力應盡量減小。3             結構型式和構造應便于制造、施工和養(yǎng)護。4             結構物所用材料的品質及其技術性能必須符

7、合相關現行標準的規(guī)定。3.5.2公路橋涵應根據其所處環(huán)境條件選用適宜的結構型式和建筑材料，進行適當的耐久性設計，必要時尚應增加防護措施。3.5.3橋涵的上、下部構造應視需要設置變形縫或伸縮縫，以減小溫度變化、混凝土收縮和徐變、地基不均勻沉降以及其他外力所產生的影響。高速公路、一級公路上的多孔梁（板）橋宜采用連續(xù)橋面筒支結構，或采用整體連續(xù)結構。3.5.4小橋涵可在進、出口和橋涵所在范圍內將河床整治和加固，必要時在進、出口處設置減沖、防沖設施。3.5.5漫水橋應盡量減少橋面和橋墩的阻水面積，其上部構造與墩臺的連接必須可靠，并應采取必要的措施使基礎不被沖毀。3.5.6橋涵應有必要的通風、排水和防護

8、措施及維修工作空間。3.5.7需設置欄桿的橋梁，其欄桿的設計，除應滿足受力要求外，尚應注意美觀，欄桿高度不應小于1.1m。3.5.8安裝板式橡膠支座時，應保證其上下表面與梁底面及墩臺支承墊石頂面平整密貼、傳力均勻，不得有脫空的橡膠支座。當板式橡膠支座設置于大于某一規(guī)定坡度上時，應在支座表面與梁底之間采取措施，使支座上、下傳力面保持水平。彎、坡、斜、寬橋梁宜選用圓形板式橡膠支座。公路橋涵不宜使用帶球冠的板式橡膠支座或坡形的板式橡膠支座。墩臺構造應滿足更換支座的要求。3.6橋面鋪裝、排水和防水層3.6.1橋面鋪裝的結構型式宜與所在位置的公路路面相協(xié)調。橋面鋪裝應有完善的橋面防水、排水系統(tǒng)。高速公路

9、和一級公路上特大橋、大橋的橋面鋪裝宜采用瀝青混凝土橋面鋪裝。3.6.2橋面鋪裝應設防水層。圬工橋臺背面及拱橋拱圈與填料間應設置防水層，并設盲溝排水。3.6.3高速公路、一級公路上橋梁的瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度不宜小于70mm；二級及二級以下公路橋梁的瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度不宜小于50mm。瀝青混凝土橋面鋪裝尚應符合現行公路瀝青路面設計規(guī)范的有關規(guī)定。3.6.4水泥混凝土橋面鋪裝面層（不含整平層和墊層）的厚度不宜小于80mm，混凝土強度等級不應低于C40。水泥混凝土橋面鋪裝層內應配置鋼筋網。鋼筋直徑不應小于8mm，間距不宜大于100mm。水泥混凝土橋面鋪裝尚應符合公路水泥混凝土路面設計規(guī)范（J

10、TGD40）的有關規(guī)定。3.6.5正交異性板鋼橋面瀝青混凝土鋪裝結構應根據橋梁縱面線形、橋梁結構受力狀態(tài)、橋面系的實際情況、當地氣象與環(huán)境條件、鋪裝材料的性能等綜合研究選用。3.6.6橋面伸縮裝置應保證能自由伸縮，并使車輛平穩(wěn)通過。伸縮裝置應具有良好的密水性和排水性，并應便于檢查和清除溝槽的污物。特大橋和大橋宜使用模數式伸縮裝置，其鋼梁高度應按計算確定，但不應小于70mm，并應具有強力的錨固系統(tǒng)。3.6.7橋面應設排水設施?？缭焦?、鐵路、通航河流的橋梁，橋面排水宜通過設在橋梁墩臺處的豎向排水管排入地面排水設施中。3.7養(yǎng)護及其他附屬設施3.7.1特大、大橋上部構造宜設置檢查平臺、通道、扶梯、

11、箱內照明、入口井蓋等專門供檢查和養(yǎng)護用的設施，保證工作人員的正常工作和安全。條件許可時，特大、大橋應設置檢修通道。特大橋和大橋的墩臺宜根據需要設置測量標志，測量標志的設置應符合有關標準的規(guī)定。3.7.2跨越河流或海灣的特大、大、中橋宜設置水尺或標志，較高墩臺宜設圍欄、扶梯等。3.7.3斜拉橋和懸索橋的橋塔必須設置避雷設施。3.7.4特大、大、中橋視需要設防火、照明和導航設備以及養(yǎng)護工房、庫房和守衛(wèi)房等，必要時可設置緊急電話。4 作用4.1作用分類、代表值和作用效應組合4.1.1公路橋涵設計采用的作用分為永久作用、可變作用和偶然作用三類，規(guī)定于表4.1.1。  表4.1.1作用分類編號

12、作用分類作用名稱1永久作用結構重力（包括結構附加重力）2預加力3土的重力4土側壓力5混凝土收縮及徐變作用6水的浮力7基礎變位作用8可變作用汽車荷載9汽車沖擊力10汽車離心力11汽車引起的土側壓力12人群荷載13汽車制動力14風荷載15流水壓力16冰壓力17溫度（均勻溫度和梯度溫度）作用18支座摩阻力19偶然作用地震作用20船舶或漂流物的撞擊作用21汽車撞擊作用4.1.2公路橋涵設計時，對不同的作用應采用不同的代表值。1       永久作用應采用標準值作為代表值。2      

13、; 可變作用應根據不同的極限狀態(tài)分別采用標準值、頻遇值或準永久值作為其代表值。承載能力極限狀態(tài)設計及按彈性階段計算結構強度時應采用標準值作為可變作用的代表值。正常使用極限狀態(tài)按短期效應（頻遇）組合設計時，應采用頻遇值作為可變作用的代表值；按長期效應（準永久）組合設計時，應采用準永久值作為可變作用的代表值。3       偶然作用取其標準值作為代表值。4.1.3作用的代表值按下列規(guī)定取用：1            永久作用的標準

14、值，對結構自重（包括結構附加重力），可按結構構件的設計尺寸與材料的重力密度計算確定。2            可變作用的標準值應按本規(guī)范有關章節(jié)中的規(guī)定采用。可變作用頻遇值為可變作用標準值乘以頻遇值系數  ?？勺冏饔脺视谰弥禐榭勺冏饔脴藴手党艘詼视谰弥迪禂?。3            偶然作用應根據調查、試驗資料，結合工程經驗確定其標準值。4.1.4作用的設計值規(guī)定為作

15、用的標準值乘以相應的作用分項系數。4.1.5公路橋涵結構設計應考慮結構上可能同時出現的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設計：1   只有在結構上可能同時出現的作用，才進行其效應的組合。當結構或結構構件需做不同受力方向的驗算時，則應以不同方向的最不利的作用效應進行組合。2   當可變作用的出現對結構或結構構件產生有利影響時，該作用不應參與組合。實際不可能同時出現的作用或同時參與組合概率很小的作用，按表4.1.5規(guī)定不考慮其作用效應的組合。      

16、;        表4.1.5  可變作用不同時組合表編號作用名稱不與該作用同時參與組合的作用編號13汽車制動力15，16，1815流水壓力13，1616冰壓力13，1518支座摩阻力13 3   施工階段作用效應的組合，應按計算需要及結構所處條件而定，結構上的施工人員和施工機具設備均應作為臨時荷載加以考慮。組合式橋梁，當把底梁作為施工支撐時，作用效應宜分兩個階段組合，底梁受荷為第一個階段，組合梁受荷為第二個階段。4   多個偶然作用不同時參與組合。4.1.6公路橋

17、涵結構按承載能力極限狀態(tài)設計時，應采用以下兩種作用效應組合：1  基本組合。永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相結合，其效應組合表達式為：     （4.1.6-1）或          （4.1.6-2）式中     Sud 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值。          結構重要性系數，按本規(guī)范表1

18、.0.9規(guī)定的結構設計安全等級采用，對應于設計安全等級一級、二級和三級分別取1.1、1.0和0.9； 第i個永久作用效應的分項系數，應按表4.1.6的規(guī)定采用；  第i個永久效應的標準值和設計值；汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數，取rQ1=1.4。當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數應采用汽車荷載的分項系數；對專為承受某作用而設置的結構或裝置，設計時該作用的分項系數取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數也與汽車荷載取同值。SQ1k、SQ1d汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計

19、值；在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第j個可變作用效應的分項系數，取RQj=1.4，但風荷載的分項系數取；=1.1；SQjk、SQJD在作用效應組合中出汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第J個可變作用效應的標準值和設計值； 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數，當永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數取=0.80；當除汽車荷載（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數取 =0.70；尚有三種可變作用參與組合時，其組

20、合系數取=0.60；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取=0.50。   設計彎橋時，當離心力與制動力同時參與組合時，制動力標準值或設計值按70%取用。2  偶然組合。永久作用標準值效應與可變作用某種代表值效應、一種偶然作用標準值效應相組合。偶然作用的效應分項系數取1.0；與偶然作用同時出現的可變作用，可根據觀測資料和工程經驗取用適當的代表值。地震作用標準值及其表達式按現行公路工程抗震設計規(guī)范規(guī)定采用。            表4.1.6 

21、 永久作用效應的分項系數 編號作用類別永久作用分項系數對結構的承載能力不利時對結構的承載能力有利時1混凝土和圬工結構重力（包括結構附加重力）1.21.0鋼結構重力（包括結構附加重力）1.1或1.22預加力1.21.03土的重力1.21.04混凝土的收縮及徐變作用1.01.05土側壓力1.41.06水的浮力1.01.07基礎變位作用混凝土和圬工結構0.50.5鋼結構1.01.0 注：本表編號1中，當鋼橋采用鋼橋面板時，永久作用效應分項系數取1.1；當采用混凝土橋面板時，取1.2。        &

22、#160;   4.1.7公路橋涵結構按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：1     作用短期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合，其效應組合表達式為：               （4.1.7-1）    式中    Ssd作用短期效應組合設計值；   &

23、#160;      第j個可變作用效應的頻遇值系數，汽車荷載（不計沖擊力）   =0.7，人群荷載   =1.0，風荷載    =0.75，溫度梯度作用=0.8，其他作用 =1.0；          第j個可變作用效應的頻遇值。2作用長期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為：      

24、;       （4.1.7-2）式中   Sld作用長期效應組合設計值；第j個可變作用效應的準永久值系數，汽車荷載（不計沖擊力）   =0.4，人群荷載 =0.4，風荷載    =0.75，溫度梯度作用=0.8，其他作用 =1.0；第j個可變作用效應的準永久值。            4.1.8結構構件當需進行彈性階段截面應力

25、計算時，除特別指明外，各作用效應的分項系數及組合系數均取1.0，各項應力限值按各設計規(guī)范規(guī)定采用。            4.1.9驗算結構的抗傾覆、滑動穩(wěn)定時，穩(wěn)定系數、各作用的分項系數及摩擦系數，應根據不同結構按各有關橋涵設計規(guī)范的規(guī)定確定，支座的摩擦系數可按本規(guī)范表4.3.11規(guī)定采用。            4.1.10構件在吊裝、運輸時，構件重力應乘以動力系數1.2或

26、0.85，并可視構件具體情況作適當增減。            4.2永久作用4.2.1結構自重及橋面鋪裝、附屬設備等附加重力均屬結構重力，結構重力標準值可按表4.2.1所列常用材料的重力密度計算。            表4.2.1    常用材料的重力密度材料種類重力密度（kN/m3）材料種類重力密度（kN/m3）鋼、鑄鋼78.5漿砌片石23.

27、0鑄鐵72.5干砌塊石或片石21.0鋅70.5瀝青混凝土23.024.0鉛114.0瀝青碎石22.0黃銅81.1碎（礫石）21.0青銅87.4填土17.018.0鋼筋混凝土或預應力混凝土25.026.0填石19.020.0混凝土或片石混凝土24.0石灰三合土、石灰土17.5漿砌塊石或料石24.025.0  4.2.2預加力在結構進行正常使用極限狀態(tài)設計和使用階段構件應力計算時，應作為永久作用計算其主效應和次效應，并計入相應階段的預應力損失，但不計由于預加力偏心距增大引起的附加效應。在結構進行承載能力極限狀態(tài)設計時，預加力不作為作用，而將預應力鋼筋作為結構抗力的一部分，但在連

28、續(xù)梁等超靜定結構中，仍需考慮預加力引起的次效應。4.2.3土的重力及土側壓力按下列規(guī)定計算：1靜土壓力的標準值可按下列公式計算：                           （4.2.3-1）           

29、0;          （4.2.3-2）                     （4.2.3-3）式中任一高度h處的靜土壓力強度（kn/m2）；壓實土的靜土壓力系數；土的重力密度（KN/m3）；土的內摩擦角（°  ）h填土頂面至任一點的高度（m）；H填土頂面至基底高度（m）；Ej高度H

30、范圍內單位寬度的靜土壓力標準值（KN/m）；在計算傾覆和滑動穩(wěn)定時，墩、臺、擋土墻地面以下不受沖刷部分土的側壓力可按靜土壓力計算。2主動土壓力的標準值可按下列公式計算（圖4.2.3-1）；1）        當土層特性無變化且無汽車荷載時，作用在橋臺、擋土墻前后的主動土壓力標準值可按下式計算：                   

31、0;                             （4.2.3-4）                    （4.2.

32、3-5） 式中   E主動土壓力標準值（KN）；土的重力密度（KN/m3）；B橋臺的計算寬度或擋土墻的計算長度（m）；H計算土層高度（m）；填土表面與水平面的夾角，當計算臺后或墻后的主動土壓力時，按圖4.2.3-1（a）取正值；當計算臺前或墻前主動土壓力時， 按圖4.2.3-1（b）取負值；橋臺或擋土墻背與豎直面的夾角，俯墻背（如圖4.2.3-1）時為正值，反之為負值；臺背或墻背與填土間的摩擦角，可取=。  主動土壓力的著力點自計算土層底面算起，C=H/3。2）       

33、 當土層特性無變化但有汽車荷載作用時，作用在橋臺、擋土墻后的主動土壓力標準值在 時可按下式計算：                （4.2.3-6）式中h汽車荷載的等代均布土層厚度（m）。主動土壓力的著力點自計算土層底面算起，。3）        當時，破壞棱體破裂面與豎直線間夾角的正切值可按下式計算：   （4.2.3-7）式中 。3 &

34、#160;     當土層特性有變化或受水位影響時，宜分層計算土的側壓力。4       土的重力密度和內摩擦角應根據調查或試驗確定，當無實際資料時，可按照本規(guī)范表4.2.1和現行的公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范采用。5       承受土側壓力的柱式墩臺，作用在柱上的土壓力計算寬度，按下列規(guī)定采用（圖4.2.3-2）：（1）         

35、0;    當LID時，作用在每根柱上的土壓力計算寬度按下式計算：                      （4.2.3-8）  式中   b土壓力計算寬度（m）；         D柱的直徑或寬度（m）；   

36、60;     柱間凈距（m）；          n柱數。2）當LID時，應根據柱的直徑或寬度來考慮柱間空隙的折減。當D1.0m時，作用在每一柱上的土壓力計算寬度可按下式計算：                        &#

37、160;        （4.2.3-9）當D1.0m時，作用在每一柱上的土壓力計算寬度可按下式計算：                       （4.2.3-10）6       壓實填土重力的豎向和水平壓力強度標準值，可按下式計算：豎向壓力強度

38、                                        （4.2.3-11）      水平壓力強度    

39、;             (4.2.3-12)                             （4.2.3-13）式中     土的重力密

40、度（kN/m3）；         h計算截面至路面頂的高度（m）；         側壓系數。4.2.4       水的浮力可按下列規(guī)定采用：1  基礎底面位于透水性地基上的橋梁墩臺，當驗算穩(wěn)定時，應考慮設計水位的浮力；當驗算地基應力時，可僅考慮低水位的浮力，或不考慮水的浮力。2  基礎嵌入不透水性地基的橋梁墩臺不考慮水的浮力。3  作用在樁基

41、承臺底面的浮力，應考慮全部底面積。對樁嵌入不透水地基并灌注混凝土封閉者，不應考慮樁的浮力，在計算承臺底面浮力時應扣除樁的截面面積。4  當不能確定地基是否透水時，應以透水或不透水兩種情況與其他作用組合，取其最不利者。             4.2.5混凝土收縮及徐變作用可按下述規(guī)定取用：1       外部超靜定的混凝土結構、鋼和混凝土的組合結構等應考慮混凝土收縮及徐變的作用。2  &

42、#160;    混凝土的收縮應變和徐變系數可按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D62）的規(guī)定計算。3       混凝土徐變的計算，可假定徐變與混凝土應力呈線性關系。4       計算圬工拱圈的收縮作用效應時，如考慮徐變影響，作用效應可乘以0.45折減系數。            4.2.6超靜定結構當考慮由于地基壓密等引起的長期變形影響時，應根據最終位移量計算構件的效應。厭氧發(fā)酵罐檢修時，要先放空消化液，然后清洗通風，進入罐內必須戴防毒面罩，系安全帶，保險繩一端固定在罐外，安排兩人以上監(jiān)護，每次進罐作業(yè)時間不得超過一小時。leading role, strengthening the capacity of regional radiation. Urban and rural is an inevitable trend, also required from a broader construction of the rapid transit system