電力系統(tǒng)的關合

1、電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）電力系統(tǒng)的關合電力系統(tǒng)的關合 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）短路故障的關合一、短路與短路形式 短路是電力系統(tǒng)中最常見的最嚴重的故障形式，它可能由多種原因所引起?！岸搪范搪贰本褪侵鸽娏ο到y(tǒng)中一相或就是指電力系統(tǒng)中一相或多相載流導體接地或互相短接，從而把負載阻抗短接掉。多相載流導體接地或互相短接，從而把負載阻抗短接掉。 由短路而在系統(tǒng)中出現(xiàn)的短路電流可達正常工作電流的幾十倍甚至上百倍，給電力系統(tǒng)帶來十分嚴重的影響，它將引起電氣設備和載流導體的損壞、電力系統(tǒng)穩(wěn)定性的破壞、繼電保護裝置的動作及大量甩負荷，產生對通信線路和

2、信號系統(tǒng)的干擾、系統(tǒng)的過電壓（如工頻電壓升高等），為了保證電力系統(tǒng)的安全，應采取限制措施和盡快切除短路故障。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）引起電力系統(tǒng)短路的原因有如下三種： （1）絕緣破壞； （2）偶然、非人能控制的事故，如小動物災害等； （3）人為事故。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）電力系統(tǒng)中性點接地方式電力系統(tǒng)中性點接地方式 電力系統(tǒng)中性點接地方式有兩大類:一類是中性點直接接地或經過低阻抗接地，稱為大接地電流系統(tǒng)；另一類是中性點不接地，經過消弧線圈或高阻抗接地，稱為小接地電流系統(tǒng)。其中采用最廣泛的是中性點接地、中性點經過消弧線圈接地和

3、中性點直接接地等三種方式。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）( (一一) )中性點不接地系統(tǒng)中性點不接地系統(tǒng) 當中性點不接地的系統(tǒng)中發(fā)生一相接地時，接在相間電壓上的受電器的供電并未遭到破壞，它們可以繼續(xù)運行，但是這種電網長期在一相接地的狀態(tài)下運行，也是不能允許的，因為這時非故障相電壓升高，絕緣薄弱點很可能被擊穿，而引起兩相接地短路，將嚴重地損壞電氣設備。 所以，在中性點不接地電網中，必須設專門的監(jiān)察裝置，以便使運行人員及時地發(fā)現(xiàn)一相接地故障，從而切除電網中的故障部分。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分） 在中性點不接地系統(tǒng)中，當接地的電容電流較大時，

4、在接地處引起的電弧就很難自行熄滅。在接地處還可能出現(xiàn)所謂間隙電弧，即周期地熄滅與重燃的電弧。 由于電網是一個具有電感和電容的振蕩回路，間歇電弧將引起相對地的過電壓，其數值可達(2.53)Ux。這種過電壓會傳輸到與接地點有直接電連接的整個電網上，更容易引起另一相對地擊穿，而形成兩相接地短路。 在電壓為3-10kV的電力網中，一相接地時的電容電流不允許大于30A，否則，電弧不能自行熄滅。在2060kV電壓級的電力網中，間歇電弧所引起的過電壓，數值更大，對于設備絕緣更為危險，而且由于電壓較高，電弧更難自行熄滅。因此，在這些電網中，規(guī)定一相接地電流不得大于10A。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設

5、備（高壓電器部分）( (二二) )中性點經消弧線圈接地系統(tǒng)中性點經消弧線圈接地系統(tǒng) 當一相接地電容電流超過了上述的允許值時,可以用中性點經消弧線圈接地的方法來解決，該系統(tǒng)即稱為中性點經消弧線圈接地系統(tǒng)。 消弧線圈主要有帶氣隙的鐵芯和套在鐵芯上的繞組組成，它們被放在充滿變壓器油的油箱內。繞組的電阻很小，電抗很大。消弧線圈的電感，可用改變接入繞組的匝數加以調節(jié)。顯然，在正常的運行狀態(tài)下，由于系統(tǒng)中性點的電壓三相不對稱電壓，數值很小，所以通過消弧線圈的電流也很小。采用過補償方式,即使系統(tǒng)的電容電流突然的減少(如某回線路切除)也不會引起諧振，而是離諧振點更遠。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（

6、高壓電器部分） 在中性點經消弧線圈接地的系統(tǒng)中，一相接地和中性點不接地系統(tǒng)一樣，故障相對地電壓為零，非故障相對地電壓升高至 倍，三相線電壓仍然保持對稱和大小不變，所以也允許暫時運行，但不得超過兩小時，消弧線圈的作用對瞬時性接地系統(tǒng)故障尤為重要，因為它使接地處的電流大大減小，電弧可能自動熄滅。接地電流小，還可減輕對附近弱點線路的影響。 在中性點經消弧線圈接地的系統(tǒng)中,各相對地絕緣和中性點不接地系統(tǒng)一樣,也必須按線電壓設計。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）（三）中性點直接接地系統(tǒng)（三）中性點直接接地系統(tǒng) 中性點的電位在電網的任何工作狀態(tài)下均保持為零。在這種系統(tǒng)中，當發(fā)生一

7、相接地時，這一相直接經過接地點和接地的中性點短路，一相接地短路電流的數值最大，因而應立即使繼電保護動作，將故障部分切除。 中性點直接接地或經過電抗器接地系統(tǒng)，在發(fā)生一相接地故障時，故障的送電線被切斷，因而使用戶的供電中斷。運行經驗表明，在1000V以上的電網中，大多數的一相接地故障，尤其是架空送電線路的一相接地故障，大都具有瞬時的性質，在故障部分切除以后，接地處的絕緣可能迅速恢復，而送電線可以立即恢復工作。目前在中性點直接接地的電網內，為了提高供電可靠性，均裝設自動重合閘裝置，在系統(tǒng)一相接地線路切除后，立即自動重合，再試送一次，如為瞬時故障，送電即可恢復。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設

8、備（高壓電器部分） 中性點直接接地的主要優(yōu)點是它在發(fā)生一相接地故障時,非故障相地對電壓不會增高, 因而各相對地絕緣即可按相對地電壓考慮。電網的電壓愈高，經濟效果愈大；而且在中性點不接地或經消弧線圈接地的系統(tǒng)中，單相接地電流往往比正常負荷電流小得多，因而要實現(xiàn)有選擇性的接地保護就比較困難，但在中性點直接接地系統(tǒng)中，實現(xiàn)就比較容易，由于接地電流較大，繼電保護一般都能迅速而準確地切除故障線路，且保護裝置簡單，工作可靠。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分） 三相電力系統(tǒng)中存在著中性點直接接地（或經低阻抗接地）和不直接接地（或經高阻抗接地）兩種形式，當發(fā)生一相或多相載流導體接地或相互

9、短接時，就會出現(xiàn)多種不同的短路形式，主要有六種不同情況。 (a)中性點接地系統(tǒng)的單相接地短路 (b)中性點接地系統(tǒng)的兩相接地短路 (c)兩相不接地短路 (d)中性點接地系統(tǒng)的三相接地短路 (e)三相不接地短路 (f)中性點不接地系統(tǒng)中斷路器異側兩相接地短路 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分） 短路可以發(fā)生在發(fā)電廠附近電網中（即發(fā)電機近旁），也可以發(fā)生在遠離發(fā)電廠的輸配電電網中。前者因發(fā)電機的影響，單相短路電流最大、三相短路電流最小。運行部門常采取措施將單相短路電流降低到三相短路電流的水平。后者的單相和三相短路電流基本相等，而兩相短路電流較小。 當三相短路時，通?？紤]三相阻

10、抗相等，三相同時發(fā)生短路，短路點也是理想的金屬短接的情況，因此三相的電壓和電流是對稱的（數值相同，但相位不同），這樣的短路稱為對稱短路對稱短路；而其它的短路方式，則各相電路中的電流、電壓和相位角都不同，統(tǒng)稱為不對稱短路不對稱短路方式。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）二、短路故障的關合（接通） 開關電器要求能關合短路的原因有： （1）系統(tǒng)中存在“預伏故障”，接通電路時實際上關合了短路故障。電網中在電路接通前已存在或接通瞬間發(fā)生的短路故障稱為預伏故障。這是非人能預知和控制的。 （2）自動重合閘操作的需要：短路故障大多數是臨時性故障、約占85；只有少數是永久性故障，約占5。

11、為保證供電可靠性和自動區(qū)分故障線路（自動重合器與分段器的配合），需要斷路器和重合器去關合短路。我們常稱這種重合閘為試探性重合閘。 （3）人為接地短路操作 （4）誤操作關合短路：這是人為因素的事故，應盡量避免。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分） 觸頭在關合過程中，特別是關合短路時，可能產生觸頭焊接。這種焊接過程與觸頭處于閉合位置通過短路電流而產生的焊接情況是不同的。這些差別表現(xiàn)在: (1)觸頭的接觸面在關合前可能已被預熱甚至熔化。例如觸頭在關合過程中，當動、靜觸頭間的距離很近時，觸頭間可能由于預擊穿而出現(xiàn)電弧。電弧將使觸頭表面發(fā)熱、熔化。又如在快速重合過程中，斷路器在開斷

12、短路故障后很快又重新關合。這樣，觸頭在關合前已被電弧灼熱、熔化。由于這一情況，觸頭在重合過程中的關合更容易導致觸頭熔焊。 (2)在關合過程觸頭剛剛接觸時，壓緊觸頭的力量是觸頭的初壓力。初壓力較終壓力低，這也容易導致觸頭熔焊。 (3)在關合過程中，觸頭可能發(fā)生振動。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）三、單相短路電流波形 sinmeUtRL在同一電路情況下，無論開關閉合和系統(tǒng)工作時發(fā)生短路，還是發(fā)生了關合短路故障，在電路中出現(xiàn)的短路電流應是相同的，其等值電路也是相同的。 設電源電壓)tsin(Uem ，為短路發(fā)生時的電壓相位角，也可稱為短路合閘相位角，L、R 為短路時回路的等

13、效電感和電阻 （假定為集中參數， 且為定值） ，則 回路短路阻抗 22R)L(Z 短路阻抗功率因數角 RLtg1 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）從短路開始計時，,i00 可求解得電流表達式： tLRdmdmtLRmmde )sin(I)tsin(Ie )sin(zU)tsin(zUi 式中：Z/UImdm 。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）1短路電流的組成：它由周期分量和非周期分量兩部分組成： )tsin(Iidmd 和tLRdmde )sin(Ii 周期分量di是一個幅值為Z/UImdm 的交變分量，且是一個穩(wěn)態(tài)分量。dmI即為短路電流周期

14、分量的幅值，或稱短路電流的穩(wěn)態(tài)幅值。 非周期分量 di是一個指數衰減函數曲線，經過一定時間后即衰減至零。 2兩個特殊情況： （1）當0 或時，0 di，即不存在非周期分量，只有周期分量。 （2）當2 時， di最大，非周期分量起始值即為dmI。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）3短路電流的最大幅值與短路沖擊系數： 短路電流最大幅值通常在短路后的半個周期，即s.t010 時出現(xiàn)，這一最大幅值常稱為短路沖擊電流 )e(II.LRdmc0101 式中當0 時，取負值； 時取正值。 短路沖擊電流與短路電流穩(wěn)態(tài)幅值之比稱為短路沖擊系數cK： L/R.dmcceIIK0101 據統(tǒng)

15、計，目前電網實際可能出現(xiàn)最大沖擊電流的情況為,.cos070 086 ， ,msR/LT45 ， 從而可得到最大的短路沖擊系數8110450010.)e(K.cm ，這也是現(xiàn)有標準中規(guī)定的值。隨著電壓等級的升高和電網容量的增大，cos和時間常數 T 都會有所變化，使最大短路沖擊系數可能再增大。個別發(fā)電機近旁發(fā)生的短路，已經取值為 1.9。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）4.角對短路電流的影響： 短路發(fā)生時電壓相位角是一個隨機值，一般可作為等概率事件來考慮，即任何角值發(fā)生的可能性是相同的?？梢?，短路合閘相位角對短路電流會發(fā)生重要影響。 顯然，當0 或時，僅有周期分量，如

16、圖上曲線 3。 當 0時， ，非周期分量為正值，如圖中曲線 1 和 2。在非周期分量未衰減完前（即存在非周期分量時） ，短路電流波形中可見第 1、3、5個電流半波（奇數半波）的電流幅值均比dmI大，且半波持續(xù)時間長，超過ms10，這些半波就稱為大半波（即幅值大而時間長的電流半波） 。而第 2、4、6個電流半波（偶數半波）的電流幅值小于dmI，持續(xù)時間小于ms10，這些半波就稱為小半波（即幅值小而時間短的半波） 。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）四、三相短路時的電流波形 L/RtdmdmdAe )sin(I)tsin(Ii L/RtdmdmdBe )sin(I)tsin

17、(Ii 3232L/RtdmdmdCe )sin(I)tsin(Ii 3232電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）電容電路的關合與涌流一、電容電路接通時的電壓變化 uL L1CQ QD D電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）2121102010111020000000sin()1sin()cossin111sin()cossin00cossin()(sin )cossin2sinCCmCmCmCCmCmmCmmd uLCuUtdtCuUtttLCLCLCuUttttuUiUuUtUUttUUU通常時uL L1CQ QD D電力開關設備（高壓電器部分）電力

18、開關設備（高壓電器部分） 電力系統(tǒng)運行時主要在以下兩種情況時需要關合空載輸電線路 正常操作的需要，如輸電線路檢修后投人運行； 線路短路故障切除后的自動重合。 空載輸電線路是一個對地分布電容，可看成是一個電容性負載?？蛰d長線可用一個鏈形網絡來等效。在通常情況下，即空線上沒有殘余電荷和初始電壓（如接有電磁式電壓互感器，可釋放電荷），在關合此空線時，由于電壓波在線路上行進到開路末端反射，在線路上最多產生2倍電源電壓幅值（三相時指相電壓）。二、空載長線接通時的過電壓 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分） 關合空載線路時，過電壓與合閘瞬間的電源電壓（合閘相位關合空載線路時，過電壓與合

19、閘瞬間的電源電壓（合閘相位角角) )和線路的殘余電壓有關。和線路的殘余電壓有關。 產生過電壓的根本原因是產生過電壓的根本原因是L L與與C C1 1的振蕩造成的。的振蕩造成的。 當空載輸電線路上沒有初始電壓關合時，過電壓可達當空載輸電線路上沒有初始電壓關合時，過電壓可達2 2倍；倍；如空載長線上有初始電壓，其極性在合閘時又與電源電壓極如空載長線上有初始電壓，其極性在合閘時又與電源電壓極性相反，則關合時就可能在空載輸電線路上出現(xiàn)性相反，則關合時就可能在空載輸電線路上出現(xiàn)2 23 3倍的過倍的過電壓。電壓。 空載輸電線路上具有初始電壓的關合情況，通常是在自動重空載輸電線路上具有初始電壓的關合情況，

20、通常是在自動重合閘關合時出現(xiàn)。當空載輸電線接在電源上時，其上即為電合閘關合時出現(xiàn)。當空載輸電線接在電源上時，其上即為電源電壓，當某種原因斷路器跳閘分斷時，在電流零點熄弧，源電壓，當某種原因斷路器跳閘分斷時，在電流零點熄弧，此時電容上的電壓為電源電壓幅值，如果電荷無法泄漏或釋此時電容上的電壓為電源電壓幅值，如果電荷無法泄漏或釋放很慢，則電壓就維持在最大值或某一值；若斷路器立即自放很慢，則電壓就維持在最大值或某一值；若斷路器立即自動重合閘，則就是關合具有初始電壓的電容負載；在最嚴重動重合閘，則就是關合具有初始電壓的電容負載；在最嚴重的條件下，此時就會產生最大可達的條件下，此時就會產生最大可達3 3

21、倍的過電壓。倍的過電壓。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分） 對電壓等級對電壓等級220kV220kV及以下的電網，其絕緣水平能夠承受及以下的電網，其絕緣水平能夠承受3 3倍倍以下的過電壓。但對以下的過電壓。但對330kV330kV及以上的電網，其絕緣水平均較低，及以上的電網，其絕緣水平均較低，在選擇和確定絕緣時允許的過電壓倍數，在選擇和確定絕緣時允許的過電壓倍數，330kV330kV電網取電網取2.752.75，500kV500kV電網取電網取2.52.5。顯然在最不利條件下關合空載輸電線路時可。顯然在最不利條件下關合空載輸電線路時可能產生的過電壓倍數已超過其絕緣水平，

22、從而會危及系統(tǒng)絕緣能產生的過電壓倍數已超過其絕緣水平，從而會危及系統(tǒng)絕緣安全，必須采取降低過電壓的措施。安全，必須采取降低過電壓的措施。 現(xiàn)已采用的降低過電壓的措施有：現(xiàn)已采用的降低過電壓的措施有： （1 1）斷路器加裝合閘用并聯(lián)電阻；）斷路器加裝合閘用并聯(lián)電阻； （2 2）選相合閘：在關合空載長線時，使斷路器在電源電壓）選相合閘：在關合空載長線時，使斷路器在電源電壓與初始電壓同極性時關合。與初始電壓同極性時關合。 目前正在目前正在500kV 500kV 系統(tǒng)中試運行的選相合閘斷路器，其關合系統(tǒng)中試運行的選相合閘斷路器，其關合精度為精度為1ms1ms。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（

23、高壓電器部分）三、并聯(lián)電容器組運行中的涌流 目前電網中已廣泛采用并聯(lián)電容器組來調節(jié)電網電壓，改善功率因數，降低線損，以提高供電質量和減少運行費用。由于電網調節(jié)的需要，投切電容器組的操作相對來說是比較頻繁的。除了對投切電容器組時的操作過電壓需進行研究外，還必須研究電容器組運行過程中的涌流問題。 涌流(surge current)是一個幅值比電容器正常工作電流大幾倍至幾十倍，持續(xù)時間很短的高頻衰減電流。過大的涌流會造成系統(tǒng)中其它電器設備的損壞，因此對可能出現(xiàn)過大涌流的場合，必須采取一定的措施，使涌流的大小限制在允許的范圍以內。電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分） 電容器組接入電

24、網時，通常需要斷路器來進行投切的操作。為了保護電容器免于內部故障時發(fā)生爆炸，電容器保護方式中以單臺熔斷器保護（即用一個熔斷器單獨保護一臺電容器）為最簡單，也比較可靠。因此一般電容器組的接線原理是：每一臺電容器C（也稱電容器單元）與一個保護用熔斷器RD串聯(lián)，然后多臺并聯(lián)后用一斷路器DL接入電網。對于三相系統(tǒng)則每相電容器并聯(lián)后以星形或三角形連接的方式接入電網。 對于用作投切電容器組的斷路器，除了考慮到開斷電容電流的性能外，還要考慮合閘操作時合閘涌流的影響以及是否會因合閘涌流而引起開斷性能的變壞等。 合閘涌流在系統(tǒng)中是一種暫態(tài)過電流，在它作用下保護用熔斷器不能熔斷，否則就是誤動作，因此熔斷器還必需具

25、有一定的抗涌流能力。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）ULCLCLCLCLs電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）涌流幅值 ffIII01m01mm1y 式中01f為涌流振蕩頻率，f 為工頻頻率 50Hz。 若將涌流幅值與工作電流有效值之比稱為涌流倍數 K。則 ff222/IImIIK0101mm1ycm1y1 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）在三相電力系統(tǒng)中， 已知電容器組三相總容量為2rcmCUP，（kVAR） ，其中 mC 為每一相的電容量（F） ；電容器組安裝處的三相短路容量為dP，（kVA） ，可得單組電容器組關合時每

26、一相的涌流幅值 rcdcdm01mymUpp32PpIII 式中：rccmU3P2mI2I ，即為電容器組每相工作電流； （A，有效值；rU為系統(tǒng)最高工作電壓或電氣設備額定電壓， （kV，有效值） 。 且涌流倍數cdP/PK 21 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）（1）合閘涌流的幅值與涌流的振蕩頻率有關。也即與線路電感和電容器組的電容有關。涌流倍數與f/f01（即涌流頻率和電源工頻之比）成正比。 （2）流經斷路器的合閘涌流，其幅值與電容器組的容量和裝設地點短路容量的乘積的平方根成正比。 （3）合閘涌流倍數與電容器裝設地點的短路容量的平方根成正比，而與電容器組容量的平方根

27、成反比。在短路容量相同的地點投入電容器組時，電容器組的容量愈小，則流過單臺電容器及保護用熔斷器的涌流倍數愈大。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）電容器分組投入時的涌流電容器分組投入時的涌流 在實際運用中，由于容量上或運行上的需要，有時把電容器分成幾個組，每個組由一臺斷路器控制再接入母線。電容器組各組間為并聯(lián)，安裝位置也相距較近，運行時電容器組將按順序投入電網。在第一組投入時，所產生的涌流就是單組投入時的合閘涌流。第二組投入時，除由電源產生的涌流外，第一組已充電的電容器也要向第二組電容器充電，也產生涌流，所以在被投入的回路中所產生的涌流為上述兩種涌流的疊加。以后幾組電容器

28、投入時的情況與第二組的情況相同。只是在每投入一組后，已充電的電容器組的容量有所增大。與前面分析相同，當電源產生的涌流在達到其最大值時，因電容器組之間所產生的涌流（因頻率更高）已經早就衰減完，即分組投入時的涌流主要取決于組間產生的涌流。所以分組投入時涌流的計算，只要計算電容器組投入電網時近旁已有電容器組在運行的情況即可。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）設有 n 組容量各為 mPc 的電容器組。 （n-1）組已投入電網，當第 n 組在電源電壓幅值時投入，電容器組間因電位均等過程而產生的涌流可如下計算， （因電源產生的涌流可照前述計算） ，如假定各組間的電感和電阻均相等，各

29、為 L2及 R2。第 n 組電容器上沒有殘余電荷。求解可得： tsineIn1ni02tm022y2 涌流幅值為： m02m2yIn1nI 上兩式中：Im最后投入的電容器組的工頻工作電流幅值； mC每一電容器組的電容； 02022221f;mCL ， 02f和02為電容器組間電位均等時涌流的振蕩頻率和角頻率。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）（1）由于電容器組間距離較近，組間電感總比線路的電感要小得多，即0102 ,因此，電容器組間所產生的涌流無論頻率或幅值都比因電源產生的涌流要大。 （2）在已有電容器投運的地點，再投入電容器組時，則所產生的涌流要比單組投入時為大。 且

30、先已投運的電容器組容量愈大，則涌流也愈大。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）開斷電容器組發(fā)生重擊穿時的涌流開斷電容器組發(fā)生重擊穿時的涌流 在開斷電容器時，若由于開關發(fā)生重擊穿，相當于把電容器又投入電網，因而也要產生涌流?？紤]最嚴重的情況，即在電源電壓幅值時開斷電容器組，且電容器上的電荷還來不及釋放，又在反向幅值時重擊穿，此時相當于兩倍電壓幅值時投入電容器組，因此涌流幅值也加倍。若多次反復擊穿，則涌流逐步更大，并將在電容器上產生很高的過電壓。 電力開關設備（高壓電器部分）電力開關設備（高壓電器部分）電容器組內電容器單元故障時的涌流 由多臺電容器并聯(lián)成一個電容器組，當其中任一臺電容器發(fā)生內部短路（整個單元全部短路）或外部短路故障時，那么其它健康的電容器均將向故障電容器放電而產生涌流。以短路發(fā)生