溫嶺市澤國鎮(zhèn)拆后土地再利用SGZG10地塊(池里村) 腳手架雙立桿施工方案

1、目 錄一、 工程概況1二、 腳手架所用材料的選擇1三、 基本構造要求2四、 搭設方法2五、 腳手架的驗收3六、 腳手架的使用3七、 腳手架的拆除4八、 腳手架的避雷5九、 腳手架的維護和管理6十、 現場安全管理措施6附件：1、雙立桿腳手架計算書10 2、單立桿腳手架計算書21腳手架安拆專項施工方案一、工程概況一、工程名稱：溫嶺市澤國鎮(zhèn)拆后土地再利用SGZG-10地塊(池里村)；二、建設單位：溫嶺市澤國鎮(zhèn)池里村經濟合作社；三、設計單位：四、勘察單位：五、施工單位：六、監(jiān)督機構：七、工程地點：建筑概況本工程總用地面積為1686.13m2，總建筑面積5446.39m2，高17.55m，層數為三層。結

2、構概況本工程廠房結構類型為框架結構，砌體結構施工質量控制等級為B級，基本風壓：0.70KN/m ,地面粗糙度為B類；基本雪壓為0.35KN/m。本工程位于浙江省溫嶺市澤國鎮(zhèn)池里村，為非抗震設防區(qū)，不作抗震設計。 本次方案選用1#樓外墻腳手架編制本方案，1#廠房采用雙立桿計算方案執(zhí)行。一、 腳手架所用材料的選擇外腳手架搭設材料48，壁厚為3.0mm的鋼管，管面無凹凸狀，無疵點裂縫和變形，有嚴重銹蝕彎曲、壓扁或裂縫的不再使用。每批鋼管進場時，均具有生產檢驗合格證，若有質量不明或懷疑時，對將進場鋼管抽樣進行機械性能試驗，鋼管扣件的質量應符合建筑施工扣件式鋼筋腳手架安全技術規(guī)范要求?？奂?guī)格與鋼管相配

3、，扣件與鋼管的貼面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活、扣件規(guī)格分三種。1、 直角扣件，主要作大、小橫桿與立桿的連接之用，也可作連墻桿對腳手架連接之用，保持桿件連接呈固定十字狀。2、 回轉扣件，也稱萬向扣件，主要作斜桿與立桿、斜桿接長，立桿雙管附綁，加強連接之用。3、 對接扣件，主要作立桿、大橫桿、防護欄桿接長之用。腳手板采用建筑業(yè)常用的規(guī)格為0.80×1.2m的腳手板。二、 基本構造要求基礎：1#14#及研發(fā)廠房大門腳手架基礎回填土采用碎石土分層夯實，表面用C10混凝土進行硬化，厚度為100mm，基礎上、底座下設置墊板。并在四周距腳手架外

4、力桿50cm處設一淺排水溝。立桿：縱距為1.5m，橫距為1.05m，立桿的接頭位置錯開布置在不同步距內，錯開距離500mm，與相近大橫桿的距離不大于步距的三分之一。立桿的接長采用對接扣件，立桿的垂直偏差不大于架高的1/200。大橫桿：步距為1.80m，上下橫桿的接長位置錯開在布置在不同的立桿縱距內，錯開距離500mm，且避開跨中，與相近立桿的距離不大于縱距離不大于縱距的三分之一。剪刀撐：沿腳步手架縱向兩端和轉角起，在腳手架內每隔6m，用斜桿搭成，自下而上循序連續(xù)設置，并延伸到頂部大橫桿以上，與地面的夾角成45度。剪刀撐的接長接點，采用搭接方法，搭接長度不小于1000mm并采用三只旋轉扣鎖緊。剪

5、刀撐的兩端除用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，中間還要與之相交的立桿或大橫桿。三、 搭設方法經計算（詳見計算書）工程腳手架高度小于允許最大搭設高度（33.5m+1.8m=35.3m），因總高度不大于50m，所以采用常規(guī)的方法搭設。腳手架搭設：由大橫桿、立桿、斜撐桿組成，扣件連接，頂層滿鋪竹腳手板。扶手桿高度為1.2m，竹腳手板規(guī)格為0.8×1.2。搭設順序：擺放掃地桿逐根豎立立桿并與掃地桿扣緊裝縱向橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步橫向橫桿并與各立桿扣緊裝第一步縱向橫桿安裝按第二步橫向橫桿按第二步縱向橫桿加設臨時斜撐桿上端與第二步橫向橫桿扣緊按第三、四步橫向橫桿和縱向橫桿接立桿加

6、設剪刀撐。搭設時要嚴格按搭設順序，從而確保搭設過程中的安全，并較正桿件的垂直度和水平偏差。腳手架基礎搭設砼上，平整穩(wěn)固，落地桿垂直穩(wěn)放在金屬底部上，設縱橫相連掃地桿。外腳手架立桿橫距為1.05m，縱距為1.5m，腳手架頂層滿鋪腳手板，腳手板四角用18#鉛絲同牽杠扎牽。腳手架的外側，每步均在外立桿里側設一道1.20m高的防護欄桿和0.30的擋腳桿，防護欄桿和擋腳桿與立桿用扣件扣牢。鋼管腳手架搭設技術要求較高，腳手架的搭設標準是一樣的，即外觀必須整體平整，橫平豎直，幾何圖形一致，內側聯接牢固，平坦通順。腳手架搭設同時要每天做到落手清，一步一清，現場清。四、 腳手架的驗收腳手架搭設完畢，在投入使用前

7、，應逐層、逐流水段，由項目經理、安全員、架子搭設負責人、監(jiān)理人員一起組織驗收。組織驗收時，要檢查架子所使用的各種材料、配件、工具是否符合現行國家標準及各有關規(guī)范的規(guī)定，以及是否符合施工方案的要求。驗收的具體內容：1、 立桿基礎處理、作法是否正確和安全可靠。2、 腳手架的鋪設是否符合規(guī)定，防護欄桿的搭設是否符合要求。3、 桿件搭接是否符合規(guī)定。4、 立桿，橫桿間距，剪刀撐搭設是否符合要求。五、 腳手架的使用1、 作業(yè)層每1m2架面上實際的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過3KN/m2。2、 在架面上設置的材料應堆放整齊，不影響施工操作和人員通行。嚴禁人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。3、

8、作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應從可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器或單塊腳手板增加操作高度。4、 在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業(yè)完成后，及時予恢復。5、 工人在架上作業(yè)中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。6、 人員上下腳手架必須走專設安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下。7、 每班工人上架作業(yè)時，應先檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在排除和解決后方可開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現有不安全的情況和跡象時，應立即停

9、止作業(yè)進行檢查，解決后才能恢復正常作業(yè)，發(fā)現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離，尋找原因及時解決異常和危險情況。8、 在施工期間遇有雷擊或陰云密布將有大雷時，腳手架上的操作人員就立即離開。9、 在每步架的作業(yè)完成之后，必須將架上剩余材料、物品移至上（下）步架或室內，每日收工前應清理架面，將架上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去，在作業(yè)期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲物品和傾倒垃圾。六、 腳手架的拆除1、 腳手架拆除時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設圍欄或豎向警戒標志，地面設有專人指揮，嚴禁非作業(yè)人員入內。2、 拆除的高處作業(yè)人員，必須戴好安全帽，系安全帶

10、，扎裹腳，穿軟底鞋。3、 拆除順序應遵循由上而下，先搭后拆，先搭先拆的原則，先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐、后折縱向橫桿、橫向橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業(yè)。4、 拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除橫桿、斜撐剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。5、 拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6、 拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管、房檐瓦片、地下明溝等物品。7、 拆下的材料，應用繩索拴住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆除當天清，拆下的扣

11、件、鐵絲要集中回收處理。8、 在拆除過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離去。七、 腳手架的避雷1、 接閃器即避雷針，直徑為12mm的鍍鋅圓鋼制作，設在房屋四周的腳手架立桿上，高度為1m，并將所有最上層的橫桿全部連通，形成避雷網絡。2、 引下線：利用建筑物內的鋼筋。腳手架預埋48鋼筋在挑梁內，伸入長度200mm，伸入的未端焊16筋L=250錨固。再與建筑物內的鋼筋焊接，建筑物內的鋼筋上下貫通連接。3、 接地裝置：利用建筑物內基礎的鋼筋作為接地裝置。在與防雷引下線對應的室外埋深1m處。由被利用作為引下線的鋼筋上焊出一根12mm鍍鋅圓鋼，此導體伸向室外，距外墻皮的距離為1

12、m。八、 腳手架的維護和管理1、使用完畢的腳手架材料和構件、零件要及時回收，分類管理，分類堆放，堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊。鋼管放在露天，加蓋篷布以防銹蝕。扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱、鋼筋籠或麻袋、草袋等容器分類貯存，放在室內。2、彎曲的鋼管要調直，損壞的構件要修復，損壞扣件、零件要更換。3、鋼管每年涂刷防銹漆一次；扣件要涂油，螺栓應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。4、搬運長鋼管時，應采取措施防止彎曲。5、在拆腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來。6、健全制度，加強管理。由架子班組管理，采用誰使用，誰維護，誰管理的原則，并建立積極的獎罰制度。做到確保施工需要，用畢

13、及時歸庫，及時清理和及時維修保養(yǎng)，減少丟失和損耗。十、現場安全、管理、措施根據本工程位置及所處環(huán)境，為了保證腳手架圓滿、順利地進行，施工中必須嚴格按照浙江省文明施工安全標準化現場管理規(guī)定施工，同時制訂以下幾點措施，貫徹落實到人。1、落實崗位責任制；建立以項目為組長，安全員、架子搭設負責人為副組長的項目安全領導小組。建立各項安全生產責任制，并將安全生產責任落實到人，明確各人的責任。實行每周兩次現場檢查制度。2、為了保證安全生產，對所有參加架子搭設的人員進行三級安全教育、安全技術交底和架子工安全技術操作規(guī)程的學習和教育。經考試合格后，方準入位操作。3、腳手架搭設必須符合建筑施工安全檢查評分標準（J

14、CJ5999）的要求。1）搭設腳手架的材質必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001；J84-2001）的要求，所有材料必須經驗收后方可進行使用。2）腳手架各種桿的間距應按同上規(guī)定搭設。3）腳手架必須按標準的規(guī)定搭設剪刀撐和上下通道。4）防護欄桿，踢腳板設置必須防護嚴密，腳手架頂層滿鋪腳手板，不得有探頭板。5）腳手架搭設前要進行安全技術交底，腳手架搭設完要驗收。6）項目經理、安全員、監(jiān)理人員嚴格把好質量關，腳手架搭設好后，先經架子工班長自檢，然后經項目經理、安全員、監(jiān)理人員驗收后方準使用。7）正確合理的使用腳手架，保證外腳手架施工活荷載平方米不得大于3KN?？奂侥_手

15、架計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 2、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 3、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 一、腳手架參數腳手架設計類型裝修腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)2同時施工作業(yè)層數1卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架架體高度H(m)22.3立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkj

16、b(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設裝修腳手架作業(yè)層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區(qū)浙江路橋區(qū)安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.55風荷載體型系數s1.254風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.06，0.796風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.731，0.549 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿

17、布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(2+1)+1.4×2×0.9/(2+1)=1.006kN/m 正常使用極限狀態(tài) q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+Gk

18、×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/(2+1)+2×0.9/(2+1)=0.738kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.006×1.52=0.226kN·m =Mmax/W=0.226×106/4490=50.41N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.738×15004/(100×206000×107800)=1.139mm max1.139

19、mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.1qla=1.1×1.006×1.5=1.66kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'=1.1q'la=1.1×0.738×1.5=1.218kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax=1.66kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.218kN q'=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下：

20、彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.502×106/4490=111.704N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.431mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.678kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.66/2=0.83kNRc=0.85×8=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=1.678kNRc=0.85×8=6.8

21、kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H22.3腳手架鋼管類型48×3每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×22.3=3.496kN 單內立桿：NG1k=3.496kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(22.3/1.8+1

22、)×1.5×0.9×0.35×1/1/2=3.163kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=3.163kN 3、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×22.3=0.334kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.163+0+0.334=3.498kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=3.163kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj

23、)/2=1.5×0.9×(1×2)/2=1.35kN 內立桿：NQ1k=1.35kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.496+3.498)+ 0.9×1.4×1.35=10.093kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.496+3.163)+ 0.9×1.4×1.35=9.691kN 七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手

24、架架體高度H22.3立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7×103/15.9=169.811210 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.118m 長細比=l0/i=3.118×103/15.9=196.132 查規(guī)范表A得，=0.188 滿足要求

25、！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.496+3.498)+1.4×1.35=10.282kN =N/(A)=10281.78/(0.188×424)=128.987N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.496+3.498)+0.9×1.4×1.35=10.093kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.

26、9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.549×1.5×1.82/10=0.336kN·m =N/(A)+ Mw/W=10092.78/(0.188×424)+336185.64/4490=201.49N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、腳手架架體高度驗算 不組合風荷載作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)/gk=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.498+1.4×1.35)/0.129=79.487m 組合

27、風荷載作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw A/W)/gk=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.498+0.9×1.4×1.35+0.336×1000×0.188×424/4490)/0.129=34.685m Hs=34.685m>H=22.3m 滿足要求！ 九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式軟拉硬撐連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件

28、型號48×3.5連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205拉接柔性鋼筋的抗拉強度fy(N/mm2)205 Nlw=1.4×k×2×h×3×la=1.4×0.731×2×1.8×3×1.5=16.579kN 長細比=l0/i=600/15.9=37.736，查規(guī)范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(16.579+3)×103/(0.896×424)=51.537N/mm20.

29、85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 拉接部分柔性鋼筋的最小直徑計算： 拉接柔性鋼筋的抗拉強度fy=205N/mm2 dmin=2×(A/2/)1/2=2×(Nlw+N0)/fy/2/)1/2=2×(16.579+3)×103/205/2/3.142)1/2=7.798mm 十、立桿地基承載力驗算 地基土類型碎石土地基承載力特征值fg(kPa)140地基承載力調整系數mf1墊板底面積A(m2)0.25 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)8.343/(1×0.25)33.373kP

30、afg140kPa 滿足要求！ NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×35.3 = 0.265 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.465 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總

31、和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向

32、壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.465+ 1.4×4.725= 15.573 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.465+ 0.85×1.4×4.725= 14.58 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5×1.82/10 = 0.206 kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設

33、部分，按照構造要求設置，不進行穩(wěn)定性計算，只進行單立桿的穩(wěn)定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 15.573 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.186 ；立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈

34、截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 15573/(0.186×489)=171.216 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 171.216 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 14.580 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長

35、細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 14580.498/(0.186×489)+205860.123/5080 = 200.83 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 200.83 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規(guī)范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

36、構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.93 kN；活荷載標準值：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.93+1.4×4.725)/(1.2×0.125)=64.87 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 64.87 /(1+0.001×64.87)=60.918 m；H= 60.91

37、8 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為23.3m，小于H，滿足要求！按規(guī)范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.93 kN；活荷載標準值：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.206 /(1.4 × 0.85) = 0.173 kN.

38、m；Hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.93+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.89×100×0.173/5.08)/(1.2×0.125)=46.884 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 46.884 /(1+0.001×46.884)=44.784 m；H= 44.784 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =44.784 m。腳手架單立桿搭設高

39、度為23.3m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.356 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.073 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其

40、中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 13.073 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 13.073小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的

41、要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 120 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =77.864 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 15.573 kN；基礎底面面積：A = 0.2 m2。p=77.864 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(G

42、B 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 24.4 m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途

43、:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.00，風荷載體型系數s為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:4；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.0

44、0；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×

45、0.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52

46、=-0.426 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為= 83.858 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.677×0.143×15004/(100×

47、2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm；大橫桿的最大撓度 2.291 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.0

48、58 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax

49、 = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =170.953 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×

50、;121900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.929 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10

51、mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3&#

52、215;1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×

53、;24.40 = 3.826kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×24.4 = 0.183 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.674

54、 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.45×1&#

55、215;1.13 = 0.356 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.674+ 1.4×4.725= 13.424 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.674+ 0.85×1.4×4.725= 12.431 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5×1.82/10

56、 = 0.206 kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 13.424 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.186 ；立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩

57、) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 13424/(0.186×489)=147.588 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 147.588 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 12.431 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿