鋼筋混凝土整體式單向板肋型樓蓋設計書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目錄設計要求 2鋼筋混凝土整體式單向板肋形樓蓋設計計算書 4 一、樓蓋梁格布置及截面尺寸確定. 4二、 板的設計按考慮塑性內(nèi)力重分布設計 4（1）、荷載計算. 4（2）、計算簡圖(采用五跨連續(xù)梁形式) 5（3） 彎矩設計值 5（4） 配筋計算正截面受彎承載力計算 6（5）板的配筋圖繪制.6（6）抗裂驗算7（7）撓度驗算（按彈性簡支梁考慮）：. 7三、次梁的設計按考慮塑性內(nèi)力重分布設計.7（1）、荷載設計值：.7（2）、計算簡圖.8（3） 彎矩設計值和剪力設計值的計算.8（4）配筋計算 .9（5）施工圖的繪制. 10（6）抗裂驗算 10（7）撓度驗算（按彈性簡支梁考慮）

2、：. 11四、主梁設計主梁內(nèi)力按彈性理論設計：. 11（1）荷載設計值。. 11（2）計算簡圖. 11（3）集中荷載作用下的內(nèi)力計算 11（4）均布荷載作用下的內(nèi)力計算. 14（5） 最不利內(nèi)力組合. 16（6）配筋計算承載力計算. 18（7）主梁正截面抗彎承載力圖（材料圖）、縱筋的彎起和截斷 20（8）抗裂驗算 21（9）撓度驗算（按彈性簡支梁考慮）.23設計要求一、設計目的鋼筋混凝土結構課程設計是水工專業(yè)教學的重要內(nèi)容，通過課程設計一方面加深同學門對本課程所學內(nèi)容的理解，做到理論聯(lián)系實際，另一方面讓同學們進行工程師的基本訓練，為走向工作崗位打下一定基礎。二、設計題目鋼筋混凝土整體式單向板肋

3、形樓蓋設計三、設計資料某水電站生產(chǎn)副廠房為3級水工建筑物，采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋形樓蓋，其結構布置如圖所示：樓蓋設計條件如下：1） 廠房按正常運行狀況設計；2） 樓面均布荷載標準值為5kN/m2；3） 樓面層用20mm厚水泥砂漿抹面（重度為20kN/m3），板底及梁用15mm厚混合砂漿粉底（重度為17kN/m3）；4） 混凝土強度等級為C20，鋼筋除主梁和次梁的主筋采用HRB335鋼筋外，其余均采用HRB235鋼筋；5） 結構環(huán)境類別為一類；6） 使用要求：梁、板允許撓度如下：樓蓋允許撓度（以計算跨度計算）短期組合長期組合當<7m時/200/250當7m<<9m/250/

4、300當>9m時/300/400最大裂縫寬度允許值如下:短期組合:max=0.4mm; 長期組合: max=0.35mm7)采用的規(guī)范:水工混凝土結構設計規(guī)范(SL/T19196)。四、設計內(nèi)容（1）完成設計計算書一份。內(nèi)容包括：1）板、主梁和次梁的截面尺寸的擬定；2）板、主梁和次梁的荷載計算、內(nèi)力計算（按彈性體系方法）主梁的彎矩包絡圖和剪力包絡圖；3）構件截面配筋計算。（2）繪制樓蓋結構施工圖。內(nèi)容包括：1）梁板結構布置圖；2）板的模板圖及配筋圖；3）次梁的模板圖及配筋圖；4）主梁模板圖、配筋圖及材料圖；5）主梁鋼筋表；6）設計說明，如混凝土強度等級、鋼筋級別、混凝土保護層厚度、鋼筋的

5、制作及構件的抹面粉底等。鋼筋混凝土整體式單向板肋形樓蓋設計計算書一、樓蓋梁格布置及截面尺寸確定確定主梁的跨度為6.0m，次梁的跨度為6.0m，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為2.0m。樓蓋結構的平面布置圖如圖所示。圖1: 樓蓋結構的平面布置圖按鋼度要求多跨連續(xù)單向板的厚度hl/40=2000/40=50，單向板最小厚度，工業(yè)建筑樓板（水電站生產(chǎn)副廠房）為80mm，所以板厚可取h=80。次梁截面高度應滿足(1/18 1/12)l=(1/18 1/12)×6000=429 500mm，取h=500mm，截面寬b=(1/3.5 1/2)h=(1/3.5 1/2) ×500=14

6、3 250mm，取b=200mm。主梁截面高度應滿足h=(1/14 1/8 )l=(1/14 1/8) ×6000=429750mm,取h=700mm，截面寬度b=(1/3.5 1/2)h=(1/3 .5 1/2) ×700=200 350mm,取b=300mm。二、 板的設計按考慮塑性內(nèi)力重分布設計（1）、荷載計算恒荷載標準值20mm厚水泥沙漿面層： 0.02 ×20=0.4 kN/80mm厚鋼筋混凝土板： 0.08×25=2.0 kN/15mm厚混合沙漿天棚抹灰：0.015×17=0.255 kN/小計 2.655 kN/ 活荷載標準值：

7、5 .0 kN/因為是工業(yè)建筑樓蓋且樓面活荷載標準值大于，所以活荷載分項系數(shù)取， 恒荷載設計值：g=2.655×1.2=3.168 kN/ 活荷載設計值：q=5.0×1.3=6.5kN/ 荷載設計總值：g+q=9.668kN/, 近似取10.0kN/（2）、計算簡圖(采用五跨連續(xù)梁形式)取1m板寬作為計算單元，板的實際結構如圖所示，由圖可知：次梁截面寬為b=200mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度為a=120mm，則按塑性內(nèi)力重分布設計，板的計算跨度為：邊跨按以下二項較小值確定： 故邊跨板的計算跨度取=1820mm中間跨的計算跨度取=2000-200=1800mm由于兩者差距較小

8、（1.1%）簡便起見，可取=1800mm。 圖2:板的實際結構圖圖3:板的計算簡圖（3） 彎矩設計值由水工鋼筋混凝土結構學表9-2查得：板的彎矩系數(shù)M,，板的彎矩設計值計算過程見下表 表1 板的彎矩設計值的計算截面位置1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩系數(shù)1/11-1/111/16-1/14計算跨度l0(m)=1.8=1.8=1.8=1.8(kN.m)11=2.95-11=-2.9516=2.03-14=-2.32（4） 配筋計算正截面受彎承載力計算板厚80mm， =80-20=60mm，b=1000mm，C20混凝，=1.0，=9.6N/ mm2，HPB235鋼筋，

9、=210 N/ mm2。 對軸線間的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)2截面和支座C截面的彎矩設計值可折減20%，為了方便，近似對鋼筋面積折減20%。板配筋計算過程見表。表2 板的配筋計算截面位置1B2C 彎矩設計值（）2.95-2.952.03-2.320.048-0.0480.033-0.038 0.049-0.0470.034-0.037軸線 計算配筋（mm2際配筋（mm2）6200620062506250=142=142=113=113軸線計算配筋（mm2）1341290.8×94=760.8×105=84實際配筋（mm2）620062006250

10、6250=134=134=113=113 配筋率驗算： =0.16% =0.16% =0.14% =0.14% （5）板的配筋圖繪制由彎矩配筋計算表的其安全配筋量很小,故其配筋可按構造要求：，可得板的單寬配筋為：66，即其配筋為：6160，其中：。板中除配置計算鋼筋（按構造要求）外，還應配置構造鋼筋如分布鋼筋和嵌入墻內(nèi)的板的附加鋼筋。板的配筋圖如圖所示。圖4: 板的配筋圖（6）抗裂驗算由水工鋼筋混凝土結構學附錄5表1查得：=0.40mm。由表2得：其最大裂縫處為B處。 已知數(shù)據(jù)：=30+=33mm，b=6000mm，=80-33=47mm，=168，=2MPaB處裂縫驗算：

11、= =0.054= =377N/(30+c+0.07)=2.1（30+30+0.07）=0.27mm。符合要求：<。（7）撓度驗算（按彈性簡支梁考慮）：由梁板允許撓度得：=2/200=0.01m。均布荷載作用下的撓度計算：已知數(shù)據(jù)：q=10kN/m，=2m，=2MPa，I=8533， = =1.22m。符合條件：<。三、次梁的設計按考慮塑性內(nèi)力重分布設計（1）、荷載設計值：恒荷載設計值 板傳來的荷載： 3.186×2.0=6.372kN/m次梁自重： 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m次梁粉刷： 2×0.0

12、15×（0.5-0.08）×17×1.2=0.257kN/m小計 g=9.149 kN/m活荷載設計值： q=6.5×2.0=13 kN/m荷載總設計值： q+g=13+9.149=22.149 kN/m 近似取荷載22.15 kN/m （2）、計算簡圖由次梁實際結構圖可知，次梁在墻上的支承長度為a=240mm，主梁寬度為b=300mm。次梁的邊跨的計算跨度按以下二項的較小值確定： =(6000-120-300/2)+240/2=5850mm =1.025×(6000-120-300/2)=5874mm故邊跨板的計算跨度取=5850mm中間跨：

13、=6000-300=5700mm(邊跨凈跨長近似取=5.7m)由于兩者差距較?。?.0%）簡便起見，可取=5800mm。 次梁的實際結構圖圖5：次梁計算簡圖（3） 彎矩設計值和剪力設計值的計算因邊跨和中間跨的計算跨度相差3%小于10%，可按等跨連續(xù)梁計算。 由表可分別查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。次梁的彎矩設計值和剪力設計值見表：表3： 次梁的彎矩設計值的計算截面位置1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩系數(shù)1/11-1/111/16-1/14計算跨度l0(m)=5.8=5.8=5.8=5.8(kN.m)11=67.74-11=-67.7416=46.57-14=-53.23 

14、表4： 次梁的剪力設計值的計算截面位置A邊支座 B(左) 離端第二支座B(右) 離端第二支座C中間支座剪力系數(shù) 0.450.60.550.55凈跨度ln=5.7=5.7=5.7=5.7(kN)0.45=56.82kN0.6=75.76kN0.55=69.44kN0.55=69.44kN（4）配筋計算 正截面抗彎承載力計算次梁跨中正彎矩按T形截面進行承載力計算，由水工鋼筋混凝土結構學表2-3得其翼緣寬度取下面二項的較小值： =6000/3=2000mm =b+=200+（2000-200）=2000mm 故取2000mm C20混凝，=1.0，=9.6N/ mm2，縱向鋼筋采用HRB335，=3

15、00 N/ mm2 , 箍筋采用HPB235，=210 N/ mm2 , =-a=500-35=465mm。 判別跨中截面屬于哪一支座截面按矩形截面計算（<），正截面承載力計算過程列于表。截面1B2C 彎矩設計值（）67.74-67.7446.57-53.230.016-0.0160.011-0.0130.016-0.0160.011-0.013選配鋼筋計算配筋（mm2）477477328387實際配筋（mm2）218218312216=509=509=339=402表5： 次梁正截面受彎承載力計算（=0.20%，=300） 注：為方便配筋，頂層和底層均配218。斜截面受剪承載力計算(包

16、括復核截面尺寸、腹筋計算和最小配箍率驗算)。復核截面尺寸： =465-80=385mm且/b=385/200=1.93<4,故截面尺寸按下式計算：0.25=0.259.=223.2kN > Vmax =75.76kN故截面尺寸滿足要求表6： 次梁斜截面承載力計算表截 面ACV56.8275.7669.4469.44223.2>V截面滿足223.2>V截面滿足223.2>V截面滿足223.2>V截面滿足=71.61 71.61>V無需配箍筋1.1 71.61<V 無需配箍筋71.61>V無需配箍筋71.61>V無需配箍筋由該表得其箍筋可

17、按夠著要求選配，h=500，KV>，=200mm，取6，s=250mm。（5）施工圖的繪制次梁配筋圖如圖所示，其中次梁縱筋錨固長度確定：伸入墻支座時，梁面縱筋的錨固長度按下式確定：=4018=720（mm），=750mm。梁底面縱筋伸入中間支座的長度應滿足l>12d=1222=264mm，取300mm.縱筋的截斷點距支座的距離: 1.2750=900（mm），取=900mm。 次梁橫截面較狹高，還需配腰筋26。圖6：次梁配筋圖（6）抗裂驗算由水工鋼筋混凝土結構學附錄5表1查得：=0.40mm。由表2得：其最大裂縫處為B處。 已知數(shù)據(jù)：=30+=39mm，b=300mm，=500-3

18、9=461mm，=509，=2MPaB處裂縫驗算：= =0.022= =332N/(30+c+0.07)=2.1（30+30+0.07）=0.30mm。符合要求：<。（7）撓度驗算（按彈性簡支梁考慮）：由梁板允許撓度得：=2/200=0.01m。均布荷載作用下的撓度計算：已知數(shù)據(jù)：q=22.15kN/m，=6m，=2MPa，I=， = =6m。符合條件：<。四、主梁設計主梁內(nèi)力按彈性理論設計：（1）荷載設計值。1）集中荷載：次梁傳來的恒載： G=（20×0.02+0.015×17+80×25）×2×6+2.32×6=45.

19、78kN次梁傳來的活載： Q=5×2×6=60kN 2）均布荷載：主梁自重（含粉刷）：g=（0.70-0.08）×0.3×25+2×（0.70-0.08）×0.015×17 =4.97kN/m 取g=5kN/m恒荷載設計值： G=45.78kN ，g=5kN/m活荷載設計值： Q=60kN （2）計算簡圖主梁的實際結構如圖所示,主梁端部支承在墻上的支承長度a=370mm(假設其墻厚為370),中間支承在300mm×300mm的混凝土柱上,其計算跨度按以下方法確定:邊跨: =+a/2+b/2=(6000-150-12

20、0)+370/2+300/2=6065mm =1.05=1.05×5730=6017mm由于b=300<0.05×6065,故?。? 6065mm中跨： =6000mm簡便起見，取=6100mm，計算簡圖如圖所示。（3）集中荷載作用下的內(nèi)力計算計算集中荷載作用下各跨10等分點截面上最大與最小彎矩值及支座截面的最大與最小剪力值，利用水工鋼筋混凝土結構學課后附錄8的表格和以下公式： ； ； 由水工鋼筋混凝土結構學第二章式（2-36）知，集中荷載產(chǎn)生的彎矩和剪力設計值為： M=1.05+1.20 V=1.05+1.02則： M=1.05+1.20=（1.05）+(1.20)

21、 V=1.05+1.20=（1.05）+（1.20）其中： 1.05=1.0545.786.1=293.221.20=1.20606.1=439.21.05=1.0545.78=48.07kN1.20=1.2060=72kN 系數(shù)、可根據(jù)荷載作用圖式，由水工鋼筋混凝土結構學附錄8查的，然后疊加求出荷載作用點（10等分界面）處內(nèi)力圖。為了計算簡便,只計算A、2、3、5、6、8、B、12、13、15等6個截面的內(nèi)力。求出各種集中荷載作用圖式下每個截面的內(nèi)力值，組合后就可得出各截面的最不利內(nèi)力值。在集中荷載作用下的內(nèi)力計算結果列入表7。表7：表3：序號荷載簡圖計算截面的彎矩值 ()231(0.117

22、6+0.0472-0.0108-0.0108+0.0049+0.0039)293.22=44.57(0.1739+0.0786-0.0260-0.0180+0.0081+0.0066)293.22=65.422(0.1176+0.0472+0.0049+0.0039)493.2=76.25(0.1739+0.0786+0.0081+0.0066)493.2=131.743(-0.0108-0.0108)493.2=-9.49(-0.0260-0.0180) 493.2=-21.704(0.1176+0.0472-0.0108-0.0108) 493.2=62.89(0.1739+0.0786-

23、0.0260-0.0180) 493.2=102.805(-0.0108-0.0108+0.0049+0.0039)493.2=-5.62(-0.0260-0.0180+0.0081+0.0066) 493.2=-14.476最不利內(nèi)力及設計值1+2=120.821+3=35.081+2=188.161+3=34.72計算截面的彎矩值 568B1(0.1275+0.1179-0.0390-0.0270+0.0122+0.0098)293.22=59.03(0.0588+0.1350-0.0520-0.0360+0.0163+0.0348)293.22=46.01(0.0040+0.0552-0

24、.0624 -0.0432+0.0195+0.0157)293.22=-3.28 (-0.0784-0.0976-0.0780-0.0540-0.0211+0.0196)293.22=-77.41 2(0.1275+0.1179+0.0122+0.0098)493.2=117.41(0.0588+0.1350+0.0163+0.0348)493.2=120.79(0.0040+0.0552+0.0195+0.0157)493.2=41.46 (-0.0784-0.0976-0.0211+0.0196)493.2=-57.97 3(-0.0390-0.0270) 493.2=-28.99(-0.

25、0520-0.0360) 493.2=-43.40(-0.0624 -0.0432)493.2=-46.38 (-0.0780-0.0540)493.2=-57.97 4(0.1275+0.1179-0.0390-0.0270)493.2=78.76(0.0588+0.1350-0.0520-0.0360)493.2=52.17(0.0040+0.0552-0.0624-0.0432)493.2=-20.38 (-0.0784-0.0976-0.0780-0.0540)493.2=-135.27 5(-0.0390-0.0270+0.0122+0.0098) 493.2=-19.32(-0.0

26、520-0.0360+0.0163+0.0348) 493.2=-18.18(-0.0624-0.0432+0.0195+0.0157)493.2=-30.92 (-0.0780-0.0540-0.0211+0.0196)493.2=-38.65 61+2=176.441+3=30.041+2=166.801+4=2.611+2=38.181+3=-49.661+5=-116.061+4=-212.68計算截面的彎矩值 12151(-0.0588-0.0732+0.0601+0.0079+0.0000+0.0000)293.22=-18.77 (-0.0457-0.0566+0.1300+0.

27、0491-0.0163-0.0131)293.22=13.19(-0.0294-0.0366+0.1007+0.1007-0.0366-0.0297)293.22=20.33 2(-0.0588-0.0732+0.0000+0.0000)493.2=-57.97 (-0.0457-0.0566-0.0163-0.0131)493.2=-64.94(-0.0294-0.0366-0.0366-0.0297)493.2=-57.97 3(0.0601+0.0079)493.2=29.87 (0.1300+0.0491) 493.2=88.34(0.1007+0.1007)493.2=88.434(

28、-0.0588-0.0732+0.0601+0.0079)493.2=-28.11 (-0.0457-0.0566+0.1300+0.0491) 493.2=37.87(-0.0294-0.0366+0.1007+0.1007)493.2=59.445(0.0601+0.0079+0.0000+0.0000)493.2=29.87 (0.1300+0.0491-0.0163-0.0131) 493.2=73.97(0.1007+0.1007-0.0366-0.0297)493.2=59.44 61+3=11.101+2=-76.741+3=101.531+4=-51.751+3=108.761

29、+2=-37.64支座剪力值kN1(0.5883+0.2357-0.0780-0.0540+0.0244+0.0196)48.07=35.38(-0.4117-0.7643-0.070-0.0540+0.0244+0.0196)48.07=-60.76(0.0980+0.1220+0.6907+0.3093-0.1120-0.098)48.07=48.072(0.5883+0.2357+0.0244+0.0196)72=62.50(-0.4117-0.7643+0.0244+0.0196) 72=-81.50(0.0980+0.1220-0.1120-0.0980) 72=0.00 3(-0.

30、0780-0.0540) 72=-9.50 (-0.0780-0.0540)72=-9.50(0.6907+0.3093) 72=72.00 4(0.5883+0.2357-0.0780-0.0540)72=49.82 (-0.4117-0.7643-0.0780-0.0540)72=-94.18(0.0980+0.1220+0.6907+0.3093)72=87.845(-0.0780-0.0540+0.0244+0.0196) 72=-6.34(-0.0780-0.0540+0.0244+0.0196) 72=-6.34 (0.6907+0.3093-0.1120-0.0980)72=56

31、.1661+2=97.881+3=25.881+5=-67.011+4=-154.851+4=135.911+2=48.07 （4）均布荷載作用下的內(nèi)力計算 在均布荷載作用下的最大和最小彎矩，利用水工鋼筋混凝土結構學課后附錄9的表格和以下公式： 均布荷載產(chǎn)生的彎矩設計值可寫為 而 =1.055=195.35 =0計算結果列入表8。在均布荷載作用下的最大和最小剪力，利用水工鋼筋混凝土結構學課后附錄6的表格和以下公式： V= 同樣，均布荷載產(chǎn)生的剪力設計值可寫為 V= 而 =1.0556.1=43.69kN，=0計算結果列入表9。表8 均布荷載作用下的彎矩計算表截面系數(shù)彎矩值（）最大與最小彎矩設計

32、值（）A0.00000.000.000.000.000.0020.060011.720.000.0011.7211.7230.076714.980.000.0014.9814.9850.075014.650.000.0014.6514.6560.04338.460.000.008.468.4680.00000.000.000.000.000.00B-0.1000-19.540.000.00-19.54-19.5412-0.0200-3.910.000.00-3.91-3.91130.01001.950.000.001.951.95150.02504.880.000.004.884.88表9 均

33、布荷載作用下的剪力計算表 項次荷 載 簡 圖剪 力（kN）10.40043.69=17.48-0.60043.69=26.210.50043.69=21.85（5） 最不利內(nèi)力組合 最不利內(nèi)力列入表10。表10 最不利內(nèi)力設計值組合表計算截面的彎矩設計值（）23568B1215由集中荷載產(chǎn)生的內(nèi)力最大值120.82 188.16 176.44 166.80 38.18 -116.06 11.10 101.53 108.76 最小值35.08 34.72 30.04 2.61 -49.66 -212.68 -76.74 -51.75 -37.64 由均布荷載產(chǎn)生的內(nèi)力11.7211.72 14.

34、98 14.65 8.46 0.00 -19.54 -3.91 1.95 總的最不利內(nèi)力最大值132.54 203.14 191.09 175.26 38.18 -135.60 7.19 103.48 113.64 最小值46.80 49.70 44.69 11.07 -49.66 -232.22 -80.65 -49.80 -32.76 計算截面的彎矩設計值（）由集中荷載產(chǎn)生的內(nèi)力最大值97.88-67.01135.91最小值25.88-154.8548.07由均布荷載產(chǎn)生的內(nèi)力17.4817.4826.21總的最不利內(nèi)力最大值115.36-40.8157.76最小值43.36-128.64

35、69.92由表10 可延長剪力的設計值表最不利剪力剪力的截面位置最大值（kN）最小值（kN）115.3643.362104.0632.86397.8825.863-22.19-22.19531.7517.66624.778.916-23.30-111.168-30.30-118.14-40.8-128.64157.7669.9212147.2659.4213140.2852.441320.214.371511.46-4.38由表9和表10可得彎矩與剪力包絡圖：圖7：彎矩包絡圖(單位: )圖8：剪力包絡圖(單位:kN)（6）配筋計算承載力計算C20混凝土，=1.0， =9.6N/ mm2，=1.

36、10N/ mm2；縱向鋼筋HRB335 ，其中=300 N/ mm2，箍筋采用HPB235，=210 N/ mm2。1）正截面受彎承載力計算及縱筋的計算跨中正彎矩按形截面計算，因/=80/(700-a)>80/700=0.114>0.10（一層鋼筋：a=30+10，=40；兩層鋼筋：a=65，=65）翼緣計算寬度按/3=6.0/3=2.0m和b+=0.3+6-0.3=6.0m，中較小值確定，取=2000mm，B支座處的彎矩設計值：= -b/2=-232.22+40.80.3/2=-226.10 kN·m判別跨中截面屬于哪一類T形截面 (-/2)=1.09.6200080（

37、700-65）-40)=1072.09>，屬于第一類T形截面.正截面受彎承載力的計算過程如下：表11 主梁正截面受彎承載力及配筋計算（=0.20%，=363）截面B15彎矩設計值（kN.m）203.14-232.22113.64-32.760.025 -0.029 0.014 -0.004 0.025 -0.028 0.014 -0.004 選配鋼筋計算配筋（mm2）10391157578165實際配筋（mm2）12211821626122218214261221182621426=1093=1254=691=365 注：縱向箍筋采用46（部分26充當縱向箍筋）。由表可得配配一層鋼筋即可

38、，即：=700-40-=6602）箍筋計算斜截面受剪承載力計算 驗算截面尺寸：=-=640-80=560mm且/b=560/300=1.87<4.0，故截面尺寸按下式計算：0.25=0.259.6300560=403.20kN > =157.76kN故截面尺寸滿足要求斜截面配筋計算：表12 斜截面配筋計算表截 面AV115.36-128.64157.760.25(kN)403.20> V截面滿足403.20> V截面滿足403.20> V截面滿足147.84>V按構造要求配箍筋147.84>V按構造要求配箍筋147.841.1> V按構造要求配箍

39、筋箍筋肢數(shù)、直徑262626575757+=0.7b+1.25=147.84+159.60 =307.44kN307.44> V307.44> V307.44> V實配箍筋間距200200200驗算最小配筋率100%=0.095%<0.24 100%=0.126%不滿足要求，故按照構造要求配筋，取s=150mm，=0.127%。注：梁中箍筋的最大距離=250mm，按構造要求得：s=150mm。3）兩側(cè)附加橫向鋼筋的計算：由次梁傳遞給主梁的全部集中荷載設計值為:=1.0545.78+1.2060=120.07kN所需主梁內(nèi)支撐次梁處附加吊筋面積為:=1.20120.07/

40、(2300sin45°)=339.6mm2選用216 (=402)。（7）主梁正截面抗彎承載力圖（材料圖）、縱筋的彎起和截斷1）按比列繪出主梁的彎矩包絡圖2）按同樣比列繪出主梁的抗彎承載力圖（材料圖），并滿足以下構造要求：彎起鋼筋之間的間距不超過箍筋的最大容許間距；鋼筋的彎起點距充分利用點的距離應大于等于。按課本所述的方法繪材料圖，并用每根鋼筋的正截面抗彎承載力直線與彎矩包絡圖的交點，確定鋼筋的理論切斷點（即按正截面抗彎承載力計算不需要該鋼筋的截面）。當時，且其實際截斷點到理論截斷點的距離>或>20d，鋼筋的實際切斷點到充分利用點的距離>。若按以上方法確定的實際截斷點仍位于負彎