《通風安全學》第三章井巷通風阻力

1、通通 風風 安安 全全 學學第三章第三章 井巷通風阻力井巷通風阻力河南工程學院河南工程學院安全工程學院安全工程學院 空氣的物理性質：溫度、密度（比容）、重度(重率)、濕度(絕對濕度、相對濕度、含濕量)、壓力（壓強）、粘性、焓； 風流的點壓力及其相互關系； 礦井通風能量方程(空氣流動連續(xù)性方程、單位質量流量能量方程、單位體積流量能量方程)及通風能量（壓力）坡度線。 上一章所講的主要內(nèi)容本章的主要內(nèi)容： 井巷斷面的風速分布，摩擦阻力系數(shù)、摩擦風阻及阻力計算，尼古拉茲實驗，礦井局部阻力系數(shù)、局部風阻與阻力，礦井總風阻與等積孔、降低礦井通風阻力的措施。第三章第三章 井巷通風阻力井巷通風阻力第一節(jié) 井巷

2、斷面上的風速分布第二節(jié) 摩擦風阻與阻力第三節(jié) 局部風阻與阻力第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔第五節(jié) 降低礦井通風阻力的措施第三章第三章 井巷通風阻力井巷通風阻力 當空氣沿井巷運動時，由于風流的粘滯性和慣性以及井巷壁面等對風流的阻滯、擾動作用而形成通風阻力，它是造成風流能量損失的原因。 井巷通風阻力可分為兩類：摩擦阻力(也稱為沿程阻力)和局部阻力。第三章第三章 井巷通風阻力井巷通風阻力一、風流流態(tài) 1 1、管道流、管道流 同一流體在同一管道中流動時，不同的流速，會形成不同的流動狀態(tài)。當流速較低時，流體質點互不混雜，沿著與管軸平行的方向作層狀運動，稱為層流(或滯流)。當流速較大時，流體質點的運動速度

3、在大小和方向上都隨時發(fā)生變化，成為互相混雜的紊亂流動，稱為紊流(或湍流)。 （1）雷諾數(shù)ReRe 式中：平均流速v、管道直徑d和流體的運動粘性系數(shù)，當空氣溫度為150 時， 其值為14.4x10-6m2/s。 VdRe 第一節(jié)第一節(jié) 井巷斷面上風速分布井巷斷面上風速分布雷諾實驗示意圖雷諾實驗示意圖實驗表明： Re2320 層流（下臨界雷諾數(shù)） Re4000 紊流（上臨界雷諾數(shù)） 中間為過渡區(qū)。 實際工程計算中，為簡便起見，通常用Re=2300來判斷管路流動的流態(tài)。 Re2300 層流， Re2300 紊流（）當量直徑（）當量直徑 對于非圓形斷面的井巷，Re數(shù)中的管道直徑d應以井巷斷面的當量直徑

4、de來表示： 因此，非圓形斷面井巷的雷諾數(shù)可用下式表示： 對于不同形狀的井巷斷面，其周長U與斷面積S的關系，可用下式表示： 式中：C斷面形狀系數(shù)：梯形C=4.16；三心拱C=4.10；半圓拱C=3.84；圓形拱C=3.54 。 SCU UVSRe4USde4第一節(jié)第一節(jié) 井巷斷面上風速分布井巷斷面上風速分布例：某梯形巷道，采用工字鋼支護，斷面S=9m2，巷道中風量為Q=240m3/min，試判別風流流態(tài)。 解：故巷道中風流為紊流。例：巷道條件同前，求相應于Re2300時的層流臨界風速。 解：規(guī)程規(guī)定，井巷中最低允許風速為0.15m/s，由此可見，礦井內(nèi)所有通風井巷中的風流均呈紊流狀態(tài)。只有在采

5、區(qū)冒落帶，煤巖柱裂隙中的漏風風流才有可能出現(xiàn)層流狀態(tài)，用孔隙介質流來判斷。 6Re2300 4.16 3 15 100.012/44 9uvVm ss 2300846153164101544446.SCQUVSRe第一節(jié)第一節(jié) 井巷斷面上風速分布井巷斷面上風速分布2、孔隙介質流 在采空區(qū)和煤層等多孔介質中風流的流態(tài)判別準數(shù)為： 式中：K冒落帶滲流系數(shù)，m2；l濾流帶粗糙度系數(shù)，m。 層流，Re0.25；紊流，Re2.5；過渡流 0.25Re，砂粒凸起高度幾乎全暴露在紊流核，砂粒凸起高度幾乎全暴露在紊流核心中，故心中，故ReRe對對值的影響極小值的影響極小，略去不計，相對糙度成為，略去不計，相對

6、糙度成為的唯的唯一影響因素。故在該區(qū)段，一影響因素。故在該區(qū)段，與與ReRe無關，而只與相對糙度有關。無關，而只與相對糙度有關。摩擦阻力與流速平方成正比，故稱為阻力平方區(qū)，摩擦阻力與流速平方成正比，故稱為阻力平方區(qū)，尼古拉茲公式：尼古拉茲公式：區(qū)區(qū)層流區(qū)層流區(qū)。當。當ReRe2320(2320(即即lgRelgRe3.36)3.36)時，不論管道粗糙度時，不論管道粗糙度如何，其實驗結果都集中分布于直線如何，其實驗結果都集中分布于直線上。這表明上。這表明與相對糙度與相對糙度/r/r無關，只與無關，只與ReRe有關，且有關，且=64/=64/ReRe。與相對粗糙度無關與相對粗糙度無關區(qū)區(qū)過渡流區(qū)過

7、渡流區(qū)。23202320ReRe4000(4000(即即3.36lg3.36lgReRe3.6)3.6)，在，在此區(qū)間內(nèi)，不同相對糙度的管內(nèi)流體的流態(tài)由層流轉變?yōu)槲闪?。此區(qū)間內(nèi)，不同相對糙度的管內(nèi)流體的流態(tài)由層流轉變?yōu)槲闪?。所有的實驗點幾乎都集中在線段所有的實驗點幾乎都集中在線段上。上。隨隨ReRe增大而增大，與相增大而增大，與相對糙度無明顯關系。對糙度無明顯關系。區(qū)水力光滑管區(qū)。在此區(qū)段內(nèi)，管內(nèi)流動雖然都已處于紊流狀態(tài)(Re4000)，但在一定的雷諾數(shù)下，當層流邊層的厚度大于管道的絕對糙度（稱為水力光滑管）時，其實驗點均集中在直線上，表明與仍然無關，而只與Re有關。隨著Re的增大，相對糙度大

8、的管道，實驗點在較低Re時就偏離直線，而相對糙度小的管道要在Re較大時才偏離直線。結結論論分分析析I區(qū)2lg274. 11 r尼古拉茲實驗尼古拉茲實驗2 2層流摩擦阻力層流摩擦阻力 當流體在圓形管道中作層流流動時，從理論上可以導出摩擦阻力計算式： = 可得圓管層流時的沿程阻力系數(shù)： 古拉茲實驗所得到的層流時與Re的關系，與理論分析得到的關系完全相同，理論與實驗的正確性得到相互的驗證。 層流摩擦阻力和平均流速的一次方成正比。V322dLhf VdRe 2V 642 dLRehf Re64第二節(jié)第二節(jié) 摩擦風阻與阻力摩擦風阻與阻力3 3、紊流摩擦阻力、紊流摩擦阻力 對于紊流運動，=f (Re，/r

9、)，關系比較復雜。用當量直徑de=4S/U代替d，代入阻力通式，則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式：2322882QSLUvSLUvdLhf第二節(jié)第二節(jié) 摩擦風阻與阻力摩擦風阻與阻力8二、摩擦阻力系數(shù)與摩擦風阻1摩擦阻力系數(shù) 礦井中大多數(shù)通風井巷風流的Re值已進入阻力平方區(qū)，值只與相對糙度有關，對于幾何尺寸和支護已定型的井巷，相對糙度一定，則可視為定值；在標準狀態(tài)下空氣密度=1.2kg/m3。 對上式， 令： 稱為摩擦阻力系數(shù)，單位為 kg/m3 或 N.s2/m4。82.10第二節(jié)第二節(jié) 摩擦風阻與阻力摩擦風阻與阻力823QSLUhf82.10二、摩擦阻力系數(shù)與摩擦風阻1摩擦阻力系數(shù)則得到

10、紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式寫為： 標準摩擦阻力系數(shù)： 通過大量實驗和實測所得的、在標準狀態(tài)（0=1.2kg/m3）條件下的井巷的摩擦阻力系數(shù)，即所謂標準值0值，當井巷中空氣密度1.2kg/m3時，其值應進行修正：= 0 /1.223QSLUhf2.10第二節(jié)第二節(jié) 摩擦風阻與阻力摩擦風阻與阻力第二節(jié)第二節(jié) 摩擦風阻與阻力摩擦風阻與阻力系數(shù)影響因素系數(shù)影響因素 對于砌碹、錨噴巷道對于砌碹、錨噴巷道只考慮橫斷面上方向相對粗糙度；只考慮橫斷面上方向相對粗糙度；對于木棚、工字鋼、對于木棚、工字鋼、U U型棚等還要考慮縱口徑型棚等還要考慮縱口徑=l/d=l/d0 0ld0工字鋼支架在巷道中流動狀態(tài)工

11、字鋼支架在巷道中流動狀態(tài)隨隨變化實驗曲線變化實驗曲線2 2摩擦風阻摩擦風阻R Rf f 對于已給定的井巷，L、U、S都為已知數(shù)，故可把上式中的、L、U、S 歸結為一個參數(shù)Rf： Rf 稱為巷道的摩擦風阻，其單位為：kg/m7 或 N.s2/m8。 Rff ( ,S,U,L) 。在正常條件下當某一段井巷中的空氣密度一般變化不大時，可將Rf 看作是反映井巷幾何特征的參數(shù)。則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式寫為： 此式就是完全紊流(進入阻力平方區(qū))下的摩擦阻力定律。3SLURf2QRhff第二節(jié)第二節(jié) 摩擦風阻與阻力摩擦風阻與阻力Rf與與hf區(qū)別：區(qū)別： Rf是風流流動的阻抗參是風流流動的阻抗參數(shù)

12、；數(shù)； hf是流動過程能量損失。是流動過程能量損失。三、井巷摩擦阻力計算方法三、井巷摩擦阻力計算方法新建礦井： 查表得查表得0 0計算計算 計算計算R Rf f 計算計算h hf f 計算總阻力損失計算總阻力損失選擇通風設備選擇通風設備生產(chǎn)礦井：生產(chǎn)礦井： 測得測得h hf f 計算計算R Rf f 計算計算 計算計算0 0 指導生產(chǎn)指導生產(chǎn)第二節(jié)第二節(jié) 摩擦風阻與阻力摩擦風阻與阻力例題3-3某設計巷道為梯形斷面，S=8m2，L=1000m，采用工字鋼棚支護，支架截面高度d0=14cm，縱口徑=5，計劃通過風量Q=1200m3/min，預計巷道中空氣密度=1.25kg/m3，求該段巷道的通風阻

13、力。解 根據(jù)所給的d0、S值，由附錄4附表4-4查得: 0 =284.21040.88=0.025Ns2/m4則：巷道實際摩擦阻力系數(shù) Ns2m4巷道摩擦風阻巷道摩擦阻力026. 02 . 125. 1025. 02 . 10Ns2/m8 0.598877.111000026. 06 . 4333SSLSLURfPaQRhff2 .239601200598.022井巷摩擦阻力計算例題井巷摩擦阻力計算例題 煤礦安全規(guī)程(2011)一百一十九條規(guī)定： 新井投產(chǎn)前必須進行1次礦井通風阻力測定，以后每3年至少進行1次。礦井轉入新水平生產(chǎn)或改變一翼通風系統(tǒng)后，必須重新進行礦井通風阻力測定。 礦井通風阻力

14、測定的相關規(guī)定礦井通風阻力測定的相關規(guī)定 由于井巷斷面、方向變化以及分岔或匯合等原因，使均勻流動在局部地區(qū)受到影響而破壞，從而引起風流速度場分布變化和產(chǎn)生渦流等，造成風流的能量損失，這種阻力稱為局部阻力。 由于局部阻力所產(chǎn)生風流速度場分布的變化比較復雜性，對局部阻力的計算一般采用經(jīng)驗公式。第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力一、局部阻力及其計算一、局部阻力及其計算 和摩擦阻力類似，局部阻力hl一般也用動壓的倍數(shù)來表示： 式中：局部阻力系數(shù)，無因次。 計算局部阻力，關鍵是局部阻力系數(shù)確定，因v=Q/S,當確定后，便可用: 22vhl222QShl第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力幾

15、種常見的局部阻力產(chǎn)生的類型：、突變 紊流通過突變部分時，由于慣性作用，出現(xiàn)主流與邊壁脫離的現(xiàn)象，在主流與邊壁之間形成渦漩區(qū)，從而增加能量損失。第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力幾種常見的局部阻力產(chǎn)生的類型：、漸變 漸擴段主要是由于沿流動方向出現(xiàn)減速增壓現(xiàn)象，在邊壁附近產(chǎn)生渦漩。因為 V hv p ，壓差的作用方向與流動方向相反，使邊壁附近，流速本來就小，趨于0, 在這些地方主流與邊壁面脫離，出現(xiàn)與主流相反的流動、渦漩。 第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力、轉彎處 流體質點在轉彎處受到離心力作用，在外側出現(xiàn)減速增壓，出現(xiàn)渦漩。、分岔與會合分岔與會合是突變、漸變、轉彎三種情形的綜合

16、。 所以，局部阻力的產(chǎn)生主要是與渦漩區(qū)有關，渦漩區(qū)愈大，能量損失愈多，局部阻力愈大。第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力二、局部阻力系數(shù)和局部風阻二、局部阻力系數(shù)和局部風阻(一) 局部阻力系數(shù) 紊流局部阻力系數(shù)一般主要取決于局部阻力物的形狀，而邊壁的粗糙程度為次要因素。1突然擴大 或式中： v1、v2分別為小斷面和大斷面的平均流速，m/s； S1、S2分別為小斷面和大斷面的面積，m； m空氣平均密度，kg/m3。對于粗糙度較大的井巷，可進行修正 2211211222122211QSvvSShl2222222222122221QSvvSShl01.01第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與

17、阻力2 2突然縮小突然縮小 對應于小斷面的動壓 ，值可按下式計算： 222v1215 .0SS013.01第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力3 3逐漸擴大逐漸擴大 逐漸擴大的局部阻力比突然擴大小得多，其能量損失可認為由摩擦損失和擴張損失兩部分組成。 當20時，漸擴段的局部阻力系數(shù)可用下式求算：式中 風道的摩擦阻力系數(shù)，Ns2/m4； n風道大、小斷面積之比，即21； 擴張角。 2211sin112sinnn第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力4 4轉彎轉彎 巷道轉彎時的局部阻力系數(shù)(考慮巷道粗糙程度)可按下式計算：當巷高與巷寬之比H/b=0.21.0 時， 當 H/b=12.5

18、時 式中 0 假定邊壁完全光滑時，90轉彎的局部阻力系數(shù)，其值見表3-3-1； 巷道的摩擦阻力系數(shù)，N.s2/m4； 巷道轉彎角度影響系數(shù)，見表3-3-2。Hb280bH65.035.01280第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力5 5風流分叉與匯合風流分叉與匯合1) 風流分叉 典型的分叉巷道如圖所示，12段的局部阻力hl2和13段的局部阻力hl3分別用下式計算：23331213122vvvKhlcos22221212122vvvvKhlcos23123第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力5 5風流分叉與匯合風流分叉與匯合2) 風流匯合 如圖所示，13段和23段的局部阻力hl3、h

19、l23分別按下式計算： 式中：式中：233223222vvvKhl22321131coscosvQQvQQ12233213122vvvKhl第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力( (二二) ) 局部風阻局部風阻在局部阻力計算式中，令 ， 則有： 式中Rl稱為局部風阻，其單位為N.s2/m8或kg/m7。 此式表明，在紊流條件下局部阻力也與風量的平方成正比。2QRhlllRS22第三節(jié)第三節(jié) 局部風阻與阻力局部風阻與阻力一、井巷阻力特性一、井巷阻力特性 在紊流條件下，摩擦阻力和局部阻力均與風量的平方成正比。故可寫成一般形式：hRQ2 Pa 。 對于特定井巷，R為定值。用縱坐標表示通風阻力(

20、或壓力)，橫坐標表示通過風量，當風阻為R時，則每一風量Qi值，便有一阻力hi值與之對應，根據(jù)坐標點（Qi,hi）即可畫出一條拋物線，如圖所示。這條曲線就叫該井巷的阻力特性曲線。風阻 R R 越大，曲線越陡。QhR第四節(jié)第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔二、礦井總風阻二、礦井總風阻 從入風井口到主要通風機入口，把順序連接的各段井巷的通風阻力累加起來，就得到礦井通風總阻力hRm，這就是井巷通風阻力的疊加原則。 已知礦井通風總阻力hRm和礦井總風量Q，即可求得礦井總風阻： N.s2/m8 Rm是反映礦井通風難易程度的一個指標。Rm越大，礦井通風越困難；2QhRRmm第四節(jié)第四節(jié) 礦

21、井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔三、礦井等積孔三、礦井等積孔 我國常用礦井等積孔作為衡量礦井通風難易程度的指標。 假定在無限空間有一薄壁，在薄壁上開一面積為A(m2)的孔口。當孔口通過的風量等于礦井風量，且孔口兩側的風壓差等于礦井通風阻力時，則孔口面積 A 稱為該礦井的等積孔。AIIIP2,v2P1,v1第四節(jié)第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔設風流從設風流從IIIIII，且無能量損失，且無能量損失， 則有：則有：得：得：風流收縮處斷面面積風流收縮處斷面面積A A2 2與孔口面積與孔口面積A A之比稱為之比稱為收縮系數(shù)收縮系數(shù)，由水，由水力學可知，一般力學可知，一般

22、=0.65=0.65，故，故A A2 2=0.65=0.65A A。則。則v v2 2Q/AQ/A2 2=Q/0.65=Q/0.65A A，代入上式后并整理得：代入上式后并整理得：22221122vPvPRmRmhvhvPP/2 ,222221RmhQA/265. 0第四節(jié)第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔取=1.2kg/m3，則： 因Rm=hm2， 故有第四節(jié)第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔RmhQA19. 1mRA19.1A是是Rm的函數(shù)，的函數(shù)，故可以表示礦井故可以表示礦井通風的難易程度通風的難易程度。 礦井等積孔分級標準： 歐州共同體提出：礦井產(chǎn)量

23、T150萬t/a的礦井，必須滿足A5m2；礦井產(chǎn)量T在60150萬t/a的礦井，必須滿足A在45m2；礦井產(chǎn)量T60萬t/a的礦井，必須滿足A在34m2。 美國規(guī)定：低瓦斯礦井：A=2540英尺2(2.323.72m2)；高瓦斯礦井：A=4090英尺2(3.728.36m2)。 我國按等積孔大小確定礦井通風難易程度的標準為：A1m2，通風困難；1m2A2m2,通風中等；A2m2，通風容易。 第四節(jié)第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔對于多風井通風系統(tǒng)，應根據(jù)各風機系統(tǒng)的通風阻力hRi和風量Qi，按風量加權平均求出全礦井總阻力：式中n為風機臺數(shù)。hRm意義是全礦井各系統(tǒng)平均m3空

24、氣所消耗能量。多風井系統(tǒng)的礦井等級孔A計算式：niiniiRiRmQQhh11)()(19.112/31iRininiiQhQA第四節(jié)第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔例題：某礦井為中央式通風系統(tǒng)，測得礦井通風總阻力hRm=2800Pa，礦井總風量Q=70m3/s，求礦井總風阻Rm和等積孔A，評價其通風難易程度。解 對照表3-4-1可知，該礦通風難易程度屬中等。8222/571. 070/2800/mNsQhRmRm257. 1571. 0/19. 1/19. 1mRAm完全依據(jù)表完全依據(jù)表3-4-1所列指標衡量礦所列指標衡量礦井通風難易程度是否合適？其他井通風難易程度是否合

25、適？其他衡量指標有哪些？衡量指標有哪些？ 第四節(jié)第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔例例7 7：某對角式通風礦井，東風井的阻力：某對角式通風礦井，東風井的阻力h hR1R1=280=280* *9.81Pa9.81Pa，風，風量量Q1=80mQ1=80m3 3/s/s；西風井的阻力；西風井的阻力h hR2R2=100=100* *9.81Pa9.81Pa，風量，風量Q2=60mQ2=60m3 3/s/s；求礦井總等級孔。；求礦井總等級孔。解解 3/20.5113/21.19()(8060)1.192809.81 801009.81603.73nniRiiiiAQh Q第四節(jié)第四

26、節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔礦井總風阻與礦井等積孔 一般來說，如果礦井等積孔較大，風量足夠，漏風不大，而且礦井調(diào)風比較容易，應屬通風容易礦井。 雖然礦井等積孔較大，如果礦井調(diào)風困難，應屬通風困難礦井。 雖然礦井等積孔較小，若主要通風機能力大、礦井供風量足，且調(diào)風容易，也屬通風容易礦井。 對調(diào)風難易狀況相同的礦井，一般來講，礦井等積孔大的礦井比等積孔小的礦井通風容易。 對等積孔接近的不同礦井，一般來講，調(diào)風容易的礦井比調(diào)風困難的礦井通風容易。 關于礦井通風難易程度確定的幾點說明關于礦井通風難易程度確定的幾點說明 礦井通風系統(tǒng)的阻力如何測定？礦井通風系統(tǒng)的阻力如何測定？ 需要哪些儀器儀表？需要哪些儀

27、器儀表？ 礦井通風系統(tǒng)的阻力如何計算（測定）？礦井通風系統(tǒng)的阻力如何計算（測定）？見教材第十五章第二節(jié)，見教材第十五章第二節(jié)，P346。 降低礦井通風阻力，對保證礦井安全生產(chǎn)和提高經(jīng)濟效益具有重要意一、降低井巷摩擦阻力措施 1減小摩擦阻力系數(shù)。 2保證有足夠大的井巷斷面。在其它參數(shù)不變時，井巷斷面擴大33%，Rf值可減少50%。 3選用周長較小的井巷。在井巷斷面相同的條件下，圓形斷面的周長最小，拱形斷面次之，矩形、梯形斷面的周長較大。 4減少巷道長度。 5避免巷道內(nèi)風量過于集中。第五節(jié)第五節(jié) 降低礦井通風阻力措施降低礦井通風阻力措施例題：某礦總回風巷L2000m，S8m2，通過風量Q50m3/

28、s，工字鋼支護梯形斷面，0.0188Ns2/m4，主要通風機的總效率60%，求： 為克服這段阻力，一年要耗多少度電？ 若巷道用砼砌碹支護三心斷面，求電年電耗（0.00417Ns2/m4）。第五節(jié)第五節(jié) 降低礦井通風阻力措施降低礦井通風阻力措施解： 8233864. 08816. 420000188. 0mNsSLURrPaQRhrr216050864. 022kwQhNr1806 . 010005021601000kwhNW4105 .1552436018024360第五節(jié)第五節(jié) 降低礦井通風阻力措施降低礦井通風阻力措施解：（2） 8233177. 08810. 4200000417. 0mNsSLURrPaQRhrr44350177. 022kwQhNr9 .366 . 0100050