塔吊布置及安拆方案上課講義

1、、工程概況工程名稱：1#商業(yè)辦公樓等2項（中關(guān)村科技園區(qū)昌平園東區(qū)二期 0303-55地 塊住宅混合公建用地項目）建設(shè)單位：北京路勁雋御房地產(chǎn)開發(fā)有限公司設(shè)計單位：悉地（北京）國際建設(shè)設(shè)計顧問有限公司監(jiān)理單位：京興國際工程管理有限公司施工單位：江蘇南通二建集團有限公司工程地點：北京市昌平區(qū)南邵鎮(zhèn)南邵地鐵站旁場地特點：本工程共布置三臺塔吊，其中1#為QTZ6018臂長60m 2#、3#為QTZ5515 臂長 42m二、塔吊常用參數(shù)型號QTZ5515QTZ6018安裝臂長（m）4261.5最大起重量（t）8（ 4倍率）8（ 4倍率）臂端起重量（t）2.154 （幅度 R=42rj）1.8最大自由高

2、度（m）42.559.8三、塔吊日常運行管理小組四、塔吊基礎(chǔ)布置本工程所有塔吊都放在地下室內(nèi)，1#塔吊位于3-4軸交1軸處，塔吊中心坐標（X=337681.957,Y=494398.058），基礎(chǔ)底標高為-14.2m，2#塔吊位于16軸 -17軸交A軸-B軸，塔吊中心坐標（X=337651.398,Y=494500.700）,基礎(chǔ)底標高為-14.85m，3#塔吊位于18軸-19軸交L軸-K軸，塔吊中心坐標 （X=337727.548,494517.625），基礎(chǔ)底標高為-14.85m。1#塔吊基礎(chǔ)形式為矩形板式基礎(chǔ) 6400*6400*1700,基礎(chǔ)墊層為100mmC1混凝土，基礎(chǔ)混凝土為 C

3、35,上排鋼筋為HRB4O0直徑d=22mm雙層雙向，下排鋼筋為HRB4O0直徑d=25mm雙層雙向，拉鉤為 HRB4O0直徑d=16mmQTZ14亍皓讎礎(chǔ)配駆6450mn2#、3#塔吊基礎(chǔ)形式為矩形板式基礎(chǔ) 5600*5600*1350,基礎(chǔ)墊層為100mmC15混凝土，基礎(chǔ)混凝土為 C35,上排鋼筋為HRB400直徑d=22mm雙層雙向，下排鋼筋為HRB400直徑d=22mm雙層雙向，拉鉤為 HRB400直徑d=16mQTZ 80（5巳15）斷產(chǎn)礎(chǔ)配淞5600mmj-tE2pin3=200fii-iIUIgw搐Wz門們遜二2洽M窮亂£門鬥包二包卩門巧SESIII1730mm:sa

4、i基礎(chǔ)驗算詳見附頁 五、塔吊基礎(chǔ)施工1 、 1#塔吊基礎(chǔ)施工1# 塔吊基礎(chǔ)是鋼筋混凝土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為 6.45m*6.45m*1.7m ，位于地下室 筏板外側(cè)，汽車坡道下部，與地下室筏板無接觸，由于基礎(chǔ)體積大，基礎(chǔ)深度 達1.7m，混凝土體積達71n3，基礎(chǔ)模版考慮磚胎模，下部 70cm砌39墻，上部 砌 24 墻。塔吊底座采用預(yù)埋標準節(jié)的形式，再基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)埋一個加強節(jié)，塔吊安 裝完成后，基礎(chǔ)上砌筑直徑為 6m的圓柱形擋土墻。2 、2#、 3#塔吊基礎(chǔ)施工2#、3#塔吊基礎(chǔ)是鋼筋混凝土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為 5.6m*5.6m*1.35m，位于地下室筏板內(nèi)，基礎(chǔ)放置再筏板基礎(chǔ)下方，因此基礎(chǔ)施工時應(yīng)先

5、砌筑磚胎模，做好防水卷材，留置600mm接茬，與底板防水卷材連接，塔吊底座采用預(yù)埋標準節(jié) 的形式，再基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)埋一個加強節(jié)。3 、塔吊基礎(chǔ)其他注意事項(1) 按照各塔吊基礎(chǔ)塊布筋圖綁扎塔吊基礎(chǔ)鋼筋，此道工序施工質(zhì)量管理部門 必須做好過程控制、施工記錄、質(zhì)量驗收。(2) 將接地電阻(R<4Q)即扁鐵一端與預(yù)埋角鋼點焊好，并將另一端與插于 土層里的釬子用螺栓連接。(3) 澆注C35混凝土，并搗實，表面平整度控制在 1%。的范圍以內(nèi)。( 4)塔吊基礎(chǔ)做好養(yǎng)護工作，做好混凝土強度報告。(5) 基礎(chǔ)強度達 75%以上并經(jīng)質(zhì)量安全部門驗收合格后，方能安裝塔吊。(6) 測量員測試混凝土表面的水平度， 水

6、平度偏差必須控制在 1%的范圍以內(nèi)， 作好測量記錄。六、塔吊安裝6.1 安裝前的準備工作本工程塔機組裝由我項目部機電經(jīng)理梅衛(wèi)濤任總指揮，負責統(tǒng)一指揮安裝協(xié)調(diào)，工地安全負責人負責檢查、監(jiān)督，現(xiàn)場拆由徐海華負責現(xiàn)場人員安排、 配備，安裝作業(yè)人員須有相應(yīng)的上崗操作證，安裝作業(yè)人員名單見附頁。安裝前，由安全負責人，拆裝負責人組織安裝人員學(xué)習(xí)操作規(guī)程，以及本 塔機安裝（拆卸）工藝，熟悉安裝（拆裝）方式，安裝（拆卸）過程以及安全 注意事項，并做好對安裝人員進行書面的安全技術(shù)交底。安裝前還必須對塔機進行全面檢查，機械制造許可證、產(chǎn)品合格證齊全， 對塔機關(guān)鍵部位和焊接縫、銷、標準節(jié)螺栓，電氣裝置等認真檢查。對

7、安裝用 的鐵絲，吊裝鋼絲繩、繩扣、枕木，倒鏈等安全工具檢查清點，確保齊全并符 合使用要求。安裝前應(yīng)派專人維持現(xiàn)場秩序，由樊永輝負責，禁止在塔機安裝期間無關(guān) 人員進入和穿行塔機安裝現(xiàn)場，防止發(fā)生墜物打擊等安全事故，保證施工安全 順利進行6.2 安裝工器具準備手動葫蘆、10磅的大錘4把、鋼絲繩6根、8噸“U型卡5-6個、撬棍、活扳手、安全帶 5 條等施工用工具提前準備，并做好安全檢查。6.3 吊車準備及吊車參數(shù)施工用 50T 汽車起重機主要技術(shù)參數(shù)如下：臂桿長度 46 米臂桿變幅角度 0-78 °車身總長 13.50 米車身總寬 2.8 米支腿距離（縱橫）5.75 X 6.9米車身自重

8、40 噸七、塔機安裝步驟1 #塔吊考慮在基坑內(nèi)安裝， 2#、 3#塔吊在基坑上安裝（一）安裝前全面檢查塔機各部件。（二）設(shè)立施工警戒區(qū)域，禁止非施工人員穿行。（三）塔機安裝程序：1、安裝過渡節(jié)由于塔吊底座采用預(yù)埋標準節(jié)的形式，因此塔吊安裝下部不需要過度節(jié)，直 接安裝標準節(jié)。2、安裝3節(jié)標準節(jié)（根據(jù)現(xiàn)場情況可適當增加數(shù)量）用50T汽車吊依次吊起3個標準節(jié)，用軸銷將標準節(jié)與過渡節(jié)連接起來。每個角的軸銷用1個立銷連接，每個立銷都要插 1個開口銷，開口銷開口幅度 在 30° -45 °。（圖 2）陰、3、安裝頂升套架總成匚頂升套架總成包括：頂升套架、走道平臺'、扁擔架、油缸

9、、爬梯。將走道平臺安裝到套架上，將油缸、扁擔架安裝的相應(yīng)位置，最后用 50T汽車吊將頂 升套架吊起安裝到標準節(jié)外。（圖3）4、4 、安裝回轉(zhuǎn)總成先在地面上安裝好引進大梁，然后再進行吊裝，用50T汽車吊將回轉(zhuǎn)吊起,4個角用軸銷連接。吊裝時與塔身連接要注意，弓I進梁的方向和套架開口方向致。（圖4）5 、安裝駕駛室、塔頂在地面將駕駛室和平臺安裝到塔身上， 在將塔頂與駕駛室節(jié)連接，最后用1 根3m的鋼絲繩吊裝塔頂與回轉(zhuǎn)用軸銷連接。(圖5)6、安裝平衡臂總成(1) 平衡臂總成包括：平衡重支架平臺、欄桿、平衡臂節(jié)、卷揚機構(gòu)、拉桿（2）平衡臂總成在地面上組裝好。吊裝時吊點位置選用平衡臂上專用吊點四個吊耳，用

10、軸銷或大卡環(huán)連接。將其 吊起與塔頂連接起來。（圖6）陰7 、安裝起重臂總成臂根小車處應(yīng)墊木方抬高臂根以免壓壞小車，在地面不平整時墊起木方防 止地面不平使起重臂側(cè)翻出現(xiàn)危險。不應(yīng)鋪墊象磚頭這樣的不牢固易出現(xiàn)隱患 的物體來抬平起重臂。起重臂各節(jié)用軸銷在地面拼裝后，使用起重汽車吊將起 重臂吊起，將臂根與塔身用軸銷相連接，起重臂拉桿與塔尖用軸銷相連接。在 吊裝過程中在起得臂端部或根部系上牽引繩來引導(dǎo)方向。 （圖7）8安裝平衡重用50T汽車吊將平衡配置重逐一吊裝到平衡臂配重位置處，安裝完畢后把 平衡重用長拉板連接牢固，配重按照 42臂長的配重要求即12噸。（圖8）9、穿繞鋼絲繩將小車牽引繩從繩筒上松開，

11、根據(jù)起重臂確定鋼繩長度。將鋼繩無套環(huán)的 一頭從滑輪上穿過，并用鋼繩固定卡將該繩端固定在卷筒緣上，將鋼繩纏繞在 卷筒上，直至另一繩端卷至滑輪出。用軸銷將繩端固定在小車出，將牽引繩拉 緊。脫開小車掛繩，檢查小車牽引繩是否緊張。 10、按規(guī)范進行自檢，并填寫自檢記錄。八、塔機試車運轉(zhuǎn) 整機安裝完畢后，需試車運轉(zhuǎn)，對整機安裝質(zhì)量進行全面檢查，內(nèi)容包括：1、結(jié)構(gòu)部分：檢查部件、附件、聯(lián)接件安裝質(zhì)量和螺栓等連接件的堅固程 度，結(jié)構(gòu)外表應(yīng)無變形、開焊、裂縫等。2、繩、輪、鉤系統(tǒng)：檢查鋼絲繩的質(zhì)量、規(guī)格、纏繞、固定等情況符合規(guī) 定，各部分滑輪靈活可靠，吊鉤無超標磨損。3、傳動系統(tǒng)： 檢查各機構(gòu)傳達室應(yīng)平穩(wěn)無異

12、響； 制動器、離合器靈活可靠， 各潤滑良好，油質(zhì)符合規(guī)定。4、電氣系統(tǒng)：檢查各接觸器、繼電器觸點良好；儀表、照明、報警系統(tǒng)完 好可靠；控制、操縱裝置動作靈敏可靠；各安全保護裝置齊全、可靠；絕緣電 阻符合規(guī)定。5、安全限位和保護裝置：檢查各安全限位和保護裝置應(yīng)安全齊全，靈敏可 靠。要安裝好避雷裝置，保護接地電阻不大于 4Q。6、整機安裝完畢，經(jīng)驗收合格后方可使用，且須做好簽字交接手續(xù)。九、塔吊拆除 步驟一將起重臂回轉(zhuǎn)到標準節(jié)的引進方向（即頂升套架中有引進平臺的一側(cè)） ，使 回轉(zhuǎn)制動器處于制動狀態(tài)，使按使用說明書的要求，調(diào)整好頂升時小車所處的 平衡位置。拆除下支座與待拆標準節(jié)相連的高強度螺栓。步驟

13、二（1）一定要將頂升的缸伸出全長的 90%左右，頂升橫梁放置在標準節(jié) 1（待拆 標準節(jié)下的標準節(jié)）的上踏步（注意：絕不容許將頂升橫梁放置在待拆標準節(jié) 的踏步上）此時應(yīng)使頂升油缸不受力（即液壓系統(tǒng)壓力表讀數(shù)為零）頂升橫梁 兩端的銷軸放置在圓弧槽內(nèi)（兩端銷軸必須都進入，否則進行下部工作會出現(xiàn) 側(cè)塔事故）并且使兩端銷軸外端面在踏步的外側(cè)面的露出量基本相等。（2）拆除待拆標準節(jié)與標準節(jié) 1 相連的高強度螺栓。并將四個引進滾輪的銷 軸插入待拆標準節(jié)下部的連接套的螺栓孔內(nèi)，轉(zhuǎn)動引進滾輪使?jié)L輪軸線與引進 梁垂直。（3）開動液壓系統(tǒng)，升出油缸，將頂升套架上升至待拆標準節(jié)下端與標準節(jié)1上端凸臺有10 20mnt

14、勺間隙隨時停止頂升。步驟三（1）將待拆標準節(jié)推出至引進平臺上（2）回縮油缸，使套架下降。開始下降時，需要由專人看管套架上勺兩個爬 架，保證套架下降過程中，他們能順利躲過塔身主玄桿上勺兩個踏步（注意： 絕對禁止一個爬架躲過了，另一個躲過。否則會出現(xiàn)側(cè)塔事故！爬爪躲過踏步 后，一定要使他們處于水平狀態(tài)） 。步驟四（1） 繼續(xù)下降套架約半個標準節(jié)勺高度，直到爬爪與標準節(jié)2（待拆標準節(jié)上面勺標準節(jié)）勺踏步將接觸時停止下降，檢查左右兩個爬爪與標準節(jié)兩個踏 步之間勺位置是否正確（注意：兩個爬爪必須處于水平狀態(tài)，否則一個水平， 一個傾斜，進行下面工作時就會出現(xiàn)側(cè)塔事故！ ），確認正確無誤后再將套架下 降，同

15、時仔細觀察左右兩爬爪與踏步勺貼合情況。爬爪受力后停止下降，觀察 爬爪、踏步及受力構(gòu)件有無異響、變形等異常情況，確認正常方可進行下一部 操作，否則應(yīng)使頂升橫梁銷軸繼續(xù)放在踏步圓弧槽內(nèi)。步驟五(1) 繼續(xù)回縮油缸，將頂升橫梁銷軸從標準節(jié) 1 上踏步內(nèi)抽出后停止回縮。 再將油缸慢慢伸出至全長的 90%左右，頂升橫梁下降并將兩端銷軸放在標準節(jié) 2 下踏步的圓弧槽內(nèi)為止(注意：兩端銷軸都必須放入否則再繼續(xù)工作會出現(xiàn)側(cè) 塔事故！)。此時應(yīng)檢查頂升橫梁兩端銷軸與踏步的貼合情況及相對位置，確認 正確后方可繼續(xù)工作。(2) 稍微頂升，當頂升橫梁受力時停止，檢查頂升橫梁、踏步及受力部件受 力后有無異響和變形，確認

16、正常后繼續(xù)頂升至兩爬爪能轉(zhuǎn)動到躲過原接觸踏步 后停止頂升，然后轉(zhuǎn)動兩爬爪躲過踏步(注意：兩爬爪必須躲過，否則進行下 部工作時會出現(xiàn)側(cè)塔事故！ )。(3) 繼續(xù)下降套架，當標準節(jié) 2 頂面與下支座相接觸后，將頂升橫梁抽出， 將標準節(jié) 2 上端與下支座用高強度螺栓連接。步驟六(1) 開動小車，用吊鉤將待拆除標準節(jié)從引進平臺上稍微吊起，取下四個引 輪放在引進平臺上。(2) 開動小車，用吊鉤將待拆除標準節(jié)吊放至地面，至此，完成了一個標準 節(jié)的拆卸工作(若要繼續(xù)拆卸標準節(jié)，重復(fù)以上六個步驟的全部動作。當塔機 降到安裝高度(或能夠適當?shù)钠嚨醯鹊跹b設(shè)備拆除高度)時，用汽車吊逐步 拆除塔機各部)。步驟七 用

17、起升機構(gòu)收回起升鋼絲繩，將小車開車到吊臂根部固定。步驟八拆除部分平衡重步驟九 利用起升機構(gòu)，拆除吊臂拉桿與塔頂連接的銷軸，并將拉桿固定在吊臂上玄桿上（注意：操作過程中需要用汽車吊將吊臂端部稍微上翹） ，然后把吊臂總成平 穩(wěn)地放到地面上。步驟十拆除平衡臂剩余的平衡重。步驟十一 用汽車吊吊起平衡臂稍微上翹，拆除平衡臂拉桿，并將拉桿固定在平衡臂上， 拆除平衡臂根部銷軸，把平衡臂平穩(wěn)吊放至地面。步驟十二 其余部分的拆卸，請參照安裝程序，依據(jù)先裝后拆，后裝先拆的原則進行，若 沒有十分把握，請參照安裝程序進行拆卸工作。步驟十三 塔機拆卸完工后，由有關(guān)工程技術(shù)人員和專業(yè)維修人員進行清點和檢查，對主 要受力結(jié)

18、構(gòu)應(yīng)檢查焊縫、結(jié)構(gòu)變形及疲勞破壞等情況，檢查塔機各零部件是否 有損傷或碰傷等。步驟十四（拆除電氣裝置） 拆卸電氣裝置時應(yīng)保持電氣系統(tǒng)在斷電的情況下進行。 拆卸完后電纜線應(yīng)根據(jù)線號做好標志便于下次拆卸。十、安全技術(shù)措施1、現(xiàn)場技術(shù)負責人對塔機作全面檢查，對拆裝區(qū)域安全防護作全面檢查， 塔機司機對塔機各機構(gòu)作全面的檢查，電工對電路、操作、控制、制動系統(tǒng)作 全面檢查，吊裝指揮對已準備的機具、設(shè)備、繩索、繩卡等作全面的檢查。2、參加作業(yè)的人員必須持證上崗，進入施工現(xiàn)場必須遵守施工現(xiàn)場各項安 全規(guī)章制度。3、統(tǒng)一指揮、統(tǒng)一聯(lián)絡(luò)信號、合理分工、負責到人。4、進入現(xiàn)場必須戴好安全帽，在 2m 以上高空必須正

19、確使用經(jīng)試驗合格的安全帶，一律穿膠底防滑鞋和工作服上崗5、嚴禁無防護上下立體交叉作業(yè)，嚴禁酒后上崗，盡量避開夜間作業(yè)。6、高空作業(yè)工具必須放入工具包內(nèi)，不得隨意亂放工任意拋擲。起重臂下 嚴禁站人。7、所有工作人員不得擅自開動按鈕和撥動開關(guān)等。8、緊固螺栓應(yīng)用力均勻，按規(guī)定的扭矩值扭緊，穿銷子，嚴禁猛打猛敲， 物體間孔對位，使用桿棒撥正，不能用力過猛，以防滑脫，物體位緩慢靠近， 嚴禁撞擊損壞零件。9、 拆裝作業(yè)區(qū)域和四周設(shè)二道警戒線，安全防戶左右各20m掛起示警牌, 嚴禁任何人進入作業(yè)區(qū)域或在四周圍觀，現(xiàn)場安全監(jiān)督員負責安裝區(qū)域的安全 監(jiān)護工作。10、頂升作業(yè)要專人指揮，電源、液壓系統(tǒng)應(yīng)有專人操

20、作。11、進行技術(shù)交底，組織塔機司機學(xué)習(xí)起重機械安全規(guī)程 。12、凡遇大雨、大雪、風(fēng)力達 8.3m/S 時禁止拆裝塔吊。13、塔機基礎(chǔ)防水措施14、平整塔機基礎(chǔ)四周土，并進行夯實。15、塔機基礎(chǔ)留一集水坑。16、當有雨水積存時采用潛水泵QTZ6018矩形板式基礎(chǔ)計算書計算依據(jù):1 、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ6018塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度 H0(m)58塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)59.8塔身桁架結(jié)構(gòu)型鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2二、

21、塔機荷載tIJU3SSH塔機豎向荷載簡圖1 、塔機自身荷載標準值塔身自重G(kN)650起重臂自重 G(kN)83起重臂重心至塔身中心距離 Ri(m)30小車和吊鉤自重 G(kN)3小車最小工作幅度Fb2(m)0最大起重荷載Qa(kN)80最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大13.5距離 Rama(m)最大起重力矩 M(kN.m)145平衡臂自重G3(kN)55.27平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m)7.2平衡塊自重G4(kN)165平衡塊重心至塔身中心距離 RG4(m)11.82、風(fēng)荷載標準值3 k(kN/m2)工程所在地北京北京基本風(fēng)壓3 o(kN/m )工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.45塔

22、帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風(fēng)振系數(shù)B z工作狀態(tài)1.586非工作狀態(tài)1.644風(fēng)壓等效咼度變化系數(shù)a z1.429風(fēng)荷載體型系數(shù)口 s工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風(fēng)向系數(shù)a1.2塔身前后片桁架的平均充實率a 00.35風(fēng)荷載標準值3 k(kN/m2)工作狀態(tài)0.8 X1.2 X 1.586 X 1.95 X 1.429 X0.2 =0.849非工作狀態(tài)0.8 X1.2 X 1.644 X 1.95 X 1.429 X0.45 = 1.9793 、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)650

23、+83+3+55.27+165= 956.27起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)956.27+80 = 1036.27水平荷載標準值Fvk(kN)0.849 X 0.35 X 2X 59.8 = 35.539傾覆力矩標準值83X 30+3X 13.5-55.27 X 7.2-165 X 11.8+0.9 XM(kN m)(145+0.5 X 35.539 X 59.8) = 1272.41非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1 = 956.27水平荷載標準值Fvk'(kN)1.979 X 0.35 X 2X 59.8 = 82.841傾覆力矩標準

24、值M'(kN m)83X 30+3X 0-55.27 x 7.2-165 x 11.8+0.5 x82.841 x 59.8 = 2331.894 、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 x 956.27 = 1147.524起重荷載設(shè)計值Fc(kN)1.4FQk= 1.4 x 80= 112豎向荷載設(shè)計值F(kN)1147.524+112= 1259.524水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 x 35.539 = 49.7551.2 x (83 x 30+3x 13.5-55.27 x 7.2-165 x傾覆力矩設(shè)計值M(

25、kNm)11.8)+1.4 x 0.9 x (145+0.5 x 35.539 x 59.8)=1744.263非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.2Fk' = 1.2 x 956.27 = 1147.524水平荷載設(shè)計值Fv'(kN) 1.4F vk' = 1.4 x 82.841 = 115.977傾覆力矩設(shè)計值1.2 x (83 x 30+3x 0-55.27 x 7.2-165 x 11.8)+1.4M'(kN m)x 0.5 x 82.841 x 59.8 = 3641.791三、基礎(chǔ)驗算開昌0基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6.45基礎(chǔ)寬

26、b(m)6.45基礎(chǔ)高度h(m)1.7基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重丫3c(kN/m)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h'm)0基礎(chǔ)上部覆土的重度丫(kN/m3)0基礎(chǔ)混凝土保護層厚度S (mm)50地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值 fa(kPa)180基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值:G k=blh 丫 c=6.45 X 6.45 X 1.7 x 25=1768.106kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2G=1.2 X 1768.106=2121.727kN荷載效應(yīng)標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M k''=G iRsi+GRGAG3R33"G4R

27、34+0.5Fvk'H/1.2=83X 30+3X 0-55.27 X 7.2-165 X 11.8+0.5 X 82.841 X 59.8/1.2=2209.178kN mF vk''=F vk'/1.2=82.841/1.2=69.034kN荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M''=1.2 X (GRg汁GRlG3R33G4R4+1.4 X 0.5Fvk'H/1.2=1.2 X (83 X 30-3 X 0+55.27 X 7.2-165 X 11.8)+1.4 X 0.5 X 82.841 X59.8/1.2=3063.83

28、7kN mF v''=F v'/1.2=115.977/1.2=96.648kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6.45/6.45=1< 1.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。223W x=lb /6=6.45 X 6.45 /6=44.723mW y二bl2/6=6.45 X 6.45 2/6=44.723m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、丫方向的傾覆力矩:220522 05M kx=Mb/(b +l ) . =2331.89 X 6.45/(6.45 +6.45 ) . =1648.895kN mM ky=MI/(b 2+l2) 0.5=2331.89 X 6.4

29、5/(6.45 2+6.452)0.5 = 1648.895kN m1、偏心距驗算(1) 、偏心位置相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：P kmin =(Fk + G)/A-M kx/W-Mky/W=(956.27+1768.106)/41.602-1648.895/44.723-1648.895/44.723=-8.253<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。(2) 、偏心距驗算偏心距：e=(M+Fvkh)/(F k+G)=(2331.89+82.841 x1.7)/(956.27+1768.106)=0.908m合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離：a=(6.452+6.4

30、52)0.5/2-0.908=3.653m偏心距在 x 方向投影長度： eb=eb/(b 2+l 2)0.5=0.908x6.45/(6.45 2+6.452)0.5=0.642m偏心距在 y 方向投影長度： el=el/(b 2+l 2)0.5=0.908x6.45/(6.45 2+6.452)0.5=0.642m偏心荷載合力作用點至®側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b'=b/2-e b=6.45/2-0.642=2.583m偏心荷載合力作用點至 el 一側(cè) y 方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l'=l/2-e l=6.45/2-0.642=2.583m22 bT=2.583x 2.5

31、83=6.673m >0.125bl=0.125 X6.45 X6.45=5.2m滿足要求！2、基礎(chǔ)底面壓力計算荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值P kmin =-8 . 2 5 3kPaP kmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(956.27+1768.106)/(3x 2.583x 2.583)=136.09kPa3 、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力P k=(Fk+Gk)/(lb)=(956.27+1768.106)/(6.452x 6.45)=65.486kN/m 24 、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值f a=180.00kPa(2) 、軸心作用時地基承

32、載力驗算P k=65.486kPaW f a=180kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算P kmax=136.09kPaW 1.2f a=1.2 x 180=216kPa滿足要求!5、基礎(chǔ)抗剪驗算話丨IR基礎(chǔ)有效高度：ho=h- S =1700-(50+25/2)=1637mmX軸方向凈反力:P xmin二丫 (Fk/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35 x(956.270/41.603-(2209.178+69.034 x 1.700)/44.723)=-39.198kN/mP xmax二丫(Fk/A+(Mk''

33、 + F vk''h)/W x)=1.35 x(956.270/41.603+(2209.178+69.034 x 1.700)/44.723)=101.260kN/m 2假設(shè)FXmin = 0,偏心安全，得P ix=(b+B)/2)P xma>/b=(6.450+2.000)/2)x 101.260/6.450=66.329kN/mY 軸方向凈反力：P ymin二丫(Fk/A-(Mk''+F vk''h)/W y)=1.35 x(956.270/41.603-(2209.178+69.034x 1.700)/44.723)=-39.198

34、kN/mP ymax二丫 (Fk/A+(Mk'' + F vk''h)/W y)=1.35 X(956.270/41.603+(2209.178+69.034x 1.700)/44.723)=101.260kN/m假設(shè) Pymin=0, 偏心安全，得P 1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.450+2.000)/2)x 101.260/6.450=66.329kN/m基底平均壓力設(shè)計值：p x=(Pxmax+P1x)/2=(101.26+66.329)/2=83.794kN/mp y=(Pymax+P1y)/2=(101.26+66.329)/2=83.

35、794kPa基礎(chǔ)所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=83.794x (6.45-2) x 6.45/2=1202.555kNV y=|p y|(l-B)b/2=83.794x (6.45-2) x 6.45/2=1202.555kNX 軸方向抗剪：h 0/1=1637/6450=0.254 < 40.25B cfclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6450X 1637=44082.364kNV<=1202.555kN滿足要求！Y 軸方向抗剪：h 0/b=1637/6450=0.254 < 40.25B cfcbh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6

36、450X 1637=44082.364kN> Vy=1202.555kN滿足要求!6、軟弱下臥層驗算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dY m=1.5 x 19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：p z=lb(P k-p j/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0)=(6.45 x6.45 x (65.486-28.5)/(6.45+2 x5xtan20 ) x (6.45+2 x 5x tan20 )=15.115kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z Y =5x 19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值f az=f azk+ 耳 b 丫 (b-3)+ n

37、 d y m(d+z-0.5)=130.00+0.30 x 19.00 x (6.00-3)+1.60 x 19.00 x(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=15.115+95=110.115kPa<faz=329.5kPa滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB400 25200基礎(chǔ)底部短向配筋HRB400 25200基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB400 基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB400 22200222001、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ) X 向彎矩：M i =(b-B) 2p/8=(6.45-2)2X 83.794 X 6.45/8=133

38、7.842kN m基礎(chǔ) Y 向彎矩：M n =(l-B) 2pyb/8=(6.45-2) 2X 83.794 X 6.45/8=1337.842kN m2 、基礎(chǔ)配筋計算(1) 、底面長向配筋面積a “=|Mn |/( a ifcbho2)=1337.842 X 106/(1 X 16.7 X 6450X 16372)=0.005Z i = 1-(1-2 a si)0.5 = 1-(1-2 X 0.005) 0.5=0.005Y si=1- Z i/2=1-0.005/2=0.998A si=|Mn |/( y sih°fyi)=1337.842 X 106/(0.998 X 163

39、7X 360)=2275m 基礎(chǔ)底需要配筋：A二max(2275,p bh°)=max(2275, 0.0015 X 6450X21637)=15838mm222基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋： A1'=16313.281mmA=15837.975mm滿足要求！(2) 、底面短向配筋面積a s2=|Mi|/( a 1fclh 02)=1337.842 X 106/(1 X 16.7X6450X 16372)=0.0050.50.5Z 2=1-(1-2 a s2)0.5=1-(1-2 X0.005) 0.5=0.005Y s2=1-Z 2/2=1-0.005/2=0.99862A s2=|

40、Mi|/( Y s2h0fy2)=1337.842 X 106/(0.998 X 1637X360)=2275mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A=max(2275,p lh °)=max(2275, 0.0015 X 6450X21637)=15838mm2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：As2=16313.281mm=15837.975mrm滿足要求！(3) 、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：As3'=12633.005mm0.5Asi'=0.5 X16313.28 仁8156.641mm滿足要求！(4) 、頂面短向配筋面積_2基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：As4'=12633.00

41、5mm>0.5AsJ=0.5 X16313.28 仁8156.641mm滿足要求!(5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖QTZ5515矩形板式基礎(chǔ)計算書本工程所用的5515型塔吊因?qū)嶋H情況限制，將臂長調(diào)整至 42m此基礎(chǔ)驗 算按55m臂長驗算，基礎(chǔ)穩(wěn)定性滿足55m臂長要求及滿足42m臂長要求。計算依據(jù)：1 、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ80( 5515)塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度 H0(

42、m)42.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)圓鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6二、塔機荷載血<*】滬豐竊曲帕砂BQrdTi塔機豎向荷載簡圖1 、塔機自身荷載標準值塔身自重G(kN)350起重臂自重 G(kN)61.74起重臂重心至塔身中心距離 Ri(m)28小車和吊鉤自重 G(kN)2.1小車最小工作幅度Fb2(m)0最大起重荷載QakN)78.4最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大距離 FQma(m)13.5最小起重荷載Qin(kN)15最大吊物幅度 Rmin(m)53.5最大起重力矩M(kN m)Max78.4 x 13.5 , 15X53.5 = 1058.4平衡臂自重

43、G3(kN)37.24平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m)2.1平衡塊自重G4(kN)147平衡塊重心至塔身中心距離 RG4(m)10.052、風(fēng)荷載標準值3 k(kN/m2)工程所在地北京北京基本風(fēng)壓3 o(kN/m )工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風(fēng)振系數(shù)B z工作狀態(tài)1.586非工作狀態(tài)1.643風(fēng)壓等效咼度變化系數(shù)a z1.297風(fēng)荷載體型系數(shù)口 s工作狀態(tài)1.793非工作狀態(tài)1.611風(fēng)向系數(shù)a1.2塔身前后片桁架的平均充實率a 00.35風(fēng)荷載標準值3 k(kN/m2)工作

44、狀態(tài)0.8 X1.2 X 1.586 X 1.793 X 1.297 X0.2 =0.708非工作狀態(tài)0.8 X1.2 X 1.643 X 1.611 X 1.297 X0.45 = 1.4833 、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)350+61.74+2.1+37.24+147 =598.08起重荷載標準值Fqk(kN)78.4豎向荷載標準值Fk(kN)598.08+78.4 = 676.48水平荷載標準值Fvk(kN)0.708 X 0.35 X 1.6 X 43= 17.049傾覆力矩標準值M(kN m)61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X

45、 2.1-147 X10.05+0.9 X (1058.4+0.5 X 17.049 X 43)=1483.974非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1 = 598.08水平荷載標準值Fvk'(kN)1.483 X 0.35 X 1.6 X 43= 35.711傾覆力矩標準值61.74 X 28+2.1 X 0-37.24 X 2.1-147 X 10.05+0.5Mk'(kN m)X 35.711 X 43= 940.9524 、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 X 598.08 = 717.696起重荷載設(shè)計

46、值Fc(kN)1.4FQk= 1.4 X 78.4 = 109.76豎向荷載設(shè)計值F(kN)717.696+109.76 = 827.456水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X 17.049 = 23.8691.2 X (61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)10.05)+1.4 X 0.9 X (1058.4+0.5 X 17.049 X 43)=2037.261非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.2Fk' = 1.2 X 598.08 = 717.696水平荷載設(shè)計值Fv'(kN

47、) 1.4F vk' = 1.4 X 35.711 = 49.995傾覆力矩設(shè)計值1.2 X (61.74 X 28+2.1 X 0-37.24 X 2.1-147 XM'(kN m)10.05)+1.4 X 0.5 X 35.711 X43 = 1282.7三、基礎(chǔ)驗算FIrdArJJJ)01湎 基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)5.6基礎(chǔ)寬b(m)5.6基礎(chǔ)高度h(m)1.35基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重丫3c(kN/m)24基礎(chǔ)上部覆土厚度h'm)0基礎(chǔ)上部覆土的重度丫(kN/m3)0基礎(chǔ)混凝土保護層厚度S (mm)50地基參數(shù)修正后的地基承載力特

48、征值 fa(kPa)180基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值:G k=blh 丫 c=5.6 X 5.6 X 1.35 x 24=1016.064kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2G=1.2 X 1016.064=1219.277kN荷載效應(yīng)標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M k''=G iRsi+GR2max"G3RsAG4R34+0.9 X (Mh+0.5FvkH/1.2)=61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X 10.05+0.9 X (1058.4+0.5 X17.049 X 43/1.2)=1428.991kN

49、mF vk''=F vk/1.2=17.049/1.2=14.207kN荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M''=1.2 X (G1R3l+GR?ma-G3Rs3G4R54)+1.4 X 0.9 X (M2+0.5F vkH/1.2)= 1.2X (61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X 10.05)+1.4 X 0.9 X(1058.4+0.5 X 17.049 X 43/1.2)=1960.284kN mF v''=F v/1.2=23.869/1.2=19.89kNW x=lb2/6=5.6

50、x 5.62/6=29.269m3W y=bl 2/6=5.6 x 5.62/6=29.269m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、丫方向的傾覆力矩:M kx=Mb/(b 2+l2)0.5 = 1483.974 x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5 = 1049.328kN mM ky=MI/(b 2+|2)0.5 = 1483.974 x 5.6/(5.6 2+5.62) 0'5 = 1049.328kN m1、偏心距驗算(1) 、偏心位置相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：P kmin =(F k + G)/A-M kx/WX-Mky/W=(676.4

51、8+1016.064)/31.36-1049.328/29.269-1049.328/29.269=-17.73<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。(2) 、偏心距驗算偏心距：e=(M+Fvkh)/(F k+G)=(1483.974+17.049 x1.35)/(676.48+1016.064)=0.89m合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離：a=(5.62+5.62) 0.5/2-0.89=3.069m偏心距在 x 方向投影長度： eb=eb/(b 2+l2)0.5=0.89x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5=0.63m偏心距在 y 方向投影長度： el=el/(b 2+l2

52、)0.5=0.89x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5=0.63m偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b'=b/2-e b=5.6/2-0.63=2.17m偏心荷載合力作用點至 el 一側(cè) y 方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l'=l/2-e l=5.6/2-0.63=2.17m22bT=2.17x 2.17=4.711m2>0.125bl=0.125 x 5.6 x 5.6=3.92m2滿足要求！2 、基礎(chǔ)底面壓力計算荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值P kmin =- 1 7 . 7 3kPaP kmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(6

53、76.48+1016.064)/(3x 2.17x2.17)=119.766kPa3 、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力P k=(Fk+Gk)/(lb)=(676.48+1016.064)/(5.62x5.6)=53.971kN/m 24 、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值f a=180.00kPa(2) 、軸心作用時地基承載力驗算P k=53.971kPaW f a=180kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算P kmax=119.766kPaW 1.2f a=1.2 x 180=216kPa滿足要求！5、基礎(chǔ)抗剪驗算爲I基礎(chǔ)有效高度：ho=h- S =1350-(50+22

54、/2)=1289mmX軸方向凈反力:P xmin二丫(Fk/A-(Mk”+F vk''h)/W x)=1.35 x(676.480/31.360-(1428.991 + 14.207x 1.350)/29.269)=-37.673kN/mx 1.350)/29.269)=95.916kN/mP xmax二丫 (Fk/A+(Mk'' + F vk''h)/W x)=1.35 x(676.480/31.360+(1428.991 + 14.207x 95.916/5.600=61.660kN/m假設(shè)Fxmin = 0,偏心安全，得P 1x=(b+B)/2)P xmax/b=(5.600+1.600)/2)Y 軸方向凈反力：P ymin二丫(Fk/A-(Mk” + F vk''h)/W y)=1.35 X(676.480/31.360-(1428.991+14.207X 1.350)/29.26