600MW凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算(DOC)

1、 鍵入文字熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)題目：國產(chǎn)600MW 凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算指導(dǎo)教師：李驚濤專 業(yè) : 熱能與動(dòng)力工程班級(jí)：熱能09學(xué)號(hào)：1091姓名：能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院華北電力大學(xué)熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)目錄一、課程設(shè)計(jì)的目的 3二、計(jì)算任務(wù) 3三、計(jì)算原始資料 33.1 汽輪機(jī)形式及參數(shù) 33.2 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù) 33.3 鍋爐型式及參數(shù) 43.4 其他數(shù)據(jù) 43.5 簡化條件 4四、熱系統(tǒng)計(jì)算 54.1 汽水平衡計(jì)算 54.2 汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算 54.3 輔助計(jì)算 54.4 各級(jí)加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算 64.5 高壓加熱器組及除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算 74.6 除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算

2、84.7 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算 84.8 汽輪機(jī)排汽量計(jì)算與校核 104.9 汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算 114.10 汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算 124.11 全廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算 13五、反平衡校核 14六、參考資料 15附圖（汽態(tài)膨脹過程線） 1628一、課程設(shè)計(jì)的目的熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)的主要目的是要確定在不同負(fù)荷工況下各部分汽水流量及其參數(shù)、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，由此衡量熱力設(shè)備的完善性，熱力系統(tǒng)的合理性，運(yùn)行的安全性和全廠的經(jīng)濟(jì)性。是學(xué)生在學(xué)習(xí)熱力發(fā)電廠課程后的一次綜合性的訓(xùn)練，是本課程的重要環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計(jì)是學(xué)生進(jìn)一步鞏固、加深所學(xué)的理論知識(shí)并有所擴(kuò)展；學(xué)習(xí)并掌握熱力系

3、統(tǒng)全面性計(jì)算和局部性分析的初步方法；培養(yǎng)學(xué)生查閱、使用國家有關(guān)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范，進(jìn)行實(shí)際工程設(shè)計(jì)，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力；鍛煉提高運(yùn)算、制圖、計(jì)算機(jī)編程等基本技能；增強(qiáng)工程概念，培養(yǎng)學(xué)生對工程技術(shù)問題的嚴(yán)肅、認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。二、計(jì)算任務(wù)1 .根據(jù)給定的熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，在h s圖上匯出蒸汽的汽態(tài)膨脹線；2 .計(jì)算額定功率下的汽輪機(jī)進(jìn)汽量D0，熱力系統(tǒng)各汽水流量Dj；3 .計(jì)算機(jī)組和全廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)（機(jī)組汽耗量、機(jī)組熱耗量、機(jī)組熱耗率、機(jī)組汽耗率、絕對電耗率、全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗量、全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率、全廠熱耗率、全廠熱效率）。三、計(jì)算原始資料3.1 汽輪機(jī)形式及參數(shù)1）機(jī)組形式：亞臨界、一次中間再熱、四缸

4、四排氣、單軸、凝汽式汽輪機(jī)。2）額定功率：3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）4）再熱蒸汽參數(shù)（進(jìn)汽閥前）Pe=600MW 。P0=16.7Mpa， t0=537。Prh=3.234Mpa， trh=537 冷段：P rh=3.56Mpa， trh=315。5）汽輪機(jī)排氣壓力Pc=4.4/5.39kPa，排氣比焓hc=2333.8kJ/kg。項(xiàng)目單位H1H2H3H4（除氧器）H5H6H7H8抽氣壓力P jMPa5.8943.5931.6120.74470.30500.1300.06970.022抽氣溫度tj380.9316.9429.1323.6223.2137.888.561.0抽氣焓hjkJ/kg

5、3132.930163317.73108.22912.92749.52649.52491.1加熱器上端差t-2.000-3.03.03.03.0加熱器下端差 t 15.35.3-5.35.35.35.35.3水側(cè)壓力pwMPa20.1320.1320.130.70741.7241.7241.7241.724抽汽管道壓損 p j%333555553.2回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)（ 1）機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)；表 3-12）最終給水溫度：tfw=274.1 ；（ 3）給水泵出口壓力：Pu=20.13MPa，給水泵效率：83%；（ 4）除氧器至給水泵高差：21.6m；（ 5）小汽機(jī)排汽壓力：Pc=6.27kPa

6、。小汽機(jī)排氣焓：2422.6kJ/kg。3.3鍋爐型式及參數(shù)（ 1）鍋爐形式：英國三井2027-17.3/541/541 ；（ 2）額定蒸發(fā)量：D b： 2027t/h；（ 3）額定過熱蒸汽壓力Pb=17.3MPa；額定再熱蒸汽壓力：3.734MPa；（ 4）額定過熱蒸汽溫度：541；額定再熱蒸汽溫度541；（ 5）汽包壓力：Pdu： 18.44MPa；（ 6）鍋爐熱效率：92.5%。3.4 其他數(shù)據(jù)（ 1）汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失4%，中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失2%；（ 2）軸封加熱器壓力Pt： 98kPa，疏水比焓：415kJ/kg；（ 3）機(jī)組各門桿漏汽、軸封漏氣等小汽流量及參數(shù)見表3-2；表 3-2

7、漏汽點(diǎn)代號(hào)ABKL1N1M1LN漏汽量，kg/h62026774103027895643437101漏汽系數(shù)0.00033530.00014440.0040080.0016374.81410-50.00030500.00185955.463 10-5漏汽點(diǎn)比焓3394.43394.43536.63328.13328.13328.130163016漏汽點(diǎn)代號(hào)MRPTSJW漏汽量kg/h639190896660141230245687漏汽系數(shù)0.00034560.00010270.00048460.00035700.00076370.016360.0003716漏汽點(diǎn)比焓30163108.2310

8、8.22716.22716.23016.152337.84）鍋爐暖風(fēng)器耗氣、過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)見表3-3；表 3-3名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過熱器減溫水汽水量，kg/h3000010000200003500055000離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3394.41760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83.783.783.7687724.7（ 5）汽輪機(jī)機(jī)械效率：98.5%；發(fā)電機(jī)效率：99%；（ 6）補(bǔ)充水溫度：20；（ 7）廠用電率0.07。3.5 簡化條件（ 1）忽略加熱器和抽汽管道散熱損失；（ 2）忽略凝結(jié)水泵的焓升。4.1 汽水平衡計(jì)算（ 1）全

9、廠補(bǔ)水率全廠汽水平衡如圖4-1 所示， 各汽水流量見表 3-3。 將進(jìn)、 出系統(tǒng)的各流量用相對量 表示。由于計(jì)算前汽輪機(jī)進(jìn)汽量D0為未知，故預(yù)選 D0 1849085 kg/h 進(jìn)行計(jì)算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)L 30000 1849085 0.01622鍋爐排污系數(shù)bl =D bl/D 0=10000/1849085=0.005408其余各量經(jīng)計(jì)算為廠 用 汽 系 數(shù) p 0.01082 ， 減 溫 水 系 數(shù) sp=0.02974，暖風(fēng)器疏水系數(shù) nf=0.01893ma= + L+bl=0.032452）給水系數(shù)fw如圖 4-1 ， 1 點(diǎn)物質(zhì)平衡 b= 0+ L=1.016222

10、點(diǎn)物質(zhì)平衡fw=b+bl sp=1.01622+0.005408-0.02974=0.9919（ 3）各小汽流量系數(shù)見表格 3-24.2 汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算4.3 1）主汽參數(shù)由主汽門前壓力p0 =16.7MPa ,溫度t0 =537，查水蒸汽焓熵圖，得主汽比焓3393.564kJ/kg. 。主汽門后壓力p0 =16.7（1-p1 ）=16.032MPa ， ho =ho 由壓力與焓值反查焓熵圖得主汽門后溫 t0 =534.2。4.4 2）再熱蒸汽參數(shù)由再熱冷段prh =3.56MPa, trh =315 ,查水蒸汽焓hrh =3017.38 kJ/kg 中聯(lián)門前蒸汽壓力prh=3.234MP

11、a,溫度trh=537，查焓熵圖，得水蒸汽比焓hrh=3537.00165kJ/kg。中聯(lián)門后再熱蒸汽壓力prh =p0（1- p2） 3.169MPa,由 hrh=hrh ,查焓熵圖，得中聯(lián)門后再熱汽溫trh =536.7。4.5 輔助計(jì)算（ 1）軸封加熱器計(jì)算hsg，詳細(xì)計(jì)算如下表：表4-1用加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器的平均進(jìn)汽焓項(xiàng)目BNN1TR汽(水)量，kg/h267891016601901307漏汽系數(shù)i0.0001444-5 4.813x10-5 5.463x100.0003570.00010280.0007069漏氣點(diǎn)比hi ,kJ/kg3394.43328.130162716.2

12、3108.2總焓i hi0.490200.160210.164760.969630.319462.10946平均比焓hsg kJ/kg2.10422/0.0007069=2976.5(2)均壓箱計(jì)算用加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱平均蒸汽比焓hjy，詳細(xì)計(jì)算如下：表4-2：PMM1漏汽量G i ,kg/h8966395642099漏汽系數(shù)i0.00048460.00034560.00030510.001135漏汽點(diǎn)比焓hi,kJ/kg3108.230163328.1總焓ihi1.506321.042391.015263.5639平均比焓hjy3.5639/0.001135 =3139.2(3)凝汽器平均

13、排汽壓力計(jì)算由ps1 =4.4kPa,查水蒸汽性質(zhì)表，得ts1 =30.668由ps2= 5.39kPa,查水蒸汽性質(zhì)表，得ts2 =34. 348凝汽器平均溫度ts 0.5( 30.618 +34.218 ) = 32.508 查水蒸汽性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力Ps=4.8882kPa，將所得數(shù)據(jù)與表3-1 一起，以各個(gè)抽起點(diǎn)為節(jié)點(diǎn)，在h-s 圖上繪制出汽態(tài)膨脹線。(見附圖)(4)原始數(shù)據(jù)整理及汽態(tài)線繪制整理原始資料,計(jì)算完數(shù)據(jù)記入表4-3 中：表 4-3 600MW 機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算點(diǎn)汽水參數(shù)額定工況項(xiàng)目單位各計(jì)算點(diǎn)H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽抽 汽 壓 力 PjM pa5.894

14、3.5931.6120.74470.30500.1300.06970.022-汽 參抽 汽 溫 度 tj380.9316.9429.1323.6233.2137.88 8. 561. 0數(shù)抽 汽 焓hjkJ/kg3132.9301 63317.73108.22972.92749.52649.52491.12976.5加 熱 器出 口 水 溫 twj274.400242.274199.895 165.21129.886 102.324 85.2900 57.98832.76疏 水 焓 hdwjkJ/kg1075.50883.400723.300 544.724 466.100 394.700 2

15、81.500 161.9415水 溫 水 焓出 口水焓 hwjkJ/kg1203.61050.89860.000 709.6000559.339 443.900 372.880 253.600 138.7進(jìn)口水焓hwj+1kJ/kg1050.8860.00709.6000559.339 443.900 372.880 253.600 138.7136.34.6 各級(jí)加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算首先計(jì)算高壓加熱器H1加熱器壓力P1： P1 (1P1)P1 (1 0.03) 5.894 5.717MPa式中P 1 第一抽汽口壓力； P1抽汽管道相對壓損由 P1 5.717MPa，查水蒸汽性質(zhì)表得加熱器飽

16、和溫度ts1 272.4 ， H1 出口溫度：tw1ts1 t 272.4 ( 2.0) 274.4式中 t -加熱器上端差。H1 疏水溫度td,1t w,1t1242.3 5.3 247.6式中t1 加熱器下端差，t15.3t w,1 -進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H2 的上端差t 計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.13MPa，由tw1=274.4，查得H1 出水比焓hw,1=1203.6kJ/kg。由 tw,1=242.3，查得H1 進(jìn)水比焓hw,2=1050.9kJ/kg。由 td,1=247.8，查得H1 疏水比焓hd,1=1075.2kJ/kg。至此高壓加熱器H1 進(jìn)、 出口汽水

17、參數(shù)已全部算出，同理可依次計(jì)算其余加熱器各進(jìn)出口汽水參數(shù)。將計(jì)算結(jié)果列于表4-3 中。4.7 高壓加熱器組及除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算( 1)由高壓加熱器H1 熱平衡計(jì)算 1高壓加熱器H1 的抽氣系數(shù)fw(hw,1hw,2)/ h 0.9919 (1203.6 1050.8) /1.010.073671h1hd,13132.9 1075.5高壓加熱器H1的疏水系數(shù)d1：d 110.07361,d ,11( 2)由高壓加熱器H2 熱平衡計(jì)算 2、 rh高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)2：fw (hw,2 hw,3)/ h d,1 (hd,1hd,2 )2h2 hd,20.08210.9919 (1050.8 8

18、60) /1.0 0.07367 (1075.5 883.4)3016 883.4高壓加熱器H2 的疏水系數(shù) d,2：d,2d,110.07367 0.0821 0.1557再熱器流量系數(shù) rh：rh 112 sg,B J sg,L1 sg,N1 sg,M 1 sg,L sg,N sg,M1 0.07361 0.0812 0.0001444 0.01636 0.001637 0.000048140.0003050 0.001859 0.00005463 0.0003456 0.823( 3)由高壓加熱器H3 熱平衡計(jì)算 3高壓加熱器和H3 的抽汽系數(shù) 3：fw(hw,3 hpu )/ hd ,

19、2 (hd,2 hd,3)sg,k ( hsg,k hd,3 )3h3 hd,30.9919 (860 735.0) 0.1557 ( 883.4 732.3)0.004008 ( 3536.6 732.3)3317.7 732.30.0342高壓加熱器H3 的疏水系數(shù) d,3：d，3d，23 sg,k0.1557 0.0342 0.004008 0.19394.6除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算除氧器出水流量系數(shù) c,4：c,4 fw sp 0.9919 0.02974 1.0216抽汽系數(shù) 4：除氧器物質(zhì)平衡與熱平衡見圖4-3，由于除氧器為混合式加熱器，進(jìn)水量 c,5是未知，但可由下式算出：4 c,4h

20、w,4hw,5 / h d,3hd,3hw,5sg,L1(hsg,L1hw,5)sg,L(hsg,Lhw,5)nf (hnf hw,5) /(h4 hw,5) 1.0216 (709.6 559.339)/1.0 0.1939(723.32 559.339) 0.001637 (3328.1 559.339) 0.81859 (3016 559.339)0.1893 (687 559.339) /(3108 559.339) 0.03454.7 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算（ 1）低壓加熱器H5 熱平衡計(jì)算 5低壓加熱器H5 出水系數(shù) c,5：如圖4-3 所示c,5c,4 d ,34 sg,L1

21、sg,L nf1.0216 0.1939 0.0345 0.001637 0.001859 0.018930.77低壓加熱器H5 抽汽系數(shù) 5：c,5 (hw,5 hw,6)/ h 0.77 (559.339 443.9)/1.05 0.0356 h5 hd,52972.9 466.1低壓加熱器H5 疏水系數(shù)d,55 0.035( 2)低壓加熱器H6 熱平衡計(jì)算 6低壓加熱器H6 抽汽系數(shù)c,5(hw,6 hw,7)/ hd,5(hd,5 hd,6)7 h6 hd ,60.7587 (432.247 360.158) /1.0 0.034 (454.414 382.024)2749.5 382

22、.0240.02216低壓加熱器H6 疏水系數(shù) d,6：d,6d,56 0.035 0.02216 0.05716( 3)由低壓加熱器H7 熱平衡計(jì)算 7低壓加熱器H7 的抽汽系數(shù) 7：c,5 (hw, 7 hw,8) / h d,6 (hd,6 hd ,7 )7 h7 hd,70.77 (372.88 253.6) /1.0 0.05716 (394.7 281.5)2649.5 281.50.036低壓加熱器H7 的疏水系數(shù) d,7：d,7d,67 0.05716 0.036 0.09316( 4)由低壓加熱器H8 熱平衡計(jì)算 8由于低壓加熱器H8 的進(jìn)水焓hsg，疏水焓h8,d為未知，故

23、先計(jì)算軸封加熱器SG,由于SG的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓hw,sg：sg (hsg hd,sg ) hhw,sghcc,5137.00.0007069 (2976.5 415) 1.00.77139.35KJ /kg式中，軸封加熱器進(jìn)汽系數(shù) sg,i 和進(jìn)汽平均焓值hsg的計(jì)算見表4-2。由pw,sg=1.724MPa,hw,sg=138.7kJ/kg,反查焓熵圖得軸封加熱器出口水溫tw,sg=32.76。低壓加熱器H8 疏水溫度td,8：td 8 tw st1 32.76 5.3 38.22, ,g由 p8=0.0209MPa, t d,8=38.26查得低壓加熱器H8 疏水比焓hd

24、,8=160.27kJ/kg.低壓加熱器H8 抽汽系數(shù) 8：c,5 (hw,8 hw,sg)/ hd ,7(hd ,7hd,8 )8h8 hd ,80.7593 (245.138 138.7)/1.0 0.0909 (266.76 160.273) 0 02612491.1 160.273.低壓加熱器H8 疏水系數(shù) d,8：d,8d,78 0.0909 0.03052 0.119264.8汽輪機(jī)排汽量計(jì)算與校核(1)小汽機(jī)抽汽系數(shù) xj：c,4( hpu hpu)1.0216 25.415xj ,0.03787xjh4 h 3108.2 2422.64 c,xj(2)由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算 c

25、 c= c,5- d,8-sg- xj- w-ma=0.7592-0.1216-0.007069-0.03787-0.0003716-0.03244=0.56636(3)由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡計(jì)算 cH4 抽汽口抽汽系數(shù)和 4：44 xj nf pl 0.04227 0.03791 0.01893 0.01081 0.11042各加熱器抽汽系數(shù)和 j：j 123456780.07308 0.0812 0.03885 0.11042 0.03495 0.02205 0.03390 0.030610.42506軸封漏氣系數(shù)和 sg,k：sg,k sg,k sg,B sg,L1 sg,N 1 sg,M 1

26、 sg,L sg,N sg,M sg,P sg,Rsg,T sg,s 0.004008 0.0001444 0.001637 0.00004814 0.0003050 0.001859 0.00005463 0.0003456 0.0004846 0.0001027 0.0003570 0.0007637 0.008582凝汽系數(shù) c：c 1 j sg,k 1 0.42506 0.008582 0.56632該值與凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的凝汽系數(shù) c相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。4.9汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算( 1)凝汽流做功wcwc( c ag,S sg,T )(h0 hc qrh) J qrhsg,A(h

27、0 h2)(0.56636 0.0007637 0.000357) (3393.564 2333.8 521.75612) 0.1636 521.75612 0.0003353 (3393.564 3013.628) 886.14kJ/ kg式中 再熱蒸汽吸熱量：qrhhrhhrh3535.3842 3013.628 521.75612kJ / kg(2)抽汽流做功wa,j1kg 第一級(jí)抽汽做功wa,1：wa,1h0h13393.564 3132.9 260.664kJ / kg。1kg 第二級(jí)抽汽做功wa,2：wa,2h0h23393.564 3016 377.564kJ / kg 。1kg

28、 第三級(jí)抽汽做功wa,3：wa,3h0 h3 qrh 3393.564 3317.7 521.75612 597.62kJ / kg。同理可算出其余48 級(jí) 1kg 抽汽做功量列于表4-4 中表 4-4H1H2H3H4H5H6H7H81kg 抽汽做功（kJ/kg）260.664377.564597.62807.121002.41165.81265.81424.2各級(jí)抽汽量（kg/h）135131.51501467183779270.564607407726268456434抽汽流總內(nèi)功 wa,j：wa,j1wa,12wa,23 wa,34 wa,45wa,56wa, 67wa,78wa,80.

29、07308 261.5 0.0812 378.4 0.03885 597.3 0.11042 806.8 0.034941002.1 0.02203 1165.5 0.03390 1265.5 0.03052 1423.9309.15kJ/kg( 3)附加功量wsg,k附加做功量 wsg,k是指各小汽流量做功之和：wsg,k sg,k (h0 hsg,k qrh )(sg,L1 sg,N 1sg,M 1)(h0hsg,L1 )( sg,L sg,N sg,M )(h0 hsg,L )( sg,P sg, R)(h0 hsg,Pqrh )0.004008 (3393.564 3536.6 521

30、.75612) (0.001637 0.00004814 0.0003050)(3393.564 3328.1) ( 0.0018590.000054630.0003456)(3393.564 3016) ( 0.00048460.0001028) (3393.5643108.2 521.75612)2.979kJ / kg( 4)汽輪機(jī)內(nèi)功wiwi wcwa,jwsg,k 886.3 309.16 2.976 1198.336kJ / kg4.10 汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算汽輪機(jī)比熱耗q0:q0h0 hfw rh qrh 3393.564 1202.5 0.8250 521.75612

31、 2621.5汽機(jī)絕對內(nèi)效率i：i wi /q01198.529/ 2621.50.45719汽輪機(jī)絕對電效率e：e m g i 0.985 0.990.457190.44583汽輪機(jī)熱耗率q： q 3600/ e 3600/0.44583 8074.8kJ/(kw h)汽輪機(jī)汽耗率d： d q/q0 8074.8/ 2621.5 3.0802kg/(kw h)汽輪機(jī)進(jìn)汽量 ： D0 1000 d Pe 1000 3.0802 600 1848120kg/h式中 汽輪機(jī)額定電功率， =600MW 。檢驗(yàn)：汽輪機(jī)進(jìn)汽 =1849090，與初選值誤差遠(yuǎn)小于1%，計(jì)算無誤。給水流量Gfw： Gfw

32、c,4 D0 1.0216 1848120 1888039kg/h凝結(jié)水泵流量GCP： Gcp c,5 D0 0.7592 1848120 1403093kg/h凝汽量 DC: Dc c D0 0.56636 1848120 1046701kg/h各級(jí)抽汽量Dj已列于表4-4 中。4.11 全廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算( 1)鍋爐參數(shù)計(jì)算過熱蒸汽參數(shù)：由 Pb=17.3Mpa， tb=541 ，查表得過熱蒸汽出口比焓hb=3399.2kJ/kg。再熱蒸汽參數(shù)：鍋爐設(shè)計(jì)再熱蒸汽出口壓力pr=3.734Mpa，該壓力已高于汽輪機(jī)排汽壓力prh=3.5Mpa，故按照汽輪機(jī)側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力Pr=

33、3.234Mpa。由Pr =3.234Mpa 和tr=541 ，查表得再熱蒸汽出口比焓hr=3544.4kJ/kg。再熱器換熱量q rh=hr-h2=3544.4 3013.625=530.8kJ/kg 。( 2)鍋爐有效熱量q1 ：q1 ( fw bl )(hb hfw)bl (hbl hfw)sp(hb hsp)rh qrh(0.9919 0.005408) (3399.1 1202.5) 0.005408 (1751.6 1202.5)0.02974 (3399.1 724.7) 0.825 521.8 2685.4kJ /kg( 3)管道效率p q0 /q1 2621.5/2685.4

34、 0.9762( 4)全廠熱效率cpb e 0.925 0.9762 0.44583 0.40259 pe5)全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率系數(shù)q1q1 b qnf2685.42685.4 0.925 45.831.01604式中 qnf 暖風(fēng)器吸熱量，按下式計(jì)算：qnfnf (hnf hnf) 0.01893 (3108.2 687) 45.83kJ / kg相應(yīng)于 1kg標(biāo)煤的輸入量Qbs 29300 r 29270 1.01604 29739.5kJ /kg發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率bs： bs360036000.30067kg / kw hcp Qbs 0.40259 29739.5( 6)全廠熱耗率qcbs

35、 29270 0.30067 29270 8800.6kJ / kw hcp( 7)全廠供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率bnss0.3233kg / kw h 式中 廠用電率。11 0.07五、反平衡校核為檢查計(jì)算結(jié)果正確性，以下做全廠反平衡校核計(jì)算。校核目標(biāo)為汽輪機(jī)的內(nèi)功wi。反平衡計(jì)算中的各量均相應(yīng)于汽輪機(jī)進(jìn)汽。( 1)鍋爐輸入熱量： qr =q1/ b 26854/0.925 2903.1kJ/ kg( 2)鍋爐損失：qb (1 b)qr (1 0.925) 2903.1 216.50kJ / kg( 3)排污損失：qblbl (hbl hma) 0.005408 (1751.4 84) 9.018kJ

36、/kg式中hma化學(xué)補(bǔ)充水比焓，hma=84kJ/kg。( 4)全廠工質(zhì)滲漏損失qL L(hL hma) 0.01622 (3393.564 84) 53.69kJ /kg( 5)廠用汽損失：qpl pl (hplhma ) 0.01081 (3108.2 84) 32.69kJ / kg( 6)凝汽流冷源損失：qcc(hc hc ) 0.56636 (2333.8 136.3) 1244.6kJ / kg( 7)小汽機(jī)冷源損失：qxj xj (hc,xj hc ) 0.03787 (2422.6 136.3) 86.58kJ / kg( 8)化學(xué)補(bǔ)充水冷源損失：qmama (hma hc ) 0.03244 (83.7 136.3)1.706kJ/kg( 9)低加疏水冷源損失：qd,8d,8(hd,8 hc) 0.1214 (160.273 136.3) 2.910kJ/kg( 10)軸封加熱器疏水冷源損失：qd,sgd,sg(hd,sg hc) 0.0007069 (415 136.3) 0.197kJ/kg( 11)汽流冷源損失：qsg,W sg,W (hsg,W