現(xiàn)澆梁臨時錨固計算

1、墩梁臨時固結計算、設計依據(jù)及相關標準1、?杭新景高速公路(浙贛界)段第 20 合同兩階段施工圖設計?2、?公路橋涵設計通用標準? ( JTG D60-2004)3、?公路橋涵鋼結構及木結構設計標準? (JTJ 025-86 )4、?公路橋梁抗風設計標準? ( D60-2004)5、?公路橋涵施工技術標準? ( JTJ 041-2000 )6、?路橋施工計算手冊?周水興等編著7、?建筑施工計算手冊?、工程概況杭新景高速第 20 合同段下塢口大橋為變截面連續(xù)箱梁， 本橋左幅 24#，25# 墩號為主墩，右幅 23#，24#為主墩。跨徑組合分別為 40m+60m+40m下塢口大橋40m+60m+40

2、預應力混凝土變截面連續(xù)箱梁上跨 S317省道，0 號塊長度為4.5m，懸臂兩側各分為6個節(jié)段，分段長度為2X 3.5m、4X 4m邊 跨現(xiàn)澆段長度為4.5m,邊跨合龍段和中跨合龍段長度均為 2m。本橋1、2、3、4、 5、 6號墩上部連續(xù)梁全部采用懸臂掛籃法施工，0#塊采用支架法施工，在施工過程中為抵抗箱梁懸臂施工期間因不平衡荷載而產(chǎn)生的傾覆彎矩， 需要在箱梁 0 號塊底部設置臨時錨固體系， 以防止箱梁合龍前傾覆， 最大傾覆彎矩在邊跨合攏 斷施工之前。40m+60m+40變截面連續(xù)箱梁橋因右幅23號墩兩側節(jié)段混凝土相 差重量較大，且緊鄰 317省道，錨固要求較高，故對其臨時固結進行驗算，其余

3、墩號與其相同，固其余臨時錨固按照本樁號實施。40m+60m+40變截面預應力混凝土連續(xù)箱梁縱斷面圖單位：cm臨時錨固A大樣1:10上端墊板立面1:5 * 八-上端墊板平面1:5下端墊板立面1:5B大樣1:10下端墊板平面1:5錨下鋼筋網(wǎng)片1:10C3!i* 戸 Aj七丄口寸N7+! ?»三、臨時錨固臨時支座采用C50鋼筋混凝土，在支座墊石前后位置澆筑，臨時支座采用 2.5m*0.5m鋼筋混凝土混凝土( C50 ,每個臨時支座放置兩層鋼筋網(wǎng)，臨時支座 澆筑前，在主墩頂部放油毛氈，在臨時支座頂部設置塑料隔離層。具體見臨時錨固設計圖。1、在主墩位置預埋32精軋螺紋管，埋深長度按照3.5m設

4、置，每個臨時支 座位置預留波紋管，每個臨時支座部位預埋 12根，間距20cm施工時嚴格按照 設計圖紙施工，以防止碰觸縱向預應力筋位置。具體布置見臨時錨固設計圖。2、 精扎螺紋鋼按照現(xiàn)澆箱梁中豎向預應力筋規(guī)格使用。標準強度為785KMPa 控制張拉力取568.2KN.預埋深度不小于3.5m。3、臨時支座受壓計算每個臨時支座承受豎向壓力為：F仁6099.595KN,最不利荷載情況下彎矩產(chǎn) 生的壓力為F2=11203.932KN單個臨時支座受力面積 S=2.5*0.5=1.25m2.那么臨時 支座受力大小為 P=(F1+F2)/S=(6099.595+11203.932)/1.25=13.84MPa

5、<50MPa.滿足要求。四、結構計算4.1、荷載(1) 、鋼筋、混凝土自重,鋼筋混凝土密度按26KN/m3考慮。各段梁體參考數(shù)節(jié)段名稱節(jié)段長度(m)鋼筋(kg)混凝土 (m3)共重(KN)04.525891.4103.752956.4113.56996.440.71128.1623.56090.437.91046.3034658540.41116.25446600.536.71020.21546375.833.7939.96646416.432.8916.96合攏段2/23405.916.3457.86邊跨現(xiàn)澆段8.941522894.82617.084.2 最大不平衡彎矩計算考慮的不平

6、衡荷載每個塊段超重不得超過設計總量的3，按最不利情況單側每段都超重5，并且這一側全部超重，另一側不超重計算。2) 在梁段超重的一側有施工線荷載io kN/m按混凝土泵管布設及梁頂堆放器材計算。3)掛籃施工不同步產(chǎn)生的不平衡彎矩。 4)混凝土澆筑不同步產(chǎn)生的彎矩。 5)在梁段不超重一側有向 上的風產(chǎn)生不平衡荷載。1 、豎向最大不平衡彎矩計算考慮的不平衡荷載(1) 一側混凝土自重超重 5%。0#塊荷載產(chǎn)生的彎矩：2956.41 X 5%< 6/2=443.46 KN-m1#塊荷載產(chǎn)生的彎矩：1128.16X5%X (6+3.5/2)= 437.162KN-m2#塊荷載產(chǎn)生的彎矩：1046.3

7、0X 5%X (6+3.5+3.5/2)=588.54 KN-m3#塊荷載產(chǎn)生的彎矩：1116.25X5%X (6+3.5+3.5+4/2)=837.19 KN-m4#塊荷載產(chǎn)生的彎矩：1020.21X5%X (6+3.5+3.5+4+4/2)=969.19 KN-m5#塊荷載產(chǎn)生的彎矩：939.96X5%X (6+3.5+3.5+4+4+4/2)=1080.96 KN-m6#塊荷載產(chǎn)生的彎矩：916.96X5%X (6+3.5+3.5+4+4+4+4/2)=1237.89 KN-m 那么一側混凝土自重超重 5%產(chǎn)生的不平衡彎矩Mi =443.46+437.162+588.54+837.19+

8、969.19+1080.96+1237.89 =5594.39KN-m(2) 一側施工線荷載為10KN/m另一側為懸臂空載。施工線荷載偏差產(chǎn)生最大不平衡彎矩在6#塊，力臂 L 長 27.5m。M2 =0X 4X 23.5=940 KN-m(3) 施工時掛藍的動力系數(shù)，一側采用 1.2，另一側采用 0.8。施工掛藍的動力系數(shù)產(chǎn)生的最大不平衡彎矩在6#塊，力臂L長27.5m,施工 掛藍按360KN考慮，混凝土按917KN考慮。M3 = (1.2-0.8 ) X 1277X 27.5=14047 KN-m(4) 階段混凝土澆筑不同步產(chǎn)生的偏差控制在 20t 以下。 階段混凝土澆筑不同步產(chǎn)生最大不平衡

9、彎矩在 6#塊：M4 =200 X 27.5=5500KNm(5) 風不平衡荷載：查?公路橋涵設計通用標準?(JTG D60-2004)浙江衢州地區(qū)最大風壓為0.41 kPa,橋寬12.5m ,風向按照最大力臂方向吹，風荷載為0. 41*12.5=5.1 kN/ m風荷載產(chǎn)生的最大不平衡彎矩在 6#塊：M5 =5.1 X27.5 X27.5/2=1928.44 KN-m取最不利荷載組合：組合一： (1)+(2)+(3)+(4)+( 5)M=M1 +M2 +M3 +M4 + M5 =28009.83 KN-m由上可知，那么最大不平衡彎矩 :Mmax =28009.83KN-m臨時錨固驗算：主墩內(nèi)

10、預埋精扎螺紋鋼 JL32在墩帽施工時預埋© 32mm精扎螺紋鋼抵消不平衡彎矩。© 32mm精扎螺紋鋼的標準強度取 785MPa張拉控制力取568.2KN (根據(jù)設 計圖紙)既所需根數(shù)為： n= Mmax /(568.2*2.5)= 20 ，實際施工中每個臨時支座中 預埋 12根，單側預埋 24根，滿足要求。4、鋼筋下端錨固長度計算查?建筑施工計算手冊?p533,可知© 32mm精扎螺紋鋼筋需要在混凝土中錨固長度為yldaftl受拉鋼筋的錨固長度mmaf混凝土軸心抗拉強度設計值N / mm2,t當混凝土強度等級高于C40時，按C40取值f 鋼筋的抗拉強度設計值N / mm2yd鋼筋的公稱直徑mm:鋼筋的外形系數(shù)，光圓鋼筋為0.16,帶肋鋼筋為0.