G10樓懸挑外腳手架搭設統(tǒng)一做法

1、國營太原農(nóng)牧場安置小區(qū)西區(qū)G10#住宅樓懸挑式腳手架專項施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 中澤建工集團有限責任公司1 工程概況本工程為山西濟同房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)建設的國營太原農(nóng)牧場安置小區(qū)西區(qū)G10#，國營太原農(nóng)牧場安置小區(qū)項目位于太汾東教育園區(qū)二號路以南，四號路以北，田莊村以西1公里處。本工程為高層住宅，G10#樓長60.65m（軸線），寬18.45m（軸線），地下二層，地上三十四層。G10±0.000的絕對高程為776.2m，室內(nèi)外高差0.45m，建筑高度98.6m,地下一層為管線層，層高2.25m, 地下二層為人防層，層高3.35m，標準層層高2.9m,總建筑面積為3

2、1061.12。 2 編制依據(jù) 1、建筑施工腳手架實用手冊 3、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012 4、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 6、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 7、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91 8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 9、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質(zhì)200987號文) 10、建設工程安全生產(chǎn)管理條例國務院令第393號 11、本工程設計圖紙3 搭設范圍建筑物四周全封閉，按照建筑物外形從2層頂板開始懸挑搭設。4 搭設方法 4.1本外架為雙排懸挑外挑架，一次挑出不超過6層，高度不超過18米，

3、立桿采用單立管，采用的鋼管類型為48×2.8（要求壁厚不應小于2.8）。所有架體鋼管刷黃色油漆，剪刀撐刷黃黑油漆。4.2腳手架的鋼管應橫平豎直，轉交位置的大橫桿不能超過轉交200mm，小橫桿外露部分長短均勻。腳手架立桿分布均勻，（步距）大橫桿要保持水平，每步腳手架設置攔腰桿間距為600mm，密目網(wǎng)搭接長度不小于200mm。腳手架外排立桿每各一組或二組剪刀撐設置200mm高踢腳板，固定在立桿外側，踢腳板刷黃黑油漆。見附圖：踢腳板示意圖：4.3 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，步距1.80米，內(nèi)立桿距墻0.3米。（為了架體的整體觀感，立桿的縱距要結合所施工樓距進行

4、詳細確定：首先測量需搭設外架的總長度，然后進行均分，便于外架排桿。但是所排的立桿縱距不得大于1.50米）4.4 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6米，水平間距3.0米。連墻件設置采用架體與剪力墻的預埋鋼管雙扣件連接。要求水平連接，若不能水平連接，腳手架連接的一端向下斜,夾角為30°-45°。其做法可參考下圖所示： 連墻件做法圖4.5 剪刀撐每道剪刀撐應跨越5-7根立桿設置，夾角為40°-60°，桿件接長采用搭接，剪刀撐的兩根斜桿均與立桿和相近的小橫桿相連。在架體外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面上設置剪刀撐。4.6 本腳手架可做結構、裝修及外圍護

5、腳手架，施工均布荷載取值為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。4.7 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.80米。其立桿必須設置在懸挑梁上。每個懸挑梁外端宜設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。懸挑水平鋼梁的錨固采用三個工具式預埋環(huán)。預埋環(huán)制作可采用如下方法：每個預埋環(huán)由兩塊240*100*10mm的Q235鋼板、兩根直徑18的螺栓（螺栓一端套絲，絲扣長100mm，螺栓材質(zhì)為HPB235或HPB300）及四個18號螺絲帽組成。制作時將鋼板鉆兩個20的孔，孔的中心間距為160mm，將16錨固螺栓無絲扣一端焊接與鋼板上,要求螺栓與鋼板塞焊

6、。安裝方法如下： 預埋環(huán)做法(穿孔塞焊)施工安裝時，將預埋件底部朝上固定在樓板模板上，然后將螺栓用PVC管套上，樓板澆筑砼后開始穿工字鋼，穿好后，將一塊預制鋼板穿入螺栓內(nèi)壓住工字鋼，最后用兩個螺帽擰緊。螺栓外纏膠帶加以保護。4.8 懸挑雙排外腳手架在轉角處應盡量通過調(diào)整懸挑鋼梁的位置和角度，支撐在懸挑鋼梁上，如下圖所示： 懸挑梁布置圖如果鋼梁調(diào)整后，腳手架仍然不能支撐在鋼梁上時，采取以下兩種方式之一進行加固。1）轉角處兩個方向的架體節(jié)點部位分別采用一根直徑16mm的鋼絲繩進行向上斜拉。具體做法如下圖所示。鋼絲繩斜拉加固2） 采用48×2.8鋼管在架體下方進行頂撐的方式，具體做法如下圖

7、所示。鋼管頂撐加固方式4.9 木腳手板每層鋪設，腳手架外立桿內(nèi)側掛密目式安全網(wǎng)，外側縱向立桿之間增設一道水平橫桿,作為外防護欄桿。腳手架每層外側必須設20cm高踢腳板。腳手架上門洞、出入口構造示意圖：門洞桁架構造腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。4.10綠網(wǎng)懸掛綠網(wǎng)必須選用合格的阻燃型密目網(wǎng)。綠網(wǎng)張掛要使用綁繩進行綁扎，不得使用單根綁絲進行捆扎，更不允許不通過綁環(huán)，直接穿透綠網(wǎng)進行捆綁。綠網(wǎng)立向接縫必須在立桿背后進行，不得出現(xiàn)在兩立桿中間，多余部分可折疊放置于立桿背后。外架陽角處可采用雙立桿或在綠網(wǎng)內(nèi)多綁扎一根鋼筋，使綠網(wǎng)在陽

8、角處立向順直。5、架體結構圖： 架體側立面圖連墻件設置示意圖：主體施工階段水平防護要求如下圖：6 搭設、使用及拆除注意事項6.1 槽鋼、連墻件挑出長度一致，標高一平，間距均勻。6.2 外防護封閉自+2.780開始向上連續(xù)搭設，相鄰立桿接頭要錯開一步用對接扣件連接。6.3 密目網(wǎng)要逐孔與架管綁扎，搭接嚴密。6.4 搭設人員要戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，并經(jīng)安全培訓持證上崗。6.5 樓層外防護，只作為模板支架和外防護用，嚴禁堆放施工材料；并不得將纜風繩、砼輸送管等固定在防護架上，嚴禁懸掛起重設備。6.6 遇有六級及以上大風和霧、雨天氣時應停止外架搭設；每層外架及安全網(wǎng)搭設完成后由安全員進行檢查驗

9、收，使用期間進行不定期檢查，發(fā)現(xiàn)隱患及時維護并修改。6.7 拆除外架時，拆除人員要系安全帶，安全帶使用要遵照高掛低用的原則，安全帶不得系在被拆除的桿件上。拆除時應從一端開始逐步拆除，拆除的桿件等材料及時轉至樓層內(nèi)或吊到地面。拆除作業(yè)面下的地面設圍欄和警示標志。6.8 外架搭設及拆除按樓層進行，嚴禁隨意拆除桿件和解開密目網(wǎng)。施工需要拆開密目網(wǎng)或移動桿件時，要先向項目部申請，批準后設警示標志，并及時恢復。6.9 外架拆除時要保護現(xiàn)場的電路和安全設施。附：懸挑式雙排外腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。一、 計算參數(shù): 雙排腳手架，搭設高

10、度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內(nèi)排架距離結構0.30米，步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×2.8 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.11kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿。 基本風壓0.55kN/m2，高度變化系數(shù)1.2500，體型系數(shù)1.13。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.

11、20米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.80米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構。 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應力和撓度不計入懸挑荷載)。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.036+1.2×0.175+1.4×

12、1.500=2.353kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.353×0.802/8=0.188kN.m =M/W=0.188×106/4248.0=44.32N/mm2 小橫桿的計算強度205 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.04+1.50+0.17=1.71kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.0×1.71×800.04/(384×2.06 ×105×1019

13、50.0)=0.43mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與規(guī)范規(guī)定10mm,滿足要求! 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。 用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.036×0.800=0.029kN 腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=(1.2×0.029+1.2×

14、;0.140+1.4×1.200)/2=0.941kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.267×0.941×1.500=0.385kN.m =0.385×106/4248.0=90.574N/mm2 大橫桿的計算強度205N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度

15、計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.06mm 集中荷載標準值P=(0.029+0.140+1.200)/2=0.684kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1.883×684.400×1500.003/(100×2.060×105×101950.000)=2.07mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.129mm 大橫桿的最大撓度小于

16、1500.0/150與規(guī)范規(guī)定10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑力的計算: 雙扣件承載力設計值取12.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00 該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc (規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12.00kN 。 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值 P1=0.036×0.800×3/2=0.043kN 大橫桿的自重標準值 P2=0.036×1.500=0.

17、054kN 腳手板的荷載標準值 P3=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2×0.043+1.2×0.054+1.2×0.210+1.4×1.800=2.889kN 雙扣件抗滑承載力的設計計算R 12.00滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架自重標準值產(chǎn)生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk:查規(guī)

18、范本例為0.1065 NG1 = 0.1065×18.000=1.917kN (2)腳手板自重標準值產(chǎn)生的軸向力 腳手板的自重標準值(kN/m2):本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.800+0.300)/2=1.155kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產(chǎn)生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m):本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.110×1.500×4/2=0.330kN (4)吊掛的安全設施，安全網(wǎng)自重標準值產(chǎn)生的軸向力 吊掛的安全設施荷載，包括

19、安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005 NG4 = 0.005×1.500×18.000=0.135kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 構配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.620kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.485kN。 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.537kN。 (5)施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.60kN (6)風荷載標準值產(chǎn)生的軸向力 風荷載標準值: （參考規(guī)范J

20、GJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采用：W0 = 0.550 <1>可按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附表D.4取重現(xiàn)期10年確定，根據(jù)本工程工況，取修正系數(shù)為0.7 <2>腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強勁風的概率相對要小得多； Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： 腳手架底部 Uz = 1.250, 風荷載雖然在腳手架頂部達到最大，但此處腳手架結構所產(chǎn)生的軸壓力卻最?。欢?m（底部）處風荷載雖然最小，但腳手架自重產(chǎn)生的軸壓力接近最

21、大，綜合計算值也最大，根據(jù)以上分析，立桿穩(wěn)定性驗算時風壓高度變化系數(shù)的取值應選腳手架底部。 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.1284 經(jīng)計算得到，腳手架底部風荷載標準值 Wk = 0.7×1.250×1.1284×0.550 = 0.543kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ = 8.780kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.284kN

22、風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經(jīng)計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.9×1.4×0.543×1.50×1.802/10 = 0.333kN/m 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.284kN

23、； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.80； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=169； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由k=1.155時, =kuh/i=195的結果查表得到0.190； A 立桿凈截面面積，A=3.97cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.25cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 鋼管立桿受壓強度

24、計算值 (N/mm2)； 經(jīng)計算得到 = 9284.000/(0.190×397.400)=123.25N/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.780kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.80； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=169； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； l0 計算長度 (

25、m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由k=1.155時, =kuh/i=195的結果查表得到0.190； A 立桿凈截面面積，A=3.97cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.25cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW = 0.333kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經(jīng)計算得到 = 8780.000/(0.190×397.400)+(333000.000/4248.000)=194.94N/mm2 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算

26、 < f,滿足要求! 七、連墻件的計算: (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × Wk × Aw （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.13） 腳手架頂部Uz = 1.250 （連墻件的軸向力設計值與風壓高度變化系數(shù)成正比例函數(shù)關系，隨著腳手架升高，風壓高度變化系數(shù)增大，連墻件的軸向力設計值也隨之增大，架體頂部達到最大。所以，連墻件計算時，風壓高度變化系數(shù)應取架體頂部。） 腳手架頂部風荷載標

27、準值Wk=k×Uz×Us×Wo=0.7×1.250×1.1284×0.550 = 0.543kN/m2。 Wk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0.543kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.00×1.80×2.00×1.50 = 10.800m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 3.000kN 經(jīng)計算得到 Nlw = 1.4×0.543×10.800 = 8.210kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 8.21

28、0+3.000 = 11.210kN (2)連墻件的強度計算： (參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 經(jīng)計算=11210.00/397.40=28.21N/mm2174.25N/mm2，滿足要求。 (3)連墻件的穩(wěn)定承載力計算： (參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=lo/i=30.00/1.60=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范), 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比查表得到=0.949； Nl/A=11.210×103/(0.949×1808.64)=6

29、.53N/mm2 （參考規(guī)范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 連墻件穩(wěn)定承載力0.85f=174.25，連墻件穩(wěn)定承載力計算滿足要求! (4)連墻件抗滑移計算： 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl = 11.210kN小于扣件的抗滑力12.00kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 N-懸挑腳手架立桿的軸向力設計值； l-型鋼懸挑梁錨固點中心至建筑樓層板邊支承點的距離； m-型鋼懸挑梁懸挑端面至建筑結構樓層板邊支承點的距離；

30、 m2-腳手架外立桿至建筑結構樓層板邊支承點的距離； m1-腳手架內(nèi)桿至建筑結構樓層板邊支承點的距離 q -型鋼梁自重線荷載標準值。 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l；k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，m1 = 300mm；m2 = 1100mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2×3.54+1.4×3.60=9.28kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1

31、.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.30/1.80=0.17 k2=1.10/1.80=0.61 代入公式，經(jīng)過計算得到 支座反力 RA=26.405kN 支座反力 RB=-7.098kN 最大彎矩 MA=13.175kN.m 抗彎計算強度 f=13.175×106/(1.05×141000.0)=88.991N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.54+3.60=7.14kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.10×0.0001×7.85×