鋼結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計第2版課后答案

1、-315 420kN 3查表得 E43焊條的廣185N / mm2 ,4-1解:1NgNgkqNqk1.23151.43焊縫質(zhì)量為三級，用引弧板施焊。Q235鋼的f215N/mm2。Nbft42010320018511.35mm故取t12mm。4-2解:NgNgkqNqk1.20.2Nk1.40.8Nk1.36Nk焊縫質(zhì)量為二級,ftW 215N / mm2未用引弧板施焊lW400212376mmWftNlWtNf，wt1.36NkNk.WftlWt1.36215376121.36713.3kN4-4解:1焊腳尺寸hf背部尺寸hn1.5tmax1.5J04.74mmhf112min1.289.

2、6mm趾部尺寸hf21巧小*1.5104.74mmhf2tmin1281267mm為方便備料，取hf1hf2hf6mm,滿足上述要求。2軸心力N的設(shè)計值NGNGKQNQK1.20.11801.40.9180248.4kN按角鋼背與趾部側(cè)面角焊縫內(nèi)力分配系數(shù)可知：等邊角鋼內(nèi)力分配系數(shù)旦0.3包0.7bb對角鋼趾部取力矩平衡得：MbNe2N1e2N0.3N0.3248.474.52kNbN2NN10.7N0.7248.4173.88kN3）焊縫長度。當(dāng)構(gòu)件截面為一只角鋼時，考慮角鋼與節(jié)點板單面連接所引起的偏心影響，ftW應(yīng)乘以折減系數(shù)0-85。角鋼趾：IwiNi0.7hf 0.85 fW74.52

3、 1030.7 6 0.85 160130mm 8hf48mm取1i140mm1302hf142mm,取10mm的整數(shù)倍角鋼背：lW2N20.7hf 0.85fW173.88 1030.7 6 0.85 160304mm 60hf 360mm取I2320mm3042hf316mm,取10mm的整數(shù)4-5解:腹板受到軸心拉力山作用NgNgkqNqk1.20.24401.40.8440598.4kN焊腳尺寸hfhf1.5tmax5.6mmhf卻訪(12)89mmMhf6mm時，lWN20.7hffW598.410320.76160445.2mm60hf360mm取hf不可行;7mm時，lw381.

4、6mm,lw60hf420mm可行，l381.62hf395.6mm,取l400mm取hf9mm時，%296.8mm,lw60hf540mm可行，l296.82hf314.8mm,取l320mm故最小的焊腳尺寸可取7mm,鋼板搭接長度為400mm最大的焊腳尺寸可取9mm,鋼板搭接長度為320mm4-7解:1直接計算法MNl500.210kNmM101060.7hflW/60.7hf240261488.1hfN/mm2N0.7hflw501030.7hf240297.6hfN/mm12*4-8 解:2f2Wffff221601488.1297.61.22hfhf解得：hf7.85mm采用hf8m

5、m13仁1.5次636mm,可tmin1289mm2試算法hf1.5.tmax1.5186.36mmtmin1289mm取hf8mm2WWAWhelW0.7hflW0.782401344mmM0.7hfl26_10_106_0.7824026186.0N/mm2N0.7hflW501030.7824037.2N/mm2f故hf8mm1862237.22156.9N/mm21.22fW160N/mm2,可R1.225%Rk1.475%Rk405kNl300mmlh801070mm取焊腳尺寸hf6mmhe0.7hf4.2mm1幾何關(guān)系程度焊縫計算長度lWhlhhf70664mm全部焊縫計算長度lW

6、300264428mm全部焊縫有效截面helW形心位置X2hWhlWh22he6.46.42he42.80.96cm略去h3項Ixhel3212helWh1226.4竺22154.6cm42helWh12helWhlWh2helWhX_304-0.42126.420.9620.426.40.96247.8cm4焊縫有效截面對形心O的極慣性矩I0IxIv2154.647.82202.4cm4xy2強度驗算R-202.5kNa80x70.4mm2Ra40570.4914.3kNmXillWhx649.654.4mmy一2150mmTx114.310654.442202.410235.3N/mm2T

7、yI014.31061502202.4104297.4N/mm23V202.510A4.2428_2112.7N/mm剪力和扭矩共同作用下的強度條件T2f235.3112.71.2297.422155.6N/mm2160N/mm25-1解:NGNGKQNQKRB么：N1.210%5601.490%560772.8kNJrQQr1查表，得：鋼板螺栓孔壁承壓承載力設(shè)計值：fcb405N/mm2bde r bNvnv- fv24螺栓的強度設(shè)計值為：fvb190N/mm2400319010119.32(kN)4Ncb dtfcbcc20 20 405 10 3 162(kN)MNbminNvb,Ncb

8、119.32(kN)需要的螺栓數(shù)目：nA焉6.48最少采用n7試取螺栓距p3do61.5mm65mm端距a2do41mm45mm邊品巨c1.5do30.75mm35mm因為板寬b250mm,假設(shè)邊距為35mm那么不滿足間距不大于12t120mm要求，故最外排每列螺栓應(yīng)設(shè)3個，取螺栓橫向間距為90mm,端距為45mm,螺栓數(shù)增加為8個。取螺栓縱向間距為65mm,邊距為35mm。第二列布置2個螺栓，符合不大于24t240mm的構(gòu)造要求。,在最外側(cè)螺栓處的截面，鋼板受力最大，截面上有3個螺栓孔，其凈面積為最小，即：2Ani(b3do)t(250320.5)203770mm23凈截面平均拉應(yīng)力為：一一

9、.205N/mm2f205N/mm2,An13770為20mm鋼板面積，f應(yīng)該按照20mm鋼板取可下面再驗算拼接板四角處有無塊狀拉剪破壞的危險。那么每一塊板唄抗剪破壞所需之力為N1(452652.520.5)10125103(350.520.5)10215103207.9(kN)拼縫一側(cè)上、下兩塊拼接板同時有4角拉剪破壞時所需軸向力為N4N14207.9831.6(kN)772.8(kN)因此此處不會發(fā)生塊狀拉剪破壞。5-4解:b2b2fv190N/mmfc405N/mm設(shè)螺栓單列為n個。c,c,丁1-1ccP1.220%Pk1.480%Pk544kNTPe54425068kNm221單個螺栓

10、受剪承載力設(shè)計值：螺栓桿被剪斷承載力：N：nv-d2fvb122219072.2kN44螺栓孔承壓破壞承載力：Ncbdtfcb2216405142.56kN單個螺栓受剪承載力：NtinminN；,Nb72.2kN2求每列螺栓的個數(shù)n的值。取ntNt.由修正公式5-10:n61mN p6 68 1066.35 12 72.2 103 706.355.83取n=63強度驗算:螺栓除受改變作用外，還受到豎向的剪力。NTiTyiXi22VNTiTx2Xi2V68 106 17512 802 4 352 1052 175268 106 80222212 802 4 352 1052 175247.93k

11、N21.91kNNPP22.67kN2n,N：2 NTi N；由偏心剪力作用下強度條件:147.93221.9122.67265.46Ntin72.2kN,可5-5解:fb140N/mm2ftb170N/mm2fcb305N/mm2vc設(shè)螺栓單列為n個。N1.4Nk560kN1單個螺栓受剪承載力設(shè)計值：螺栓桿被剪斷承載力：N：nvd2fvb131422214053.2kN44螺栓孔承壓破壞承載力：N：dtfcb2216305107.36kN2單個螺栓受拉承載力N：Aeftb303.417051.6kN由附表1-4得直徑22mm的螺栓有效截面積303.4mm23單個螺栓受剪力和拉力的設(shè)計值：NV

12、N NtNN 22 SkN2n4因為螺栓同時受剪和受拉，需滿足:2NvN；2Ntb1解得：n 5.34 取n 65-8解:查表得：螺栓抗剪強度fvb250N/mm2一個高強度螺栓的設(shè)計預(yù)拉力值P150kN鋼板螺栓孔壁承壓承載力設(shè)計值fcb470N/mm2抗滑移系數(shù)0.45Nvb0.9nfP0.920.45150121.5(kN)Ncbdtfcb2216470103165.44(kN)取NbminNvb,Ncb121.5(kN)刃B么nJ6-tJ6136106.931Nb中傳力摩擦面為2,故兩邊一起算，TmNTp2121.570不需除2修正nnJ(生)6.93的亙匕6.41取n7n.6.93驗算

13、強度:22v 14 8222_224 (72 1 42 212 ) 36 40(cm2)NxmaxTxmaxTymax22x y68 21 100364039.23(kN)N ymaxTxmax22x y136 8 100""364029.8(kN)pP544Ny38.86(kN)mn27PNxP0強度:TP 2TP 2.(Nxmax Nx ) (Nymax Ny).5(kN)2_2_b_.78.46(29.838.86)104.26(kN)Nv121可，每側(cè)所需螺栓數(shù)目為7個5-9解:預(yù)拉力值：P190kN螺栓桿被剪斷承載力:Nb0.9nfP 0.9 1 0.45 190

14、 76.95kN單個螺栓受拉承載力:Ntb 0,8P0.8 190 152kN單個螺栓受剪力和拉力的設(shè)計值:N NNv Nt2n因為螺栓同時受剪和受拉，需滿足:Ni*1解得：n3.9取n4NvNt摩擦型連接無需驗算孔壁承壓強度6-2解:由結(jié)點b的力的平衡可得:Ab桿受壓力F112.37KNCb桿受拉力F212.37KN需要的構(gòu)件截面面積：AnAf中01020.576cm2其中Ab桿為壓桿，Cb為拉桿Cb桿需要的截面回轉(zhuǎn)半徑為lox321004001.06cm321004001.06cm由截面面積和回轉(zhuǎn)半徑可選用截面如下選用2455供應(yīng)A24.292cm2一一228.584cm0.576cmix

15、1.37cm1.06cmiy2.18cm1.06cmA,ix,iy均滿足要求,無需驗算。Ab桿需要的截面回轉(zhuǎn)半徑為:lox ix 32 1002002.12cmiyl oy3 、.2 100 2.12cm200可選270供應(yīng)A25.57cm211.14cm20.576cm2ix2.18cm2.12cmiy3.14cm2.12cm對X軸:lox3ix2100194.62此截面為2.18B類截面，查表知12.371000A0.19511.141000.19556.67N/mm2f215N/mm2,穩(wěn)定性符合要求,同理，可得對Y軸:ox寸135.12此截面為B類截面，查表知0.36512.37 10

16、000.365 11.14 10030.42N/mm2215N/mm2,穩(wěn)定性符合要求,可。6-5解:以實軸為X軸，虛軸為Y軸，那么有:333742.836.4401212347608.5cm31.437123211819cmL 9.62cmAA1.43720.640127.6cm2Ix.19.32cmiyAylox空41.419.32loy400yiy9.6241.6此工字鋼截面對x軸屈曲為B類截面，對y軸屈曲為C類截面。查表知:x 0.8930.83min A1.230%Nk1.470%Nk1.34Nkkkk1.34NkminAf0.83215127.61001032277KN解得：Nk1

17、699.3KN6-6解:N1.216000.31.416000.72144000N2144KNlox800cmloy400cm此工字鋼對x軸屈曲為b類截面，對Y軸屈曲為c類截面1試取xy60查附表1-20可知：x0.807y0.709ix辰13.3cmiy乞6.67cmxy0.24需要翼緣板寬度：b27.78cm需要腹板寬度:0.4331.01cm需要截面面積：A人2144103102140.65cm2minf0.709215試選截面：216280Af89.6cm2116320Aw51.2cm22AAfAw140.8cm2試取xy50查表知：x0.856y0.775ix辰16cmi8cmxyh

18、-i3721cmb-i33.33cm0.430.24NAN2144103c22minf 0.775 21511.1mm2 10 0.1 xb取340mm考慮到容寬厚比故A10128.67cm氏250.5磨，tw不宜取太小，故取t=14mmtwfytwA-2bt9mm,取tw10mmhw試選截面：214340Af2341.495.2cm2110370Aw1.03737cm2.22AAfAw132.2cm128.67cm340略經(jīng)比擬，方案二較為合理，采用第二個方案截面尺寸：2143401103701331334Ix-bhbtwhw3439.8333739331.16cm1212Ix1 c , 3

19、,32tbhwtw12ix.x16.42cm,A21.434337139174.02cm4128.39cm員46.4y卜48.02yixiy查表知：x0.874,y0.7884驗算整體穩(wěn)定:2144103minA0.788132.2102205.81N/mm2f215N/mm2,可5驗算部分穩(wěn)定:max x, y48ho37 37tw 1.023525 0.5t;fy49b tw 342t 2 1.4111.791023514.8,可 fy6強度不需驗算。6-7解:1軸心壓力設(shè)計值N1.230%1.470%30004020kN2l0xl0y7m,f215N/mm2對截面實軸的穩(wěn)定性選用分肢的截

20、面假設(shè)x60 ,那么0.807需要分肢截面面積:4020 10322 10 2 115.8cm22 0.807 215需要回轉(zhuǎn)半徑：il 0x7006011.67cm根據(jù)a , ix選擇I50a： A119.304cm2 , ix 19.7cm11.67cm說明所選 過大。假設(shè)x 40 , x 0.8990x4020 103.2102 0.899 2152103.99cm7004017.5cm選用工字鋼I45a：A102.446cm2ix17.7cmi12.89cmtw1.15cmI1855cm4此處A略小于需要的，ix略大于需要的，工字鋼145a可能是適宜的截面。3由等穩(wěn)定原那么確定兩工字鋼

21、中心線距b對x軸和y軸屈曲時均為b類截面，等穩(wěn)定原那么要求l 0x70017.739.55由分肢長細(xì)比要求1401 0.5 x 19.77取1min40,0.5x19.77a1i157.15cm取a57cm所以1:急19,722239.55219.72234.2870034.2820.42cm2Iy2 I1 bAy2解出：b40.43cm取整數(shù)b41cm4截面驗算:1）長細(xì)比1a-19.72i1ix17.7cmIox 700ix 17.739.55150iy.2i122,2.8920.520.7 cm0yl0yiy70020733.81150.33.812 19.72239.14 x 39.5

22、52）構(gòu)件的穩(wěn)定驗算39.55得到0.9014020 1032A 0.901 2 102.446 102217.76N/mm2f 215N/mm2在允許范圍之內(nèi)，可以3）分肢驗算:40119.720.5max39.14,39.5519.775綴板連接及驗算1）確定綴板尺寸分肢軸線距b0410mm綴板高度db-1b0273.3410mm3采用db400mm（盡量取大的，使角焊縫不容易到達強度設(shè)計值）綴板厚度tb2bo8.210.25mm5040采用tb10mm綴板中心距a1ad0570400970mm綴板長度bbb0150230320mm其中150mm為工字鋼的翼緣長度-采用綴板的尺寸為：103

23、204002）綴板內(nèi)力幾角焊縫連接計算柱中剪力：VAffy85,2352102.446102215”51.83kN85每個綴板平面分擔(dān)的剪力：VV25.9kN2綴板的內(nèi)力:T詈號詈61.3kNVi3i225.9 970 10 3212.56kN m1.5,186.36mmhft1289mm其中18mm為工字鋼45a的翼緣平均厚度-取hf8mm角焊縫長度：lwdb400mm6M20.7hflW；612.56106284.16N/mm0.7 8 400261.3103227.37N/mmT20.7hflWf取1.22.f2.84.1627.37274.21N/mm2fff.1.220.784001

24、60N/mm2,可3）綴板剛度驗算:兩綴板慣性距Ib 2td3121341 4010666.7cm12及線剛度k10666.7413260.16cm分肢工字鋼I1855cm4線剛度L8558.81cm3a197線剛度比9/L260竺29.56,可。b0a18.816-8解:(1)由等穩(wěn)定原那么確定工字鋼軸線間距b0yy 27 A Ady米用1505查表Ad4.8cm2imin0.98cm2A1y2Ad24.89.6cmx39.55y4227AAy?9.55227黨產(chǎn)3143iy0y70031.4322.27cmiyJi12b2<2.892 b22.222.27cm解出：b 44.16cm

25、 M b 45cm(2)截面驗算40. 2biyVi122.89245222.68cmloy70022.6830.86x 39.5522102.4462oyy27AAdy30.862738.27,y.9.6由x39.55得x0.901NA40201030.9012102.4461022217.76N/mm22215N/mm2在允許范圍之內(nèi)，可(3)驗算部分穩(wěn)定為保證斜綴條與分肢軸線夾角為45左右，采用a400mm0y， x0.7 39.55 27.69 ,可a40113.840.7maxi12.89(4)綴條穩(wěn)定驗算兩工字鋼腹板內(nèi)側(cè)間距b0btw45011.5438.5mm綴條長度1db：a2

26、438.524002593.5mm綴條內(nèi)力Nd小匕上江35.08kNsinb01d438.5593.5ldi min478.99.848.87150查表得d0.862單面連接等邊角鋼強度設(shè)計值折減系數(shù)f0.60.0015d0.60.001548.870.673穩(wěn)定驗算:Nd7A35.081030.8624.8102284.78N/mm2ff0.673215144.7N/mm2,可7-1解:FFk1.4121.416.8kN查表得槽鋼36a:WX660cm3Wym.63.5cm3Wx186cm3x 1.05y1y41.2y2y4 1.05抗彎強度初判斷點1為最先到達強度最大值的點，Wy1Wy4W

27、yminFyFcos3014.55kNFxFsin308.4kNlFyMx-21.8kNm22MyFx212.6kNmMxxWxy1Wymin21.81061.0566010312.61061.263.51032196.9N/mm22215N/mm2(2)剪切強度VmaxFy27.27kNtw 9mmVmaxSxI xtw7.27 103 389.9 10311900 104 922.65N/mm22fv 125N/mm2查表得：槽鋼36a：Ix11900cm4Iy455cm4Sx389.9cm3(3)撓度由兩個方向合成vxFl3x48EIy8.410360003482.06105455104

28、40.33mmFyl314.5510360003vy542.67mmy48EIx482.0610511900104總撓度v/2v240.42mm7-3 解：l 6m 156a查表1-10可以得到1Q235,上翼緣承受滿跨均布荷載，跨度中間無側(cè)向支承點-36.1 13需要驗算整體穩(wěn)定性b 0.59 0.6b2Q345鋼，1 36.1 10.5需要驗算整體穩(wěn)定性， b235 b 0.59 0.4 0.63453Q345鋼，集中荷載作用于跨中的下翼緣，跨中有一側(cè)向支承點，那么自由長度11 3mb 2.2 對于 Q345 鋼 b 2.2 335 1.5 0.61.07 0.282 1.07 0.282

29、 0.8821.54Q345,鋼集中荷載作用于跨中的下翼緣，無側(cè)向支承點b 1.2對于Q345鋼235b 1.2 0.817 0.6345b 1.070.282b1.070.2820.8170.7257-5解:標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定軋制普通槽鋼簡支梁的整體穩(wěn)定性系數(shù)570bt 23511hfy570 90 166000 3600.405 0.6Mx 21.8kNMy 12.6kN按照公式（7-32）整體穩(wěn)定性要求驗算此槽鋼梁的整體穩(wěn)定性MxMybWxy1Wym.21.8 1060.405 660 10312.6 106223 247N/mm2 f 215N/mm21.2 63.5 103不滿足整體穩(wěn)定要求采

30、取措施：在跨中加側(cè)向支承那么可得11MxMybWxy1Wym.21.8 1060.81 660 10312.6 1061.2 63.5103213.5N/mm2 f 215N/mm27-7解:樓蓋自重標(biāo)準(zhǔn)值qGk3.0kN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qQk6.0kN/m21荷載和內(nèi)力荷載標(biāo)準(zhǔn)值qkqGkqQka363.632.4kN/m荷載設(shè)計值q1.2qGk1.3qQka1.231.363.641.04kN/m最大彎距標(biāo)準(zhǔn)值最大彎距設(shè)計值1,21_2Mxkqkl32.48259.2kNm88121一一2Mx-ql41.048328.32kNm882試選截面假設(shè)次梁自重引起的彎距為0.02M即最大彎矩

31、標(biāo)準(zhǔn)值為1.02Mx,最大彎矩設(shè)計值1.02Mxk次梁上鋪設(shè)鋼筋混凝土預(yù)制樓板，樓板與次梁的上翼緣結(jié)實相連，故對次梁不必計算整體穩(wěn)定性。由抗彎強度確定需要的截面模量為WxMxxf1.02 328.32 1051.05 21510 31483.4cm3由均布荷載下簡支梁的撓度條件確定所需要的慣性矩25Mxkllv48EIx25052505250644IxMxkl51.02259.21080001026737.9cm48E482.0610按需要的Wx和Ix查附表2-4,得最輕的熱軋普通工字鋼為145bWx1500cm3Ix33800cm4tw13.5mmt18mm16mm取f205N/mm2自重：

32、g187.485kg/m9.81N/kg0.858kN/m3截面驗算彎距設(shè)計值M x 328.32彎矩標(biāo)準(zhǔn)值M xk 259.21_21.20.8588336.56kNm8120.85882266.06kNm8、，1-，剪力設(shè)計值V 2q 1.2gl141.04 1.2 0.858 8 168.28kN2抗彎強度:MxxWx336.6 1061.05 1500 103213.7N/mm2f 205N/mm25%以內(nèi)，符合要求。抗剪強度：出168.2810388910332.8N/mm2fv125N/mm2,Ixtw3380010413.5'可。撓度：v5 Mxkl248百T5 266.

33、06 106 8000248 2.06 105 33800 10425.5mm-l 32mm,可。250'7-9解:l8ma3,6mL3a10.8m樓蓋自重標(biāo)準(zhǔn)值qGk3.0kN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qQk6.0kN/m2荷載和內(nèi)力：荷載標(biāo)準(zhǔn)值qkqGkqQka363.632.4kN/m荷載設(shè)計值q1.2qGk 1.3qQk a 1.2g次梁梁端剪力設(shè)計值V1.231.363.61.20.85842.07kN/m111 q12gll-41.041.20,8588168.28kN2 21截面尺寸的選定1腹板截面主梁受到次梁傳遞過來的的荷載為集中力PP2V168.282336.56kN彎矩M

34、x1.02Pa1.02336.563.61235.85kNm1-02為主梁自重引起的彎矩增大系數(shù)假設(shè)翼緣板厚t16mm,那么取f215N/mm2截面塑性開展系數(shù)x1.05所需截面模量WxM-1235-851061035474.42cm3xf1.05215梁的經(jīng)濟高度he73Wx30735474.42309337cm由附表1-7得vX二n400L400n由7-51式0xn11.05400215，得梁的最小高度Lmin1340103134010314.81hmin-L-108072.92cm，梁最大高度沒有要求。14.8114.81采用腹板高度hw950mm考慮翼緣厚度后梁高h(yuǎn)滿足hhm腹板厚度：

35、1-tw2式8.81mmww2-tw70.003hw9.85mm宜取為2mm的整數(shù)倍，故取tw10mm腹板截面：109502翼緣截面由7-57式得單個翼緣所需截面Af些Itwhhw65474.4212w19541.79cm9532013-061444-811-2511a陋16時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性。bbbb26I2H26時，翼緣不會部分失穩(wěn)。tfyb宜在1工內(nèi)h62.5b260280300t16-0714-9313-93t取161614A41-644-842l113-8bb 7 b h22-8611339礪3綜上采用翼緣截面：216280所以，梁截面為：11095095cm22162808

36、9.6cm22A184.6cm22強度、整體穩(wěn)定、折算應(yīng)力梁自重g0M max PaVmax12-g0L2 336.56 3.61,八p -g0L 336.561.706 10.82 1236.49kN m1.706 10.8 345.77kN1抗彎強度Ix28 98.23 27 953124280493.98cm4MmaxIxh 2280493.9898.2 2_35712.71cm1236.49 106xWX1.05 5712.711032206.14N/mm21.2184.61047.859.811.706kN/m2抗剪強度Sx 28 1.695 1.6959531 一 3291.965

37、cm4maxVmaxSxI xtw345.771033291.965 103280493.98 104 1040.6N / mm2fv 125N / mm23同位連接不需驗算腹板計算高度邊緣的部分承壓強度4整體穩(wěn)定性:晟a翳12.8 16,可不驗算。5折算應(yīng)力次梁作用點處的主梁截面,該截面處的彎矩和剪力分別為-1.12Mo -g0La g°a22121.70610.83.61.7063.62336.563.61233.73kNm2VoVmaxgoa345.771.706306339.63kN驗算該截面腹板頂端0點處的折算應(yīng)力MohWIx1233.731069502280493.981

38、04208.92N/mm2VoSx1Ixtw339.631032199680-4280493.981010-226.63N/mm.208.922 3 26.63222213.95N/mm21.1f1.1215236.5N/mm26撓度驗算次梁對主梁的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pkqkg1l32.40.8588266.06kN彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mxk1gk12Pka1.706210.81.2266.063.6978.54kNm102.06105280493.98104547400綜上可知所選板梁截面適宜O3翼緣截面改變及改變后折算應(yīng)力驗算1試改變截面M1Af1b11.8m處改變翼緣寬度,1g0Lx 1g0x2 Px 2

39、2WhwA f1此時彎矩設(shè)計值二 tw hw613061611.7062110.8 1.8 1.70621.82336.56 1.8 619.63kN mM1 x fhw6twhw619.63 10610 21.05 215 950619513.06cm281.6mmbLh81.6982112過小，不滿足上用此改變截面方法。2取改變后翼緣寬bih160mm得實際改變點位置xi改變后截面110950216160改變截面后板梁截面積Af1161.62951146.2cm2改變截面段內(nèi)梁自重g011.2146.21047.859.811.35kN/m33改變截面后梁慣性矩1x11698.215951

40、90902.81cm412改變截面后梁截面模量Wx1上190902.813888.04cm3h298.22改變截面后截面能抵抗的彎矩M1xfWX11.052153888.04103106877.73kNm又因M11g°Lx工g0x2Px,將M1值代入22解得x2.55m構(gòu)造要求由b過渡到n需做成不大于1:2-5的斜坡，故實際改變點位置x1x2.5笠2.552.50.280.1622.4m3截面改變后折算應(yīng)力截面改變處的腹板頂端的正應(yīng)力hw6950_ 2218.39N/mm2M1877.73102_2_一一一一4Ix1190902.8110考慮截面改變引起的自重改變對截面改變處剪力的影

41、響V1Vmaxg01x345.771.352.55342.33kN953Sx1161.61216cm2洛342.33103124610321.81N/mm2Ix1tw1909028110410截面改變處腹板和翼緣連接處的折算應(yīng)力232,218.392321.812221.63N/mm21.1f2236.5N/mm24撓度驗算由前面可知，未改變截面時相對撓度為vMxkL978.5410610.8103L10EIx102.06105280493.981045471400截面改變引起的撓度增大系數(shù)x131-64L1280493.985190902.8132.552.55d6448110.810.8.

42、065截面改變后相對撓度1400111緣焊縫的計算因在第6步中將設(shè)置橫向加勁肋以傳遞集中力P,故在7-61式中取F為零，那么7-61式簡化為11.4hfVSiIx梁端截面:截面改變引起自重變化使梁端剪力Vmax變小,偏于平安考慮，仍取Vmax345.77kN,Sx11216cm3,Ix1190902.81cm4hVmaS345.771031216103f1.4frIx11.4160190902.811040.98mm翼緣改變處截面:V1342.33kN3,Sx3291.965cm3,Ixxx280493.98cm4,MSxf1.4ffwIx342.331033291.

43、9651031.79mm1.4160280493.98104構(gòu)造要求:hf1.5t1.5166mm最后取hf6mm6中間加勁肋的布置以及截面尺寸的選定1加勁肋布置按照構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋h(yuǎn)095080,需設(shè)置橫向加勁肋£彳05150,不設(shè)置縱向加勁肋間距要求475mm0.5h0a2h01900mm考慮到集中力作用點位置，取a'1800mm2部分穩(wěn)定驗算受壓翼緣未受改變約束由7-67bbhJwJfL_9510.620.85153235153一一，_一.2crf215N/mm又a18001.891,0那么由7-72bh0950h0tw_fy_95415.344h0a2;235415

44、.3441.8920.912,0.8cr10.59s0.8fv10.590.9120.8125116.74N/mm2按照部分壓應(yīng)力計算要求7-11式可知，無需計算部分壓應(yīng)力區(qū)格1a1800mm處彎矩'1'1'2'112M1g°Lag°aPa1.70610.81.81,7061.8336.561,8619.63kNm2222梁端彎矩M00a1800x2400,截面慣性矩為屋，ymaxh2wMoMiymax2TT0619.631069502T4190902.8110,277.09N/mm區(qū)格1和區(qū)格2交界處左邊的剪力V1Vmaxg01a345.7

45、71.351.8343.34kN一一一,一一3%V345."91036.27N/mm22hwtw2 950 10由部分穩(wěn)定驗算條件7-81crcrc,cr77.0936.27215116.740.225區(qū)格2a2a3600mm處彎矩M21.12g°Lag°aPa221.70610.83.611.7062_2_-_3.6336.563.61233.73kNm2a3600x2400,截面彎矩為IxMiM2ymax2Ix619.631233.731069502280493.981042156.92N/mm2區(qū)格2和區(qū)格3交界處集中力P作用點左邊的剪力V2Vmaxg01xg0ax345.771.352.551.7063.62.55340.54kNVv22hWtw343.34340.5410395010,235.99N/mm156.92235.99crcrc,cr215116.740.6281,可