納界河特大橋主拱拱肋拼裝支架計(jì)算說(shuō)明書(shū)

1、納界河特大橋主拱拱肋拼裝支架計(jì)算說(shuō)明書(shū)納界河特大橋主拱肋由于工期及扣塔結(jié)構(gòu)尺寸的原因的限制，拱肋的ATA5和E0E5節(jié)間拱段需要采用支架搭設(shè)，為此設(shè)計(jì)了東西兩岸的拱肋拼裝支架，其結(jié)構(gòu)形式如圖1、圖2 :圖1林歹岸拱肋拼裝支架圖單位：mm卩F圖2織金岸拱肋拼裝支架結(jié)構(gòu)圖單位：mm拱肋拼裝支架主要采用材質(zhì)為Q235的鋼管+型鋼組合支架，各個(gè)構(gòu)件的材料截面規(guī)格如表1所示表1拱肋拼裝支架材料規(guī)格構(gòu)件名稱(chēng)截面規(guī)格構(gòu)件名稱(chēng)截面規(guī)格支架立柱0 830 X 20 鋼管橫向斜桿28槽鋼縱向水平系桿40槽鋼156a雙拼支撐橫梁雙拼I56a工字鋼縱向斜桿28槽鋼頂層斜桿28槽鋼橫向水平系桿40槽鋼限位桿20槽鋼拱肋

2、拼裝支架才用 MIDAS2022有限元軟件建立整體模型進(jìn)行計(jì)算，模型中所有桿件均采用兩單元模擬，邊界條件根據(jù)實(shí)際情況設(shè)置。支架計(jì)算模型如圖3所示：圖3拱肋支架計(jì)算模型本橋拱肋支架由于主體結(jié)構(gòu)重量還不明確，節(jié)點(diǎn)板重量和連接螺栓的重量無(wú)法統(tǒng)計(jì)，故暫時(shí)根據(jù)?林織線納界河特大橋深化初設(shè)圖紙PDFto四院咨詢(xún)?中有關(guān)截面尺寸計(jì)算結(jié)構(gòu)重量并考慮1.5的重力增大系數(shù)進(jìn)行支架的初步計(jì)算。拱肋支架是隨著拱架的逐漸拼裝而逐步參與受力， 在施工過(guò)程中有可能出現(xiàn)較主拱五個(gè) 階段全部拼裝完成之后的結(jié)構(gòu)受力更不利的情況，因此必須根據(jù)施工進(jìn)程分階段對(duì)支架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力狀態(tài)進(jìn)行分析。支架在各施工階段的驗(yàn)算結(jié)果1:整體計(jì)算結(jié)果1支

3、架反力計(jì)算結(jié)果a； 5-F-.AZEMW- e- 12：QEtETOOeti 巾如DgSQQ址曲廉力/ L CS;怛/ I圖4 CS1支架反力結(jié)果單位：N HI&WC3 4aw仏卜汕LH力煙M* 333Rl= C.niX-D3FT= & MCE-Km H 7-MSIEX1 ZMikJiJ- Tg ; e-ra.Ki?3O3 誅丁卑事cs-* -ME t aJ圖5 CS2支架反力結(jié)果單位：N tWASCiklAH 3U 片:色*M 上7 L XJX=. JHt QjCMQLTGP 甩 i Q.HM&-KIS FkfZi SCW-Ofi55ajQL3ti H啤個(gè)MJK i Z：i!丸笙Is, U

4、N 曰P： Q4L2B-HDaiMH升咆J.-ELlTUCu-i-l -.m 口zm-!5BZM-r1DaZSTWL d： t-miu: . n 呻 I ZJJHi J：EE El 鼬 *1E 3: MiH 3113圖9 CS1支架梁?jiǎn)卧行?yīng)力單位：MPa肚丄皆左應(yīng)力i為u：帕耳感二&SW -oCESSW_-1圖10 CS2支架梁?jiǎn)卧行?yīng)力單位：MPa比廂咖7.I D7n*H3 a nc*x *c 1 dU嶼豪初制d4i39H*iia4M2Me*WZ并5的代帕護(hù)咻,C3-豐鷹S*mTThs*mjm : am 、： s 單土： N jfflirn 7 W : L二打圖11 CS3支架梁?jiǎn)卧?/p>

5、效應(yīng)力單位：MPaMTOiAJFbliPOST-PftMES&aRT. LT2Dw+aD34.K4-W3呼耳 SO HUMn： *3磚Hi蠱 L.Z-K.?lJll4*#vW7 r-iir +ri?i 滯WJM i 匚 73E*章匚i Npwrwr二： ：3 旦二P. * *FTAEi?Prue . ifia wjj i CT3HS zJZ-ifJEZ: Ti* S3:3113圖13 CS3支架梁?jiǎn)卧行?yīng)力單位： MPa根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，鋼管+型鋼組合支架在各個(gè)施工階段中的最大應(yīng)力max209.16MPa215MPa ；滿(mǎn)足要求。3支架變形計(jì)算結(jié)果支架立柱作用主要是支撐拱肋，因此支架立柱上端

6、柱頂應(yīng)該與拱肋緊密接觸，支架柱頂?shù)奈灰瓶梢杂杀恢吸c(diǎn)的拱肋節(jié)點(diǎn)位移反響，其在各個(gè)施工階段的變形如下所示：叱 ET FTLOHSMOq.&EMhMfcb UlJML-D*er HMfTK iMCiDF-TTv-OZT-ZIKKIEi-aaD NCOE- 1 ! !： 5TJw3J5l TFTWMM I 37Mffl : U干-3.J2L-UK.土莉了nsT-KbWDH.MFPiyPZ承*喝七 lR.iOQaEWWDNQOE-343-Zj：C3l-XD4-ivnrkSTAOMc&SFMil ! L7HIM : ZTJ. 11-ijui.AUilO*j m *I=I 3* | 3. MS 口i 1

7、2h:圖15 CS2支架柱頂變形單位：mm皿戰(zhàn)npc Err FKoczssc._BEFiCWMtb UlAPtt?&l3NF-77r-DX-OIKKE+flaONC8QE- 12X ETAQIl 匚和百璋書(shū)MAa i 37MIH e I1*JT 0S 02B/ZL3.2.151WjLEl DLCOD1 l-o M 41卻MTASXShIW&T ：口業(yè)fiUEFCiKS gHEU234.231J-SWK 家 sQtuqsuNCE3E - .-L J=-XU ! W 中 W SHADES 19 fib舉曲Q/S.C95Z 1 L7|HIfl 1 Z7jT，氐03B3!*i KEA： 單=mWBK

8、1 CHW3D13S EE叱EH 口1=5主匚4NF-Z7V P K -二 HOOE T ODDnCDE 1 rBM n VM ：B9TJM3E?45i vwrMA.iTT?JMffi : 17 xTSttSs-好=wm券43珥33樂(lè) IBM口 tid9*0L-WJl.OCl眉兀/jLjtv/也 684川爐?嚴(yán)妙圖17 CS2支架柱頂變形單位：mm.zdza.uijbgo比2勢(shì)MZWiSCiril rT并鈕 -h-pJR=i,i9G*MiQNLOE= 2f -DJRnXaK-i 口ME 5PE *t=工直丸a?Iflism卜伽i hx*!-# i m si|T 咕 F WU起i他di43GT匚

9、3=5 0 W EFDMWffl WEt-sI-DIR-IWE-hS & N COE-13TPBs-Qj&Me-w NLDE= 1T-rt tv a f nr*iF rWDfS RwTizMlh 1 L?Sf- aa&jE2- LG- !*FT- tHE*n ：i4 ?+7-叩X】炸斗片-IPCKH*-P3：JZC=SCRx-DER-C-OCflE-MMD Nepf- iNODE-1MiM 3 7杠閃4 32SF Z3&ZG& -2.545 row圖18 CS2支架柱頂變形單位：mm根據(jù)以上拱肋軸線的變形計(jì)算結(jié)果可以知道，支架立柱在拱肋拼裝過(guò)程中可能產(chǎn)生較大的壓縮變形、最大變形處 =8mm，因

10、此在支架搭設(shè)時(shí)應(yīng)該采取增加立柱長(zhǎng)度的措施以調(diào)整 支架壓縮變形的影響，其值可以采用支架最終壓縮值一半確定。2結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算結(jié)果祜I4J得41P0ST-f*i72x*iSHwnAe； Njnm PkU UJ.J 2 1J圖21 CS1承重梁有效應(yīng)力單位：MPa初as厲f三1 y亡竺空和E tv* iTJSC.lira -HE-L.41Z1-MIZ 7lS13ibQ-H2r _丄上l坯就立心1蹴託屮討 巧為m 丁：-.-2.-41+ix.1!ir 7TW*a ； 11TMjN6TEMW #c ： MfeV :-九 u j J-;-I dLfir*3(ia 心 J -ITWWJB-KCiS e淙心d

11、5TliEE0 nr屛:口Agb k 二?rrvs m et*N J-圖23 CS1承重梁有效應(yīng)力單位： MPa由承重梁的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果可知，支架結(jié)構(gòu)中應(yīng)力最大構(gòu)件為承重梁，其最大應(yīng)力到達(dá)max209.16MPa與Q235鋼的極限強(qiáng)度相差很小，雖然能夠滿(mǎn)足工程應(yīng)用，但在實(shí)際施工中可根據(jù)具體情況做適當(dāng)?shù)募訌?qiáng)。2鋼管立柱有效應(yīng)力計(jì)算結(jié)果PC-n -i=HC-K：y mUK一和強(qiáng)*吸F-T+rrs4#SBUtarH)&L0umw+mSA5inta-*1K：3T-N3lL:JC5i nrv!MAX i 4N 3 GUI Itthjr； #*；= Nm r 土型die丄d圖25 CS2鋼管立柱有效應(yīng)力單位

12、：MPaPOST K CCES 5Z RI t -Ke -TTAOfe-* rs- i?rrI MAXmjn = cm圖27 CS4鋼管立柱有效應(yīng)力單位：MPa亡MmWJESwfm-TTlHH 1 LsflBUS LL-LL t p t.bk.LaJUBHAXmmA-mH二hm.1 一HgH尸wi| 口虹賢Q劃M(mǎn)ST-CBUMSEKfiET-AGfeztc$f豐nrklj-W 4 4frjHP貴上匕A17= N 尸 m V曲Qd二事十匸習(xí)根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，可知鋼管立柱應(yīng)力分布比擬均勻，僅在柱頂處產(chǎn)生較大的有效應(yīng)力，其最大應(yīng)力為 max 112.23MPa 215MPa，滿(mǎn)足要求。雖然應(yīng)力水平還是比擬小，但考 慮到穩(wěn)定性的因素，認(rèn)為支架鋼管立柱有必要控制其應(yīng)力值。支架結(jié)構(gòu)的連接系為保證支架穩(wěn)定而設(shè)，一般情況下其應(yīng)力水平都比擬低，不在單獨(dú)列出其應(yīng)力結(jié)果。由以上的計(jì)算結(jié)果可知，納界河特大橋主拱拱肋拼裝支架結(jié)構(gòu)能夠滿(mǎn)足拱肋拼裝的需 要，支架結(jié)構(gòu)各個(gè)構(gòu)件應(yīng)力均不超過(guò)材料的極限強(qiáng)度，故認(rèn)為本